Xử lí chất thải nhà máy giấy

Việt Nam có nguồn nguyên liệu sản xuất giấy rất phong phú . Nhu cầu về giấy ở nước ta là rất lớn. Hàng năm chúng ta vẫn phải nhập khẩu giấy ngoại với số lượng tương đối lớn. Vì vậy, sản xuất giấy là một vấn đề cấp thiết. Tuy nhiên, song song với việc sản xuất giấy là việc xử lý chất thải của quá trình sản xuất. Ngoại trừ các nhà máy sản xuất lớn (Bãi Bằng, Việt Trì ) có dây chuyền có năng suất thấp , công nghệ lạc hậu phát sinh nhiều chất thải đặc biệt là dịch đen gây ô nhiễm môi trường . Tại một số nhà máy đã tiến hành thu hôì dịch đen cô đặc để bán cho các đơn vị sản xuất phụ gia bê tông. Nhưng do sử dụng nồi cô đặc hở, năng suất thấp phat sinh khí thải ảnh hưởng đến vệ sinh môi trường . Việc tính toán thiết kế hệ thống cô đặc dịch đen là phù hợp với điều kiện sản xuất của các nhà máy giấy cỡ nhỏ có một ý nghĩa thực tiễn.

Đồ án mơn học Máy hố K43 Phần I Giới thiệu Việt Nam có nguồn nguyên liệu sản xuất giấy phong phú Nhu cầu giấy nước ta lớn Hàng năm phải nhập giấy ngoại với số lượng tương đối lớn Vì vậy, sản xuất giấy vấn đề cấp thiết Tuy nhiên, song song với việc sản xuất giấy việc xử lý chất thải trình sản xuất Ngoại trừ nhà máy sản xuất lớn (Bãi Bằng, Việt Trì ) có dây chuyền có suất thấp , công nghệ lạc hậu phát sinh nhiều chất thải đặc biệt dịch đen gây ô nhiễm môi trường Tại số nhà máy tiến hành thu hơì dịch đen đặc để bán cho đơn vị sản xuất phụ gia bê tông Nhưng sử dụng nồi cô đặc hở, suất thấp phat sinh khí thải ảnh hưởng đến vệ sinh mơi trường Việc tính tốn thiết kế hệ thống đặc dịch đen phù hợp với điều kiện sản xuất nhà máy giấy cỡ nhỏ có ý nghĩa thực tiễn I.1 Sơ lược công nghệ sản xuất giấy từ tre nứa (phương pháp Sun phát Kiềm) Tre nứa từ nơi khai thác vận chuyển nhà máy, sau phun nước rửa qua công đoạn chặt nhỏ thành đoạn nhỏ có độ dài từ 1,5 đến m đưa vào nồi nấu hình cầu đến 14 m có thêm HOH, sút, lưu huỳnh tiến hành nấu nhiệt độ từ 180 đến 200 C, áp suất cao cấp nhịệt nhiệt với thời gian nấu từ đến h Sau nấu tre nứa xả xuống bể đáy nồi , dịch lại (dịch đen ) gom từ nồi nấu vào bể chứa Phần tre nứa nấu sau để khô nước rửa khuếch tán vòi phun trực tiếp theo máng dẫn xuống máy nghiền để nghiền thành bột giấy rửa hóa chất Bột giấy sau nghiền đến độ mịn cho phép pha thêm dung dịch nhựa thông , phèn chua chuyển đổi đến máy xeo để xeo thành giấy Đào Văn Hạnh Phên Nhựa thông Máy nghiền Bột giấy Máy xéo Giấy Đồ án mơn học Máy hố K43 Tre nứa Băm chặt Hơi nhiệt Nước NaOH Lưu huỳnh Nồi nấu Dịch đen Bể chứa Rửa khuếch tán Phèn nhựa thông Máy nghiền Bột giấy Máy xeo Giấy I.2 Một số tính chất dịch đen Trong trình nấu nhiệt độ áp suất cao mơi trường kiềm thành phần liglin bị huỷ phân hồ tan thành dịch đen Để thu bột giống, thu từ đến 15 % Trong 100% chất khơ tuyệt đối có chứa 40 đến 67 % chất hữu 60 đến 33% chất vơ Độ PH dịch đen lỗng từ 10,5 đến 12,9 thường từ 11 đến 12 Trong trình thủy phân phần kiềm kết hợp với chất béo tạo số thành phần xà phòng, hàm lượng đến 20 %g/ lít dịch đen Do dịch đen đun sơi dễ tạo bọt Hàm lượng tổng quy đổi kiềm theo Na2O đạt khoảng 10 đến 40 g/ lít Trong hàm lượng kiềm hoạt tính lại đạt đến 12 g/lít quy đổi Na2O Thành phần số chất khoáng SiO2 (1 đến 3) % R2O3 Ca MgO SO4 (1 đến 2,3) % ( đến 15) % ( 0,2 đến 8) % ( đến 15) % I.3 Các thông số dịch đen: Đào Văn Hạnh Đồ án môn học I.31 ) Nhiệt dung riêng dịch đen: C= 0,98 - 0,0052 p ( K cal/kgoC) P (%) : Độ khô dịch đen Máy hoá K43 I32) Bảng nhiệt rung riêng dịch đen P% 10 18 23 0,928 0,886 0,86 C kcal Kg0C 32 0,814 32 0,782 55 0,694 I.33) Bảng tỷ trọng dịch đen 150C Độ khô (P %) Tỷ trọng P(g/cm3) I.34) Bảng độ nhớt động học dịch đen Độ nhớt(%) 30 40 45 50 55 20 19 80 450 - 40 27 100 500 60 13 36 140 80 1,5 3,4 6,5 16 40 100 0,9 1,8 2,8 5,5 8,0 140 7,5 1,5 2,0 3,0 5,0 Chê nh lệch nhiệ t độ so với nướ c sôi ∆0C Phần II Tính cơng nghệ Phần II Tính Đào Văn Hạnh công nghệ Đồ án môn học Yêu cầu thiết kế: Cô đặc dịch đen Dịch vào : 10 % Dịch ra: 55 % Năng suất: 5000 kg/ h bd   W = Gd 1 −  bc   Máy hoá K43 II.1 Xác định lượng thứ cấp Gđ-Lượng dịch vào (5000 kg/h) W- Lượng thứ bđ- Nồng độ đầu (10%) bc- Nồng độ cuối (55%) Gc- Lượng dịch  bc  W = Gc − 1  bd  ⇒ Gd = Tương tự: W.bc 22500 55 ( kg/ h) = = 275000 bc− bd 55− 10 II.2 Xác định hiệu nhiệt độ ∆t =T h - Tn -( ∆’ + ∆’’+ ∆’’’) (522 –I) Th - Nhiệt độ đốt Tn - Nhiệt độ thứ ∆’- Độ giáng nhiệt hoá lý ∆’’- Độ giáng nhiệt thuỷ động ∆’’’- Độ giáng nhiệt thuỷ tĩnh độ khô 55% theo đồ thị quan hệ P(%) độ khô chênh lệch nhiệt độ so với nước sơi ta có độ giáng nhiệt hố lý ∆’ = Ts - 100 = 106,5 - 100 = 6,50 C ∆’’ = ( Chọn) ∆’’’ = 10 (Chọn) Căn vào nhiệt độ sôi dịch đen ta chọn nhiệt độ đốt nhiệt độ bão hồ có nhiệt độ: T0= 1350C áp suất P =3,13 bar Vậy ta có : 4 Đào Văn Hạnh Đồ án mơn học Máy hố K43 ∆t = 135 - 106,5 - ( 6,5 +3 +1) Nhiệt độ sôi thực dịch nồi là: ts= Th - ∆t = 116 - (6,5 +3+1) = 190C Nhiệt độ sôi thực dịch nồi: ts= Th - ∆t = 135 - 19 = 116oC Nhiệt độ thực thứ: Thơi thứ = ts- ∆ = 116 - (6,5 + 3+1) Q k.∆t F = 3) (5.33 I ) nhiệt II.3 Tính bề(mmặt trao- đổi Q - Nhiệt lượng đốt ngưng tụ toả ⇔ Q = Gh.r Gh = Q = Gh ( iv-ir) (w) W 22500  kg  = 441,2 kg  = = 26470  h  s     0,85 0,85 ⇒ r = 2159 = KJ/ kg Q = 441,2 2159 = 952550,8(Kcal/h) k= 1 δ λ + + Hệ số truyền nhiệt: α α1 = 1,344 α (5.35 - I) λ3.ρ 2.r.g M.∆t.H r- ẩn nhiệt ngưng tụ = 2156 103( J/ kg ) (Hệ số toả nhiệt g = 9,81 (m/s) ρ -Khối lượng riêng nước ngưng =930,9hơikg/ nước bên ống ) λ- Hệ số dẫn nhiệt nước ngưng =0,685W/m.độ M- Độ nhớt độnghọc = 0,21.10-3Ns/m2 (5.36 - I) H=5m độ cao ống truyền nhiệt Đào Văn Hạnh Đồ án môn học ⇒ α1 = 1,344 Máy hoá K43 2165 103.9,81.( 930,9) 2.( 0,685) 3 0,21.10 1.5 (5.37− I ) ∆δ=tn- tw= 10C (Chọn) ⇒α1=11609(W/m2 độ) α2 = (Hệ số toả nhiệt sôi dung dịch)1 0,5 0,06 0,6 780 λ 3.ρ ρ h q 0,66 0,3 0,3 δ 0,5.r 0,6.ρ o C M λ = 0,585 (W/m.độ) - Hệ số dẫn nhiệt dịch đen r =2439.103(J/kg) - ẩn nhiệt hoá dịch đen ρ0= 0,597(kg/m2) - Khối lượng riêng nước 1atm ρh= o,979(kg/m3) - Khối lượng riêng đốt ρ = 1140(kg/m3- Khối lượng riêng dịch đen C= 3107(J/ kg.độ ) - Nhiệt dung riêng dịch đen M= 2,599 103(N/m2) - Độ nhớt dịch đen δ = 0,07(N/m) - Sức căng bề mặt dịch đen ( 0,580) 3.(1140) 0,5.( 0,079) 0,06.q0,6 α = 780 0,6 (0,07) 0,5 2439.103 (0,579) 0,66(3107) 0,03 2,59.10−3     ⇒ α = 5,56.q0,6 Thay số ta có: q = Dòng nhiệt riêng(W/m2) q = 8000(W/m2) Theo sổ tay hóa cơng tập II thay vào ta có: k= δ + + αn λ α α2= 1222(W/m2 độ) Hệ số truyền nhiệt: Đào Văn Hạnh Đồ án môn học Máy hoá K43 α1= 11609(W/m2độ)- Hệ số toả nhiệt nước, bên ống α2 = 1222(W/m2độ) - Hệ số toả nhiệt sôi dung dịch δ = 0,0020(m) - Bề dày thành ống trao đổi nhiệt λ =18(W/m2độ) - Hệ số dẫn nhiệt vật liệu Ta có: k = 422(W/m2độ) Kiểm tra lại ta có: q= k.∆t = 422 19=8081(W/m2) Với nhiệt lượng đốt cấp vào nồi Q = 952550,8 Kcal/h ∆t= 190C k=422 W/m2 độ Q 952550 F= = = 118,8 m2    ∆t.k 19.422 Diện tích bề mặt trao đổi nhiệt Chọn F=120(m2) Phần III Tính cấu tạo tính bền thiết bị III.1/ Các kích thước chọn sơ Đường kính ống: d1= 26 mm Đường kính ngồi ống: d2=30 mm Bề dầy ống: S = mm Chiều cao ống: H = 5000 mm Như tổng số ống truyền nhiệt xác định theo công thức: n= F π.d tb H Trong đó: Đào Văn Hạnh Đồ án mơn học Máy hố K43 F = 120 m2 H = m db= (d1+d2)/2 = 28.10-3 m - đường kính trung bình ống n= Suy 120 = 273 3,14.28.10 −3.5 (ống) Ta chọn cách bố trí ống theo kiểu đỉnh tam giác – kiểu ống chùm xen kẽ Theo cách bố trí ta có quan hệ n - tổng số ống, b - đường chéo hình lục giác a – cạnh hình lục giác n = 3a.( a − 1) +   b = 2a − Với n = 273; a ∼ 18 b = 35 III.2/ Kích thước buồng đốt III.2.1/ Đường kính buồng đốt Bước ống lắp ghép T = (1,2 ÷ 1,4).d2 = (1,2 ÷ 1,4).30 = (36 ÷ 40) Chọn t = 38 (mm) Đường kính buồng đốt là: Dt = t.(b-1) + 4.d2 → Dt = 38.( 35 - 1) + 4.42 = 1460 (mm) Bũ dầy vỏ đốt: Chọn vật liệu làm vỏ thép CT3 có: [σ] = 120.106 (N/m2) [σc] = 240.106 (N/m2) Chiều dầy sơ bộ: Đào Văn Hạnh Đồ án mơn học Máy hố K43 Coi buồng đốt vỏ trụ mỏng chịu áp suất áp suất nước bão hoà III.2.2/ Chiều dầy sơ P.D t +C 2.[σ].ϕ − P S= S- Bề dầy vỏ luồng đốt = 10.10 -3 (m) p- áp suất luồng đốt = 0,45.106 (N/m2) [σ] = 120.106 (N/m2) ứng suất cho phép vật liệu j- hệ số mối hàn = 0,95 C- hệ số bổ sung chiều dày Chọn theo tài liệu II - Hố cơng II III.2.3/ ứng suất sinh thử áp lực tính theo cơng thức S= Từ: σ= → P.D t +C 2.[ σ].ϕ − p [ D + ( S − C) ].P 2.( S − C ).ϕ t t Pt: áp suất thử thuỷ lực (N/m2) Pt = 1,5.p = 1,5.0,45.106 = 0,675.106 (N/m2) [1,4 + (10 − 4).10 ].0,675.10 σ= −3 2.(10 − ).0,95.10 −3 → Mặt khác: [ σ] = 240.10 1,2 1,2 −6 = 2.10 ( N / m ) > σ = 8,3.10 ( N / m ) Vỏ đủ bền Đào Văn Hạnh Đồ án mơn học Máy hố K43 III.3/ Buồng phân ly thứ III.3.1/ Thể tích không gian phân ly cần thiết xác định theo công thức: Vkg.h = W U tt ρ u W: lượng thứ = 22,5.103(kg/h) r: khối lượng riêng thứ = 0,979 (kg/m3) Utt: Cường độ bốc thể tích cho phép (m3/m3.h) Ta có: Utt = f.Utt (1atm) f: hệ số hiệu chỉnh phụ thuộc áp suất = 0,9 Utt(1atm): cường độ bốc thể tích áp suất 1atm Chọn Utt(1atm) = 1600 (m3/m3.h) → Utt = 0,9.1600 = 1400 (m3/m3.h) → Vkgh = 22,5.10 = 16( m ) 1440.0,979 Khi cô đặc dịch đen thường tạo bọt mạnh nên ta chọn chiều cao khơng gian phân ly thứ, Hkgh=2,5 ÷ (m) Chọn Hkgh = m (Tài liệu hoá cơng - Tập II) So sánh với đường kính buồng đốt, để kết cấu hợp lý ta chọn đường kính không gian phân ly hơi: Dkgh = (m III.3.2/ Chiều dầy sơ vỏ luồng phân ly thứ S= P.D t +C 2.[ σ].ϕ − p Dt: đường kính buồng phân ly = (m) j: hệ số mối hàn = 0,95 10 Đào Văn Hạnh 10 Đồ án môn học [s]: ứng suất cho phép thép CT3 = 120.106 (N/m2) Máy hoá K43 C: hệ số bổ sung chiều dày = 4.10-3 (m) → 3.0,45.10 S= + 0,45.10 −3 = 9,9.10 −3 ( m ) 6 2.120.10 0,95 − 0,45.10 Chọn S = 10 (mm) III.3.3/ Kiểm tra bền vỏ σ= [ D + ( S − C) ].P 2.( S − C ).ϕ t t Pt: áp suất thuỷ lực = 1,5.0,45.106 = 0,675.106 (N/m2) Dt: đường kính = (m) S: bề dầy vỏ = 10.10-3 (m) C: hệ số bổ sung chiều dầy = 4.10-3 (m) j: hệ số mối hàn = 0,95 Thay vào công thức ta có: [3 + (10 − 4).10 ].0,675.10 σ= −3 2.(10 − ).10 0,95 −3 = 1,2.108 ( N / m ) Mặt khác [ σ] = 2,4.10 1,2 1,2 = 2.108 ( N / m ) > σ = 1,3.108 ( N / m ) Vậy vỏ đủ bền III.4/ Vỉ ống Kết cấu lắp ghép vỉ với vỏ thiết bị thực cách hàn chặt vỉ ống vào thân thiết bị Bề dầy vỉ xác định sau: S = C t D t 0,25.p +C [ σ] [s] = 120.106 (N/m2)- ứng suất cho phép vật liệu 11 Đào Văn Hạnh 11 Đồ án môn học Dt = 1,4 (m)- đường kính vỉ ống Máy hoá K43 Ct = hệ số mối hàn Ct = A + 3A A: hệ số tính tốn xác định theo biểu thức A= E v Sv ( D − Sv ) E n S0 ( d − S0 ) n0 = 273 (ống)- Tổng số ống truyền nhiệt d2 = 30 (mm)- đường kính ống S0 = (mm)- bề dầy ống Sv = 10 (mm)- bềdầy vỏ buồng đốt D = 1420 (mm)- đường kính ngồi vỏ buồng đốt E0 = 1,85.105 (N/mm2)- Môđun đàn hồi vật liệu làm ống Ev = 2,1.105 (N/mm2)- Môđun đàn hồi vật liệu làm vỏ 2,1.105.10.(1420 − 10 ) A= = 1,05 1,85.105.273.2.( 30 − 2) → Ct = A 1,05 = = 0,45 + 3A + 3.1,05 Thay vào công thức S ta có: 0,25.0,45.10 S = 0,45.1,4 +C 120.10 → S = 19.10-3 + C C = C1+ C2 C1: hệ số bổ sung chiều dầy ăn mòn; C1 = (mm) C2: hệ số bổ sung chiều dầy gia công; C2 = (mm) → C = (mm) 12 Đào Văn Hạnh 12 Đồ án mơn học Máy hố K43 → S = (19+8).10-3 = 27.10-3 (m) Bề dầy tối thiểu vỉ ốn ghép phương pháp hàn: Smin ≥ 1,25.t Smin ≥ 1,25.38 P [ σ] 0,45.10 = 2,9( mm ) 120.10 vỉ ống hàn chặt với vỏ thiết bị làm ln bích nên chiều dầy vỉ ống phải đủ lớn để thoả mãn yêu cầu lắp ghép Chọn S = 50 (mm) III.5/.Vận tốc nồi Diện tích thiết diện khơng gian chứa bão hồ nồi F= π ( D t − d 22 ) Dt: đường kính luồng đốt = 1400 (mm) d2: đường kính ngồi ống = 30 (mm n: số ống = 273 (ống) F= → ( ) π 1,4 − 273.( 0,03) = 2,2m Thể tích đốt cấp vào nồi thời gian 1s D= 26,47.10 = 4,27( m / s ) 1,72.3600 Vận tốc buồng đốt W= D 4,27 = = 1,94( m / s ) F 2,2 Như vận tốc thực tế nồi nhỏ Để tăng hiều truyền nhiệt mà không làm thay đổi chế độ trao đổi nhiệt chọn trước 13 Đào Văn Hạnh 13 Đồ án mơn học Máy hố K43 ngưng tụ bão hoà (W≤10m) ta phải làm chắn để tăng vận tốc buồng đốt Đặt chắn → vận tốc nồi là: W = 1,94.4 = 7,76 (m/s) Khoảng cách chắn L = D.(0,1 ÷ 0,2) = 0,24 ÷ 0,48 m Chọn L = 0,4 m III/ Đáy nắp thiết bị Chọn đáy nắp hình elip Dạng phân bổ ứng suất đáy nắp điều hồ đồng thời bổ khuyết dược nhược điểm đáy nắp hình bán cầu Cơng thức tính bề dày có dạng: S= p.D t Yc +C 4.[ σ].ϕ − p P = 0,45.106 (N/m2)- áp suất thiết kế Dt = 1,4 (m) - đường kính thiết bị [s] = 120.106(N/m2)- ứng suất cho phép vật liệu J = 0,95- hệ số mối hàn a= Yc = 1,3 tra bảng ( Dt 2H ) C= 4.10-3- hệ số bổ sung chiều dày → 0,45.10 6.1,4.1,3 S= + 4.10 −3 −6 4.120.10 0,95 − 0,46.10 → S = 5,3.10-3 (m) Chọn S = 10.10-3 (m) 14 Đào Văn Hạnh 14 Đồ án mơn học Máy hố K43 III.7/ Tính tốn lớp bảo ôn thiết bị ngưng tụ, tai đỡ III.7.1/ Chọn tai đỡ Thiết bị cô đặc thiết kế có chiều cao tương đối lớn, đường kính nhỏ so với chiều cao nên ta dùng tai đỡ để lắp đặt thiết bị vào sàng chịu lực chúng Để xác định kích thước cụ thể ta phải dựa vào khối lượng thiết bị đặc Khối lượng tồn nồi: G = G + G2 + G3 + G4 + G5 G1: khối lượng đáy nắp thiết bị Tra bảng XIII.11- Sổ tây Hố cơng II ta có: Khối lượng nắp đáy là: G0 = 183 (kg) G2: khối lượng vỏ buồng đốt Thẻ tích gần thép làm vỏ buồng đốt là: π 3,14 V2 = ( D 2n − D 2t ).H = (1,422 − 1,4 ).5 = 0,22( m ) 4 → G2 = 0,22.7850 = 1727 (kg) G3: khối lượng buồng phân ly Thể tích gần vỏ thép làm buồng phân ly là: π 3,14 V3 = ( D 2n − D 2t ).H = ( 3,042 − 32 ).3 = 0,568( m ) 4 G3 = V3.S = 0,568.7850 = 4458 (kg) G4: khối lượng ống chùm Thể tích thép làm ống: π 3,14 V4 = n .( d 22 − d12 ).H = 273 .( 0,032 − 0,0262 ).5 = 0,24( m ) 4 → G4 = 10,24.7900 = 1896 (kg) G5: khối lượng vỉ ống 15 Đào Văn Hạnh 15 Đồ án mơn học Máy hố K43 d 22  2.3,14  π.D 2t V5 = 2. − n  = (1,42 − 273.0,032 ).0,05 = 0,13( m3 ) 4  G5 = 0,13.7850 = 1020 (kg) G6: khối lượng dịch đen π.d12 V6 = n .H + Vday 3,14 V6 = 273 .0,026.5 + 2,08 = 30,0( m ) G6 = 30.1140 = 34200 (kg) G = ∑Gi Vậy ta có: i =1 = 43484 (kg) Do thiết số chi tiết khác phụ trợ nên ta lấy tròn G = 44000 (kg) = 44 (T) Chọn số tai → G 44.10 3.9,81 Q= = = 107,91.10 ( N ) Z Tải trọng tác dụng lên tai: Bề dầy tai treo: S= 2,24.Q k.m.a.[ σ] m = - số gân tai treo [s] = 103 (N/m2)- ứng suất cho phép K = 0,85 (Chọn)- hệ số phụ thuộc độ uốn g ân theo đường huyền a = 30 (cm) (Chọn)- Cạnh đáy gân Q = 107,91.103 (N)- Lực tác dụng lên tai đỡ 16 Đào Văn Hạnh 16 Đồ án mơn học S= Máy hố K43 2,24.107,91.10 = 4,7( cm) 0,85.2.30.10 Kiểm tra lại giá trị k chọn: Bán kính quán tính gân là: R = 0,289.S = 0,289.4,7 = 1,358 (cm) Độ uốn gân tai treo theo cạnh huyền l 67,08 λ= = = 49,39 r 1,358 Như kích thước tai đỡ chọn với k = 0,85 thoả mãn III.7.2/ Lớp bảo ôn Chọn lớp bảo ôn sợi amiăng có hệ số dẫn nhiệt l = 0,096 (Kcal/m.độ) có bền dầy cm 17 Đào Văn Hạnh 17 Đồ án mơn học Máy hố K43 Tài liệu tham khảo I II III IV Sổ tay trình thiết bị cơng nghiệp hố chất - Tập Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật Sổ tay trình thiết bị cơng nghiệp hố chất - Tập Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật Bài tập máy thiết bị hoá chất – Tập Đại học Bách khoa Hà Nội xuất 1969 Hướng dẫn tính tốn thiết kế thiết bị máy hố chất – Tập Bộ mơn máy thiết bị hố chất Trường đại học Bách khoa Hà Nội xuất 1973 18 Đào Văn Hạnh 18 ...Đồ án mơn học Máy hố K43 Tre nứa Băm chặt Hơi nhiệt Nước NaOH Lưu huỳnh Nồi nấu Dịch đen Bể chứa Rửa khuếch tán Phèn nhựa thông Máy nghiền Bột giấy Máy xeo Giấy I.2 Một số tính chất dịch đen... Khoa học Kỹ thuật Bài tập máy thiết bị hoá chất – Tập Đại học Bách khoa Hà Nội xuất 1969 Hướng dẫn tính tốn thiết kế thiết bị máy hoá chất – Tập Bộ mơn máy thiết bị hố chất Trường đại học Bách... án môn học Máy hoá K43 Tài liệu tham khảo I II III IV Sổ tay q trình thiết bị cơng nghiệp hoá chất - Tập Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật Sổ tay trình thiết bị cơng nghiệp hố chất - Tập Nhà xuất Khoa