Đồ án chi tiết máy có bản cad và inventer mô phỏng 3D

Đồ án chi tiết máy đã kiểm duyệt có đầy đủ bản cad 2007 và inventer 3D tuy nhiên trên 123doc chỉ có bản work và cad nếu muốn có bản inventer thì liên hệ với mình SDT 01626661472 mình sẽ gửi cho bạn với giá 50000VND gửi qua thẻ ngân hàng ...........chỉ nhận cuộc gọi vào tối T7 sáng CN

T 0,7T

Số ngày làm việc trong năm, (ngày) 320

Số ca làm việc trong ngày, (ca) 1Quay một chiều, tải va đập nhẹ, 1 ca làm việc 8 giờ

MỤC LỤC

PHẦN 1: CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN 3

I CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN 3

II PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN 4

PHẦN 2: THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN 4

I THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI THƯỜNG 4

1 Chọn loại đai 4

2 Tính các thông số bộ truyền 5

3 Xác định số dây đai z 5

4 Lực căng ban đầu và lực tác dụng lên trục: 6

II THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG CÔN - RĂNG THẲNG CẤP NHANH 6

1 Chọn vật liệu (bảng 6.1) 6

2 Xác định ứng suất cho phép 6

3 Tính toán bộ truyền 8

4 Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc 9

5 Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn 9

6 Kiểm nghiệm răng về quá tải 10

7 Các thông số và kích thước bộ truyền 10

III THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN RĂNG TRỤ, RĂNG NGHIÊNG CẤP CHẬM 10

1 Chọn vật liệu (bảng 6.1) 10

2 Xác định ứng suất cho phép 11

3 Tính toán bộ truyền 12

4 Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc 13

5 Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn 13

6 Kiểm nghiệm răng về quá tải 14

7 Các thông số và kích thước bộ truyền 14

IV ĐIỀU KIỆN NGÂM DẦU 14

PHẦN 3: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRỤC 15

I THIẾT KẾ TRỤC 1 16

1 Chon vật liệu chế tạo trục 1 16

2 Xác định khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực 17

3 Xác định trị số và chiều các lực từ các chi tiết quay tác dụng lên trục 1 17

4 Xác định đường kính các đoạn trục 1 17

Lớp DQS05141 2 Nhóm 8

5.Kiểm nghiệm độ bền của then 19

6 Kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi trên trục 1 19

II THIẾT KẾ TRỤC 2 20

1 Chon vật liệu chế tạo trục 2 20

2 Xác định khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực 20

3 Xác định trị số và chiều các lực từ các chi tiết quay tác dụng lên trục 2 21

4 Xác định đường kính các đoạn trục 2 21

5 Kiểm nghiệm độ bền của then trên trục 2 23

6 Kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi trục 2 23

III THIẾT KẾ TRỤC 3 24

1 Chon vật liệu chế tạo trục 3 24

2 Xác định khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực 24

3 Xác định trị số và chiều các lực từ các chi tiết quay tác dụng lên trục 3 25

4 Xác định đường kính các đoạn trục 3 25

5.Kiểm nghiệm độ bền của then 26

6 Kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi trục 3 27

PHẦN 4: TÍNH TOÁN VÀ CHỌN Ổ LĂN 28

I TRỤC 1 28

II TRỤC 2 29

III TRỤC 3 31

PHẦN 5: THIẾT KẾ VỎ HỘP CHỌN CÁC CHI TIẾT PHỤ 33

I KÍCH THƯỚC HỘP GIẢM TỐC ĐÚC 33

II CHỌN CÁC CHI TIẾT PHỤ 34

2.Nút thông hơi (B18.6) 34

3 Nút tháo dầu (B18.7) 35

4 Que thăm dầu (H18.11) 35

5 Bu lông vòng (B18.3a) 35

6 Chốt định vị (B18.4c) 36

7 Vòng phớt (B15-17) 37

8 Vòng vòng chắn dầu 38

PHẦN 1: CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN

I CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN

+ Công suất làm việc: P lv F v. 3200.1,5 4800 4,8  kW

+ Tổng hiệu suất của hệ thống:

lv sb

lv

n u

II PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN.

-Tỷ số truyền chung cho toàn bộ hệ thống

2900

25,3 3,16.8 114,59

Trong đó: ndc- số vòng quay của động cơ đã chọn

nlv- số vòng quay trên trục làm việc

-Phân phối tỷ số truyền trong hộp giảm tốc

 Đối với hộp giảm tốc côn - trụ 2 cấp, nếu mục tiêu là kích thước của hộp

giảm tốc nhỏ nhất nên chọn tỉ số truyền cấp chận u2 tính theo công thức thực nghiệm:

Lớp DQS05141 4 Nhóm 8

3 3

Định khoảng cách trục sơ bộ theo (B4.14) asb=1,5d2=532,5mm

+Tính chiều dài dây đai theo asb:

Chọn L =1800 mm (B4.13)

+Nghiệm số vòng chạy của đai trong 1 giây: i=v/L=9,44<10

+Tính a theo L tiêu chuẩn:

a=1

4 {L− π(d1+d2)

2 +√ [L− π(d1+d2)

2 ]2−2(d2−d1)2}=1

a

5 , 532 4

112 355 2

355 112 5

, 532 2 4

2 2

2 2

1 2 2



4 L c căng ban đ u và l c tác d ng lên tr c ực căng ban đầu và lực tác dụng lên trục ầu và lực tác dụng lên trục ực căng ban đầu và lực tác dụng lên trục ụng lên trục ụng lên trục :

+ Lực căng ban đầu:

đ

v α

II THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG CÔN - RĂNG THẲNG CẤP

NHANH

1 Chọn vật liệu (bảng 6.1)

Bánh nhỏ: C45 tôi cải thiện, độ cứng 250HB, σch1=580MPa

Bánh lớn: C45 tôi cải thiện, độ cứng 240HB, σch2=450MPa

Vì NHE>NHO nên KHL=1 nên sơ bộ chọn ZR=1, ZV=1, KxH=1

Sau cùng: [σ H]=min([σ H 1],[σ H 2])=500 MPa

Ứng suất uốn cho phép

+ Bánh răng nhỏ:

[σ F]1 = ¿ ¿

Vì NFE>NFO nên KFL=1 nên sơ bộ chọn YR=1, Ys=1, KxF=1

Ứng suất quá tải cho phép

+ Ứng suất tiếp xúc quá tải cho phép:

Với tỷ số truyền u=4,13 nên ta chọn bánh răng côn – răng thẳng để thuận lợi

cho việc chế tạo sau này

 Xác định chiều dài côn ngoài sơ bộ:

Mô đun vòng chia trung bình: mm=dm1/z1=2,285mm

Mô đun vòng chia ngoài: me=mm/(1-0,5Ψbe) =2,611mm

→ chọn m e =2,5mm

Tính lại mm=me(1-0,5Ψbe)=2,1875mm và số răng z1=dm1/mm=31,33 Lấy

z1=31 răng Đường kính trung bình: dm1=mmz1=67,8125mm

4 Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc

Ứng suất tiếp xúc làm việc:

[σH]’=[σH]ZRZVKxH=500.0,95.0,956.1=454,1MPa

Với: ZR=0,95 (cấp chính xác 9), ZV=0,85v0,1=0,956, KxH=1 (da<700mm)

5 Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn

Ứng suất uốn làm việc:



KF=KFβKFαKFv=1,666Với: KFβ=1,166 (B6.21, sơ đồ 1)

KFα=1 (răng thẳng)

KFv= 1,42 (cấp 9) (P2.3)Tính lại:

[σF1]’=[σF1] YRYsKxF=257,14.1.1,016.1=261,25 Mpa

[σF2]’=[σF2] YRYsKxF=246,857.1.1,016.1=250,825 MPa

Trong đó: YR=1, YS=1,08-0,0695ln2,5=1,016; KxF=1 (da<400mm)

6 Kiểm nghiệm răng về quá tải

Quá tải khi tính về tiếp xúc:

Quá tải khi tính về uốn:

σ Fmax 1=σ F 1 K qt=99,4.1,5=149,1≤[σ ¿¿F 1] max=464 MPa ¿

σ Fmax 2=σ F 2 K qt=95.1,5=142,5 ≤[σ ¿¿F 2] max=360 MPa ¿

7 Các thông số và kích thước bộ truyền

Chiều dài côn ngoài: Re = 123,724mm

Mô đun vòng ngoài: me = 2,5 mm

III THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN RĂNG TRỤ, RĂNG NGHIÊNG CẤP

CHẬM

Thông số đầu vào: T=157570Nmm, n=302,87v/p, u=2,64

1 Chọn vật liệu (bảng 6.1)

Bánh nhỏ: C45 tôi cải thiện, độ cứng 250HB, σch1=580Mpa

Bánh lớn: C45 tôi cải thiện, độ cứng 240HB, σch2=450Mpa

Ứng suất uốn cho phép

+ Bánh răng nhỏ:

[σ F]3 = ¿ ¿

Ứng suất quá tải cho phép

+ Ứng suất tiếp xúc quá tải cho phép:

Xác định các thông số ăn khớp

+ Mô đun sơ bộ: mn=(0,01-0,02)a=(1,6-3,2)

→chọn m n =2,5mm

+ Góc nghiêng răng sơ bộ: β=(80-200)

Lớp DQS05141 12 Nhóm 8

4 Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc

Ứng suất tiếp xúc làm việc:

[σH]’=[σH]ZRZVKxH=509,1.0,95.0,88.1=425,6MPa

với: ZR=0,95 (cấp chính xác 9), ZV=0,85v0,1=0,881, KxH=1 (da<700mm)

5 Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn

Ứng suất uốn sinh ra:

KFv=1,052 (cấp 9)Tính lại:

[σF1]’=[σF1]YRYSKxF=257,1.1.1,02.1=262,2MPa

[σF2]’=[σF2]YRYSKxF=246,9.1.1,02.1=251,8MPa

Trong đó: YR=1, YS=1,08-0,0695ln2,5=1,02; KxF=1 (da<400mm)

6 Kiểm nghiệm răng về quá tải

Quá tải khi tính về tiếp xúc:

Quá tải khi tính về uốn:

σ Fmax 3=σ F 3 K qt=92,43.1,5=138,64 ≤[σ¿¿F 1] max=464 MPa¿

σ Fmax 4=σ F 4 K qt=88,73.1,5=133 ≤[σ ¿¿F 2] max=360 MPa ¿

187 Các thông số và kích thước bộ truyền

Vận tốc bánh 2: v2=1,43 > 1,5m/s,Xét 2 bánh bị đông, Với bánh răng côn (B2) thì dầu ngập hết chiều rộng vành răng; nhưng không cao hơn 1/3 bán kính vòng đỉnh bánh răng trụ (B4) và bánh trụ dầu ngập trong dầu trên 10mm.

Điều kiện ngâm dầu:

I THIẾT KẾ TRỤC 1

1 Chon vật liệu chế tạo trục 1

Chọn vật liệu chế tạo trục: thường dùng thép 45 thường hóa hoặc tôi cảithiện, thép 40 tôi cải thiện (B6.1) (Chọn thép 45 thường hóa có σb=600MPa,[τ]=12…20MPa)]=12…20MPa)

2 Xác định khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực

l11=0,5lm1+k3+hn+bo/2=0,5.1,3 d1+10+20+21/2=60mm

l12=2,5.d1=75mm

l13= bo/2+k1+k2+ lm1/2=21/2+10+15+1,3.d1/2=53,5mm – chọn 54

3 Xác định trị số và chiều các lực từ các chi tiết quay tác dụng lên trục 1

Lực tác dụng lên bánh răng côn chủ động (bánh 1):

4 Xác định đường kính các đoạn trục 1

Lớp DQS05141 18 Nhóm 8

O z x

y

O z y 549,3N

-Mô men uốn tương đương tại các đoạn trục (10.16)

2 tdA

+ Tại A và D đây là nơi liên kết với bánh đai và bánh răng nên phải

có then, để đảm bảo độ bền thì ta chọn đường kính Þ24 đảm bảo điều kiệnđường kính lắp then phải tăng từ 5-10% so với đường kính trục tối thiểu đã tínhtoán

+ Tại B và C chọn đường kính theo đường kính ổ lăn và đảm bảolớn hơn đường kính tối thiểu nên ta chọn Þ30

+ Do đường kính bánh răng khá lớn so với đường kính lắp bánhrăng trên trục nên ta không xét trường hợp bánh răng liền trục

5.Kiểm nghiệm độ bền của then

τ]=12…20MPa)c=2T1/(dlb)=2.53880/(24.32.8)=17,54[τ]=12…20MPa)c]=60MPa

6 Kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi trên tr c 1 ụng lên trục

+Tại tiết diện C

s j= s σj s τj

sσj-hs an toàn chỉ xét riêng ứng suất pháp tại tiết diện j

sτ]=12…20MPa)j- hs an toàn chỉ xét riêng ứng suất tiếp tại tiết diện j

Kτ]=12…20MPa)dj=Kτ]=12…20MPa)/ε)=112.3,16.(1-0,01)=350,38mm τ]=12…20MPa)+0,06=1,64+0,06=1,7 (B10.11)

+Tại tiết diện D

s j= s σj s τj

√s2σj+s2τj

sσj-hs an toàn chỉ xét riêng ứng suất pháp tại tiết diện j

sτ]=12…20MPa)j- hs an toàn chỉ xét riêng ứng suất tiếp tại tiết diện j

II THIẾT KẾ TRỤC 2

1 Chon vật liệu chế tạo trục 2

Chọn vật liệu chế tạo trục: thường dùng thép 45 thường hóa hoặc tôi cảithiện, thép 40 tôi cải thiện (B6.1) (Chọn thép 45 thường hóa có σb=600MPa,[τ]=12…20MPa)]=12…20MPa)

2 Xác định khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực

l21= bo/2+k1+k2+(b2+10)/2=64,5mm- chọn 65mm

l22=l23+2.(Re-b/2)cos δ2 - l21=0,5.1,4.50+10+0,5.31 cos71,7490=58,78mm- chọn 60mm

l23=bo/2+k1+k2+0,5lm2=21/2+10+15+0,5.1,4.35=55,5mm- chọn 55mm

3 Xác định trị số và chiều các lực từ các chi tiết quay tác dụng lên trục 2

Lực tác dụng lên bánh răng côn bị động (bánh 2):

4 Xác định đường kính các đoạn trục 2

Lớp DQS05141 22 Nhóm 8

O z x

y

O z y

- Mô men uốn tương đương tại các đoạn trục 2 (10.16)

5 Kiểm nghiệm độ bền của then trên trục 2

Chọn kích thước then theo đường kính trục Ф38: b=12mm, h=8mm,

6 Kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi tr c 2 ụng lên trục

Tại tiết diện B

s j= s σj s τj

sσj-hs an toàn chỉ xét riêng ứng suất pháp tại tiết diện j

sτ]=12…20MPa)j- hs an toàn chỉ xét riêng ứng suất tiếp tại tiết diện j

1 Chon vật liệu chế tạo trục 3

Chọn vật liệu chế tạo trục: thường dùng thép 45 thường hóa hoặc tôi cảithiện, thép 40 tôi cải thiện (B6.1) (Chọn thép 45 thường hóa có σb=600MPa,[τ]=12…20MPa)]=12…20MPa)

Lớp DQS05141 24 Nhóm 8

2 Xác định khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực

y

O z y

Đồ án Môn học Chi tiết máy GVHD: 4/ Lê Thanh Quan

Lớp DQS05141 26 Nhóm 8

O z x

y

O z y

- Mô men uốn tương đương tại các đoạn trục 3 (10.16)

2 tdA

+ Tại B và D chọn đường kính theo đường kính ổ lăn và đảm bảolớn hơn đường kính tối thiểu nên ta chọn Þ50

+ Do đường kính bánh răng khá lớn so với đường kính lắp bánhrăng trên trục nên ta không xét trường hợp bánh răng liền trục

5.Kiểm nghiệm độ bền của then trục 3

- Chọn kích thước then theo đường kính trục Ф45: b=14mm, h=9mm, t1=5,5mm,

- Chọn kích thước then theo đường kính trục Ф60: b=18mm, h=11mm, t1=7mm,

t2=4,4mm; l=1,35d=81mm chọn 70 mm (theo chuẩn)

+ Điều kiện bền dập:

σd=2T3/[(dl(h-t1)]=2.405642/[60.80(11-7)]=42,254[σd]=100MPa

+ Điều kiện bền cắt:

τ]=12…20MPa)c=2T3/(dlb)=2.405642/(60.80.18)=9,39[τ]=12…20MPa)c]=60MPa

6 Kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi trục 3

+Tại tiết diện B

s j= s σj s τj

√s2σj+s2τj

sσj-hs an toàn chỉ xét riêng ứng suất pháp tại tiết diện j

sτ]=12…20MPa)j- hs an toàn chỉ xét riêng ứng suất tiếp tại tiết diện j

sσj-hs an toàn chỉ xét riêng ứng suất pháp tại tiết diện j

sτ]=12…20MPa)j- hs an toàn chỉ xét riêng ứng suất tiếp tại tiết diện j

FaoC= SB - Fa1 =0,319 - 0,1811=0,1379kN<SC Lấy FaoC=SC=0,396kN

-Xét FaoB/VFroB=0,5771/1,0524=0,548>e→X=0,4; Y=0,4cotg(13,67)=1,64(B 11.4)

Tải trọng động qui ước:

Q = (X.FroB + Y.FaoB).kt.kd = (0,4.1,0524 + 1,64.0,5771).1.1,2=1,64kN

Trong đó: kt=1, kd=1,2(B11.3)

F a1 =181,1N

Tải trọng động tương đương:

Xét FaoC/VFroC=0,396/1,3066=0,305<e→X=1; Y=0 (B11.4)

Tải trọng động qui ước: Q=X.FroC.kt.kd=1,568kN

Tải trọng động tương đương: Q td=1,4 kN

Kiểm tra khả năng tải động:

C=Qtd10/ 3√L=11kN <[C]=29,8 kN(thỏa)

Kiểm tra ổ theo khả năng tải tĩnh

Ổ B

Tải trọng tĩnh tính toán:

Co=XoFroB+YoFaoB=1,046kN và Co=FroB=1,0524<[Co]=22,3kN(thỏa)

Trong đó: Xo=0,5, Yo=0,22.cot(13,670)=0,9 (B11.6)

Ổ C

Tải trọng tĩnh tính toán:

Co=XoFroC+YoFaoC=1,374kN và Co=FroC=1,3066kN<[Co]=22,3kN(thỏa)

 Kiểm tra ổ theo khả năng tải động

Xét FaoA/VFroA=1,038/3,39=0,306<e→X=1; Y=0 (B 11.4)

Tải trọng động qui ước:

Xét FaoD/VFroD=0,6481/2,0358=0,318<e→X=1; Y=0 (B11.4)

Tải trọng động qui ước: Q=FroD.kt.kd=2,443kN

Tải trọng động tương đương: Q td=2,186 kN

Kiểm tra khả năng tải động:

C=Qtd10/ 3√L=12,4 kN <[C]=35,2 kN(thỏa)

Kiểm tra ổ theo khả năng tải tĩnh

Ổ A

Tải trọng tĩnh tính toán:

Co=XoFroA+YoFaoA=2,623kN và Co=FroD=3,39<[Co]=26,3kN(thỏa)

Trong đó: Xo=0,5, Yo=0,22.cot(13,830)=0,894 (B11.6)

Ổ D

Tải trọng tĩnh tính toán:

Co=XoFroD+YoFaoD=1,597kN và Co=FroD=2,0358kN<[Co]=26,3kN(thỏa)

Trong đó: Xo=0,5, Yo=0,894 (B11.6)

III TRỤC 3

T

0,7T T

Kiểm tra khả năng tải động:

C=Qtd10/ 3√L=2,536 kN <[C]=52,9 kN(thỏa)

Trong đó: L=Lh60n/106=123,3triệu vòng quay

Ổ D

Xét FaoD/VFroD=1,0076/2,0532=0,49>e→X=0,4; Y=1,6 (B11.4)

Tải trọng động qui ước:

Q =(X.FroD + Y.FaoD).kt.kd= (0,4.2,0532+1,6.1,0076).1,2=2,92 kN

Tải trọng động tương đương: Q td=2,6134 kN

Kiểm tra khả năng tải động: C=Qtd10/ 3√L=11kN <[C]=52,9 kN(thỏa)

Kiểm tra ổ theo khả năng tải tĩnh

Ổ B

Tải trọng tĩnh tính toán:

Co=XoFroB+YoFaoB=0,409kN và Co=FroB=0,365<[Co]=40,6kN(thỏa)

Trong đó: Xo=0,5, Yo=0,22.cot(140)=0,882 (B11.6)

Ổ D

Tải trọng tĩnh tính toán:

Co=XoFroD+YoFaoD=1,9153kN và Co=FroD=2,0532kN<[Co]=40,6kN(thỏa)Trong đó: Xo=0,5, Yo=0,882 (B11.6)

PHẦN 5: THIẾT KẾ VỎ HỘP CHỌN CÁC CHI TIẾT PHỤ

I KÍCH THƯỚC HỘP GIẢM TỐC ĐÚC

Lập bảng giá trị theo (B18.1)

Chiều dày: Thân hộp δ

M18 M14 M12 M6 M8 M8 M8x22 Mặt bích:

Chiều dày bích thân hộp S 3

Đường kính ngoài và tâm lỗ vít:

Chiều dày S 1

Bề rộng K 1 , q

S 1 =(1,3…1,5)d 1 =(23,4…27)

K 1 =3d 1 =54 q=K 1 +2δ=74

25 54 74 Khe hở giữa các chi tiết:

Bánh răng với thành trong Δ

Giữa đỉnh bánh răng lớn với

10 30

Số lượng bulon nền Z(chẵn) Z=(L+B)/(200…300)

=(601,9375+257)/215=4

Z=4

Lớp DQS05141 34 Nhóm 8

II CHỌN CÁC CHI TIẾT PHỤ

2.Nút thông hơi (B18.6)

Khi làm việc, nhiệt độ trong hộp tăng lên Để giảm áp suất và điều hòakhông khí bên trong và bên ngoài hộp, người ta dùng nút thông hơi Nút thônghơi được lắp trên nắp cửa thăm

M27x

Kích thước và hình dạng nút thông hơi nút thông hơi theo bảng 18.6

3 Nút tháo dầu (B18.7)

Sau một thời gian làm việc, dầu bôi trơn chứa trong hộp bị bẩn (do bụi và

do hạt mài) hoặc bị biến chất, do đó cần phải thay dầu mới Để tháo dầu cũ, ởđáy hộp có lỗ tháo dầu Lúc làm việc, lỗ được bịt kín bằng nút tháo dầu

4 Que thăm dầu (H18.11)

Hộp giảm tốc được bôi trơn bằng cách ngâm dầu và bắn toé nên lượng dầutrong hộp phải đảm bảo điều kiện bôi trơn Để biết được mức dầu trong hộp tacần có thiết bị chỉ dầu ở đây ta sử dụng que thăm dầu để kiểm tra mức dầu.Hình dạng và kích thước cơ bản của que thăm dầu như sau:

Đê kiểm tra mức dầu trong hộp ta dùng que thăm dầu

5 Bu lông vòng (B18.3a)

Để nâng và vận chuyển hộp giảm tốc (khi gia công, khi lắp ghép, ) trên

nắp và thân thường lắp thêm bulông vòng hoặc vòng móc

Bulông vòng theo bảng 18-3a và chọn bulông M10 do hộp giảm tốc côn trụ có

6 Chốt định vị (B18.4c)

Để dễ dàng tháo và lắp các chi tiết trong hộp, HGT được chia làm hai nửa,trên và dưới tại đường tâm các trục Do đó các lỗ lắp ổ cần phải được gia côngđồng thời Để đảm bảo vị trí tương đối giữa thân và nắp trước và sau khi giacông ta cần phải dùng hai chốt định vị Nhờ có chốt định vị mà khi xiết bu lôngsẽ không làm cho vòng ngoài của ổ bị biến dạng, không làm giảm tuổi thọ của ổ

Để tăng khả năng định vị, ta sử dụng chốt định vị hình côn

0,7x45 3,2