Tham khảo ĐỒ ÁN NỀN MÓNGMÓNG BĂNGDHBK

TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP HỒ CHÍ MINH KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG BỘ MƠN CƠNG TRÌNH BÀI TẬP LỚN NỀN MÓNG GVHD: Thầy LÊ TRỌNG NGHĨA SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV : 1410223 LỚP: XD14CTDD01 Nhóm: A02 BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA - PHẦN MÓNG BĂNG Tên công trình: TRƯỜNG MẦM NON CẦU KHỞI Vò trí công trình: XÃ CẦU KHỞI - HUYỆN DƯƠNG MINH CHÂU - TỈNH TÂY NINH A SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT Căn vào kết hố khoan khảo sát Ta phân thành lớp đất sau với số liệu thống kê tổng hợp bảng: γtt (kN/m3) γtc (kN/ m3) Ctc (kN/ m3) φtc (°) Sét pha - xám trắng - vàng nâu, trạng thái dẻo cứng 19.68 22 Sét lẫn sỏi sạn laterit, nâu đỏ, trạng thái nửa cứng 19.68 Sét pha, vàng nâu, xám trắng, trạng thái dẻo cứng Cát pha, vàng nâu, xám trắng, trạng thái dẻo Lớp đất Trạng thái tự nhiên Ctt (kN/m3) φtt (°) TTGH I TTGH II TTGH I TTGH II TTGH I TTGH II 12.48 19.68 19.68 17.426.6 19-26.6 11.5213.43 11.8513.1 38.1 13.7 19.67 19.68 31-45.2 34.441.8 12.2315.1 12.9514.47 19.94 22.88 12.43 19.94 19.94 17.328.4 19.326.4 11.313.53 11.6813.16 21.13 9.35 24.7 20.9821.27 21.04 21.21 6.6-12.1 7.6-11.1 24.2225.17 24.4-25 B NHẬN XÉT SƠ BỘ ĐIỀU KIỆN Nhìn chung, khu vực khảo sát phát đơn nguyên phụ đơn nguyên đòa chất công trình Cụ thể sau: + Lớp 1: Sét pha, xám trắng - vàng nâu, trạng thái dẻo cứng; + Lớp 2: Sét lẫn sỏi sạn laterit, nâu đỏ, Trạng thái nửa cứng; SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 Page BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA + Lớp 3: Sét pha, vàng nâu - xám trắng, trạng thái dẻo cứng; + Lớp 4: Cát pha, vàng nâu - xám trắng, trạng thái dẻo;  Mực nước tónh hố khoan: HK1: (-2.7m), HK2: (-2.8m), HK3: (-2.7m), HK4: (-2.6m) C TÍNH TOAN PHƯƠNG PHÁP MĨNG: 1/ PHƯƠNG ÁN NỀN-MÓNG: - Ta chọn lớp đất 1- lấy số liệu hố khoan làm nơi đặt móng, tính tốn kiểm tra điều kiện móng băng BTCT SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 Page BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA - Móng dạng băng BTCT chịu tải lệch tâm phương theo lực sau (đơn vị: N(kN), M(kNm), H(kN)) ĐỀ CHO TÍNH TỐN TIÊU CHUẨN Nội lực nút CHÂN CỘT A B C D SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 N 585.5 292.8 254.6 NTT 292.75 526.95 644.05 409.85 M 54 27.0 23.5 MTT 27 48.6 54 43.2 H 61 30.5 26.5 HTT 30.5 42.7 54.9 61 Page BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA 2/ VẬT LIÊU MĨNG- GIẰNG MĨNG: - Bê tơng móng B20 có Rb = 11.5 MPa, Rbt = 0.9 MPa - Thép móng AII có Rs = 280 MPa 3/ TÍNH TOAN SỐ LIỆU MĨNG: - Chọn chiều sâu chơn móng: Df= 2m - Đất MNN có trọng lượng riêng tiêu chuẩn tính tốn theo TTGH nhau: * = 19.68 kPa - Đất MNN có trọng lượng riêng tiêu chuẩn tính tốn theo TTGH  = 19.68 kPa - Mực nước ngầm cách đất 2.6m - Trọng lượng riêng trung bình bêtơng đất đáy móng tb = 22 kPa - Hệ số giảm tải n = 1.15 m1  m2  Ktc =1 3.1) Xác định kích thước móng bl để đất đáy móng thỏa điều kiện ổn định: • Điều kiện ổn định: ptctb ≤ Rtc ptcmax ≤ 1.2Rtc ptcmin ≥ đó: ptctb, ptcmax, ptcmin - áp lực tiêu chuẩn trung bình, cực đại cực tiểu RTC - sức chịu tải tiêu chuẩn đất đáy móng SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 Page BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA TC R II= m1m2 K tc (Abγ+BDf γ* +c II D) • Cách xác định b l thỏa điều kiện trên: - Tổng chiều dài móng băng: Với L= 1+4.6+2.8+4.4+1 =13.8m La L1 L2 L3 Lb 4.6 2.8 4.4 La = (1/5 ~ 1/3) Lbiên= (1/5 ~ 1/3) 4.6 = 1m Lb = (1/5 ~ 1/3) Lbiên= (1/5 ~ 1/3) 4.4 = 1m - Sơ chiều cao dầm : h=(1/12 ~ 1/6)*Limax= (1/12 ~ 1/6)*4.6= (0.38~0.76m) => chọn h=0.6m lớp bê tong bảo vệ a=7cm - Tổng hợp lực momen trọng tâm đáy móng: => Ntt = 292.75+526.95+644.05+409.85 = 1873.6 kN d1 = L/2 –La = 13.8/2 – =5.9m d2 = L/2 –La – L1 = 13.8/2 – – 4.6 =1.3m d3 = L/2 –Lb – L3 = 13.8/2 – – 4.4 =1.5m d4 = L/2 –Lb = 13.8/2 – =5.9m => Mtt= (27+48.6+54-43.2)+(-292.75*5.9-526.95*1.3 +644.05* 1.5+409.85* 5.9) +(30.5+42.7+54.9-61).0.6 = 1098.59 kNm - Chọn sơ b = 1m SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 Page BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA - Ta xét ảnh hưởng MNN đến trọng lượng riêng đất đáy móng : Ta có: k.b= b.tan( 45o + 12o/2) = 1.tan( 45o + 12o/2)= 1.234m Mà d=2.6-2=0.6m    ' < k.b=1.234m nên d 0.6 ( t   ')  (19.68  10)  (19.68  (19.68  10))  12.71kN / m3 k b 1.234 - Các thông số tra theo 11.85o TTGH II TCVN 9362-2012 m1m2 - Tính Rtc= K tc (Abγ+BDf γ* +c II D) = A B D NC Nq Ny 0.235 1.94 4.42 9.28 2.97 1.69 1.1 (0, 235  1 12.71  1.94   19, 68  19  4, 42)  163.33kPa - Diện tích đáy móng: N tc 1873.6 F= tc = =13.65m2 R -γ tb Df 1.15(163.33-22×2) -> b > F/L = 13.65/ 13.8 =0.989m Ta chọn: b=1.5m - Kiểm tra điều kiện ổn định: Rtc= m1m2 K tc (Abγ+BDf γ* +c II D) = 1.1 (0, 235 1.5 12.71  1.94  19, 68  19  4, 42)  164.82kPa SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 Page BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA - Tính thơng số: N tc M tc 1873.6 /1.15 1098.59/1.15 p max-min = ±6 +γ tb Df = ±6 +44 F bL 1.5×13.8 1.5×13.8 tc p tc max = p tc = 1873.6 /1.15 1098.59/1.15 +6 +44=142.77kPa < 1.2R tc  1.2×164.82  198kPa 1.5×13.8 1.5×13.82 1873.6 /1.15 1098.59 /1.15 -6 +44=102.64kPa> 1.5×13.8 1.5×13.82 p tc max +p tc p tb = =122.17 kPa < R tc  164.82kPa tc (Thỏa điều kiện ổn định) Vậy ta chọn diện tích móng băng 1.5*13.8m 3.2.1) Xác định kích thước móng bl để đất đáy móng thỏa điều kiện cường độ: pttmax ≤ qa= • Điều kiện cường độ: qult FS đó: qult chịu tải cực hạn cho phép đất đáy móng FS - hệ số an tồn (FS = 23) • Tính tốn: - Giả thiết đất đáy móng phá hoại tổng thể qult  cI.Nc + DNq + 0.5bNg q ult = cNc + γ*Df Nq + 0.5γbNg = =17.4×9.285+19.68×2×2.974+0.4×12.71×1.5×1.689=303.32kN/m - Áp lực tính tốn cực đại: N tt M tt 1873.6 1098.59 p max = +6 +γ tb Df = +6 +44=157.59kPa F bl 22.08 1.5×13.82 tt - Hệ số an toàn FS= q ult 303.32 = =1.924 < ( Không thỏa điều kiện cường độ) tt pmax 157.59 Vậy ta chọn lại diện tích móng 1.6* 13.8m SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 Page BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA - Kiểm tra lại điều kiện ổn định: (theo TTGH II ) RtcII= m1m2 K tc (Abγ+BDf γ* +c II D) = 1.1 (0, 235 1.6 12.71  1.94  19, 68  19  4, 42)  165.12kPa - Tính thơng số: p tc max = 1873.6 /1.15 1098.59/1.15 +6 +44=136.6 kPa < 1.2R tc  1.2×165.12  198.14kPa 1.6×13.8 1.6×13.82 p tc = 1873.6 /1.15 1098.59 /1.15 -6 +44=98.98kPa> 1.6×13.8 1.6×13.82 p tc max +p tc p tb = =117.79 kPa < R tc  165.12kPa tc (Thỏa điều kiện ổn định) Vậy ta chọn diện tích móng băng 1.6*13.8m pttmax ≤ qa= Điều kiện cường độ: qult FS q ult = c I N c + γ*Df Nq + 0.5γbN g = =17.4×9.285+19.68×2×2.974+0.4×12.71×1.6×1.689 =304.98kN - Áp lực tính tốn cực đại: N tt M tt 1873.6 1098.59 p max = +6 +γ tb Df = +6 +44=150.49kPa F bl 22.08 1.6×13.82 tt - Hệ số an tồn FS= q ult 304.98 = =2.026 > (Thỏa điều kiện ổn định cường độ) tt pmax 150.49 3.2.2) Cường độ đất đáy móng theo TCVN 9362 : 2012 SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 Page BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA Theo tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam TCVN 9362 : 2012 sức chịu tải móng có đáy phẳng, chịu tải trọng thẳng đứng, đồng áp lực bên hơng móng chênh lệch khơng q 25% tính sau:  =bl(A I bγ I +BI Df γ*I +DI cI ) Trong :  b , l - bề rộng chiều dài tính đổi móng b  b  2eb= 1.6-2*0 = 1.6m l  l  2el = 13.8- 2*0.4 = 13.0m Tính N tt d  N tt   tb D f F  1873.6  22.2.13,8.1.6  2845.12kN M tt dx  M tt x  H tt y h    M tt dy  M tt y  H tt x h  1098.59  67.1 0.6  1138kNm Với eb= Mttdx/Nttd= 0/2845.12 =0 el = Mttdy/Nttd= 1138/2845.12 =0.4m AI , BI DI hệ số không thứ nguyên xác định theo công thức: SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 Page 10 BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA o , q , c : hệ số sức chịu tải phụ thuộc vào trị tính tốn theo TTGH I góc ma sát I Tra theo tanI=tan(11.520 )=0.204 ta = 0.8, q= , c=9  hệ số ảnh hưởng góc nghiêng tải trọng, phụ thuộc vào trị tính tốn góc ma sát đất I góc nghiêng  hợp lực đáy móng so với phương đứng o i, iq, ic H xtt 67.1 tan  / tan   tt  tan(11.52o )   0.204  0.196 Nx 1873.6 Tra bảng theo tỉ số góc I góc nghiêng  ta tìm SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 i= 0.92, iq= 0.98 , ic=0.98 Page 11 BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA o n,nq, nccác hệ số ảnh hưởng tỉ số cạnh đáy móng hình chữ nhật Với n= 13/1.6= 8.125 ta tính Với số liệu ta tính được: n = 1.03, nq=1.18, nc=1.04 AI= 0.8*0.92*1.03 = 0.76 BI= 3*0.98*1.18 = 3.48 CI= 9*0.98*1.04 = 9.15 =bl(A I bγ I +BI Df γ*I +D I c I ) Từ  =1.6×13×(0.76×2×12.71+3.48×2×19.68+9.15×17.4) =6481.94  Điều kiện sức chịu tải nền: = 6481.94/1.5= 4321.29 kN Ndtt= Ntt + tb Df F = 1873.6+22*2*13.8*2 =2845.12 kN < Ntt= 4321.29kN Vậy ta chọn diện tích móng 1.6m x 13.8m thỏa điều kiện toán 3.2.3) Cường độ đất đáy móng theo TC EUROCODE Trong điều kiện thoát nước: R / A '  c ' Nc scic  q ' Nq sqiq  0.5 B ' N s i Theo Eurocode hệ số Nq,Nc,N xác định sau: N q  e tan  ' tan (45*  '/ 2) theo Reissner N c  ( N s  1) cot  ' theo Prandtl N  2( Nq  1) tan  ' theo Chan SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 Page 12 BTL NỀN MÓNG Các hệ số móng GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA s sq   ( B '/ L ')sin  ' sc  sq N q  Nq 1 s   0.3( B '/ L ') Các hệ số móng i iq  i   ic  H N  A ' c 'cot  ' iq N q  Nq 1 Tổng hợp hệ số tính tốn, ta bảng sau: Nc Nq N 9.280 Sc 2.970 Sq 0.840 S 1.069 Ic 1.046 Iq 0.933 I 0.979 0.986 0.986 R / A '  c ' N c scic   * D f N q sqiq  0.5 B ' N s i  17.4  9.28 1.069  0.979  12.71  2.97 1.046  0.986  0.5  12.711.6  0.84  0.933  0.986  301.7565 Suy R= A’.301.7565 = 13.0*1.6*301.7565 = 6280.817kN R/FS= 6280.817/2 =3140 kN mà Nttd= 2845.12kN So sánh ta thấy R/[FS] > Nttd Vậy móng làm việc thỏa điều kiện tiêu chuẩn Eurocde với diện tích tiết diện 1.6m x 13.8m SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 Page 13 BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA 3.3) Cường độ đất đáy móng: Hệ số an tồn trượt: Trong đó: Ea Ep áp lực đất chủ động bị động Rd: - Lực ma sát móng đất N tt 1873.6 σ=p = +γ tb Df = +22  2=128.86kPa F 13.8 1.6 tt tb Rd = ( tana + ca )×b×l = (128.86*tan(11.52o)+17.4)*13.8*1.6=989kN  Áp lực chủ động theo TTGH-I, bỏ qua lực dính c: Ka=tan2(450-11.520/2)=0.656 Ea  0.5  Ka    D2 f  0.5  0.656 19.68  22  25.81  Áp lực bị động theo TTGH-I, bỏ qua lực dính c: Kp=tan2(450+11.520/2)=1.525 E p  0.5  K p    D f  0.5 1.525 19.68  22  60  ≫ FStrượt =  Fchongtruot = Fgaytruot 989  60*1.6 =10.00 > 67.1  25.81*1.6 Vậy ta chọn diện tích móng 1.6m x 13.8m thỏa hệ số an tồn trượt 3.4) Tính lún lớp đất theo tổng phân tố: Ứng suất gây lún tải trọng đáy móng: N tc 1873.6 Pgl = +(γ tb -γ* )Df = +(22-19.68)×2=78.42kPa F 1.15×1.6×13.8 SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 Page 14 BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA  Vẽ biểu đồ ứng suất hữu hiệu phương đứng lượng thân  'bt   '.z ứng suất gây lún σgl =k o ppl  Xác định chiều dày vùng cần tính lún hn Chiều dày lớp đất bị nén chặt tính từ đáy móng đến độ sâu σ'bt =5σgl  Chia vùng hn thành nhiều lớp nhỏ hi=0.5b=0.5*1.6=0.8m với b bề rộng móng  Xác định ứng suất gây lún trung bình lớp phân tố: Ứng suất hữu hiệu trọng lượng thân vị trí lớp phân tố: p1i   'bt  ứng suất gây lún tổng ứng suất hữu hiệu trọng lượng thân ứng suất gây lún vị trí lớp cần tính: p2i  p1i   gli Từ quan hệ e-p ta tìm e tương ứng với p theo hàm số đồ thị Trong bảng thống kê lí đất, hố khoan có vị trí lấy mẫu TN nén lún, ta tìm hàm số đồ thị để tính lún phân tố:  HK1-1: độ sâu từ 1.8-2.0m HK1-1 y = -0.000000000473819x3 + 0.000000774642630x2 0.000514689220669x + 0.734554383735742 0.75 0.7 0.65 0.6 0.55 0.5 200 400 600 800 1000  HK1-2: độ sâu từ 3.8-4.0m HK1-2 y = -0.000000000419711x3 + 0.000000710506671x2 0.000503136912326x + 0.772661118170306 0.8 0.75 0.7 0.65 0.6 0.55 0.5 200 400 SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 600 800 1000 Page 15 BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA  HK1-3: độ sâu từ 5.8-6.0m HK1-3 y = -0.000000000635827x3 + 0.000001105519377x2 0.000730540554850x + 0.894415628970821 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 200 400 600 800 1000  Xác định độ lún ổn định lớp từ tính lún cho tồn vùng cần tính n n i 1 i 1 S   Si   e1i -e2i hi 1+e1i b Bảng tính lún: SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 Page 16 BTL NỀN MÓNG c Nhận xét : GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA σ'bt =5σgl  σ'bt 90.384   6.067  σz 14.899 Dừng việc tính tốn lớp số 7  S =4.408cm< S =8cm Độ lún i (THỎA YÊU CẦU) 3.5) Sơ kích thước tiết diện móng Tiết diện cột: bcxhc= 0.3x 0.35m  Chiều cao dầm móng h:  1  1 h     Lmax      4.6  0.38  0.78 12  12  Chọn h=0.6m  Bề rộng dầm móng bb:  bb=[0.3 ~ 0.6]* 0.6= [0.18~0.36]m  bb bc + (100mm) = 300+100= 400mm = 0.4m Chọn bb =0.4m  Chiều cao móng hb : Dựa vào điều kiện không đặt cốt đai (mục 6.2.3.4 – TCXD 356 : 2005) Vế phải không lấy lớn  2.5.Rbt.b.ho khơng nhỏ Để an tồn bê tông nặng –  xét đến ảnh hưởng lực dọc, móng khơng có lực dọc nên lấy Xét 1m bề rộng móng: hb  ptt max( net )  b  bb 1.6  0.4  88.25   0.098m 1.2Rbt 1.2  0.9 SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 Page 17 BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA Chọn hb0=0.23m chọn lớp bê tong bảo vệ a=0.07m => hb=0.3m  Chiều cao móng theo cấu tạo: ha=0.2m MẶT CẮT MĨNG THEO SỐ LIỆU TÍNH: 3.6) Xác định nội lực dầm móng:  Ta xem bên móng khai báo lò xo có độ cứng Ki - Độ cứng lò xo thứ thứ n: K1=Kn=Cz.b.(a/2) - Độ cứng lò xo thứ thứ (n-1): K2=K3=…=Kn-1=Cz.b.a a – khoảng chia nút dầm tính tốn SAP2000 Chọn a = 0.1 m  Hệ số theo phương đứng: Cz  pgl / Sdh N tc 1873.6 Pgl = +(γ tb -γ* )Df = +(22-19.68)×2=78.42kPa F 1.15×1.6×13.8 Sđh – độ lún đàn hồi lấy 0.5 lần độ lún tổng: Sđh=0.5×S=0.5×0.04408=0.02204 m ⇒ Cz  pgl / Sdh  78.42 / 0.02204  3558 kN/m3  Vậy ta nhập vào SAP2000 thông số K sau: - Độ cứng lò xo thứ thứ 5: K1=K5=Cz.b.(a/2)= 3558*1.6*(0.1/2)=284.7 SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 Page 18 BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA - Độ cứng lò xo thứ , thứ thứ 4: K2=K3=K4=Cz.b.a= 3558*1.6*0.1 = 569.3 BIỂU ĐỒ NỘI LỰC MOMEN M(kNm) LỰC CẮT Q(kN) SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 Page 19 BTL NỀN MÓNG D GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA THIẾT KẾ MÓNG THEO KÍCH THƯỚC VÀ NỘI LỰC: Căn vào cấp độ bền bê tong B20 nhóm cốt thép AII, ta thông số: Rb = 11.5MPa Rbt= 0.9MPa Rs=280MPa Mặt cắt móng: Xác định vị trí Trục trung hòa: M f   b Rb b.ha (ho  0.5.ha )  0.9 11.5 1600  200  (530  0.5  200)  1424.16kNm Ta có Mf=1424.16kNm > Mmax=377.11kNm => trục trung hòa qua cánh cho tất trường hợp a Thanh số 1:  Dùng giá trị Momen lớn vị trí nhịp A-B C-D để tính tốn:  Tiết diện hình chữ T ngược , tiết diện tính tốn HCN có bxh= 1.6 x 0.6m  Xét nhịp A-B, ta có M= 136.3 kNm o Giả thuyết a=0.07m, ta có ho= h-a = 0.6-0.07 = 0.53m=530mm M 136.3 106 m    0.029   R  0.429 ( thỏa )  b Rb b.h02 0.9 11.5 1600  5302     2 m     0.029  0.03  Tính cốt thép: As    b Rb b.ho Rs  0.03  0.9 11.5 1600  530  932mm2 280 SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 Page 20 BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA Tra bảng: Chọn  Ta có: As chọn =945mm2 , chọn lớp BTBV cốt thép: C1=50mm  Tính lại : att  C1   dai    50  10  20  70mm => h0tt= 600-70= 530mm = h0chọn= 530mm (Thỏa an toàn)  Kiểm tra hàm lượng cốt thép thiết kế:  As 945 100%   0.111%  min  0.05% b.ho 1600  530  Kiểm tra Momen chịu lực cho phép:   As.Rs 945  280   0.03   m  0.0297  b Rb b.hott 0.9 11.5 1600  530 [M ]   b m Rb b.h02  0.9  0.0297 11.5 1600  5302  138.15kNm  M AB  136.3kNm Đảm bảo điều kiện cường độ  Thực bước tương tự với vị trí nhịp khác theo tiết diện bxh= 1.6x 0.6m THANH NHỊP MOMEN   As-TÍNH A-B C-D 136.3 115.85 0.029 0.025 0.030 0.025 932 791 CHỌN THÉP   As-CHỌN [M] 945 945 138.12 138.12 HÀM LƯỢNG 0.1114 0.1114  Tại đoạn nhịp: để tiết kiệm thép, ta tiến hành cắt thép - mặt cắt khơng cắt q 50% diện tích thép chọn Vị trí cắt thép phải tn thủ điều kiện khơng L/5 tính từ trục khoảng cách vị trí cắt phải lớn h0/2 NHỊP A-B C-D THÉP CHỌN 3D20 Cắt 1D20 2D20 3D20 Cắt 1D20 2D20 SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 As (mm2) 945 630 945 630 [M] (kNm) 138.12 72.83 138.12 72.83 VỊ TRÍ CÁCH ĐẦU DẦM (mm) 1900 4700 9250 11950 Page 21 BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA b Thanh số 2:  Dùng giá trị Momen lớn vị trí gối để tính tốn  Tiết diện tính tốn HCN có bxh= 0.4 x 0.6m  Xét gối A, ta có MA= 50.81 kNm o Giả thuyết a=0.07m, ta có ho= h-a = 0.6-0.07 = 0.53m=530mm m  M 50.81104   0.039   R  0.429 ( thỏa )  b Rb b.h02 0.9 11.5  400  5302     2 m     0.039  0.04  Tính cốt thép: As    b Rb b.ho Rs  0.04  0.9 11.5  400  530  314mm2 280 Tra bảng: Chọn  Ta có: As chọn =630mm2 , chọn lớp BTBV cốt thép: C1=50mm  Tính lại : att  C1   dai    50  10  20  70mm => h0tt= 600-70= 530mm = h0chọn= 530mm (Thỏa an toàn)  Kiểm tra hàm lượng cốt thép thiết kế:  As 630 100%   0.297%  min  0.05% b.ho 400  530  Kiểm tra Momen chịu lực cho phép:  As.Rs 280  630   0.08   m  0.077 tt  b Rb b.ho 0.9 11.5  400  530 [M ]   b m Rb b.h02  0.9  0.077 11.5  400  5302  89.73kNm  M A  50.81kNm - Bảng tính tốn thép số SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 Page 22 BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA THANH NHỊP MOMEN   As-TÍNH CHỌN THÉP As-CHỌN [M] GỐI A GỐI B B-C GỐI C GỐI D 50.81 297.6 189.9 377.11 116.54 0.039 0.230 0.147 0.292 0.090 0.040 0.266 0.160 0.355 0.095 314 2312 1391 3089 824      630 2464 1547 3094 945 89.73 318.06 212.43 405.58 135.27 HÀM LƯỢNG 0.2972 1.1623 0.7297 1.4594 0.4458 Tại vị trí gối, để tiết kiệm thép, ta tiến hành cắt thép Vị trí cắt thép phải tuân thủ điều kiện nằm ngồi khoảng L/4 tính từ trục khoảng cách vị trí cắt phải lớn h0/2 4D28 As (mm2) 2464 [M] (kNm) 318.06 Cắt 2D28 2D28 1232 192.35 4D28+2D20 Lần 1: Cắt 2D20 4D28 Lần 2: Cắt 2D28 2D28 3D20 3094 405.58 2464 318.06 1232 171.96 945 121.75 Cắt 1D20 2D20 630 82.69 GỐI B C D THÉP CHỌN VỊ TRÍ CÁCH GỐI (mm) Bên trái gối B: 1150 Bên trái gối B: 750 Bên trái gối C: 750 Bên phải gối C: 1100 Bên phải gối C: 1400 Bên trái gối D: 1100 Bên phải gối D: 250 c Thanh đai số 3: Qmax= 401.26kN SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 Page 23 BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA  Điều kiện tính tốn cốt đai: Qbo  0.5b (1  n ) Rbt b.ho  0.5 1.5  0.9  400  530  143kN Ta thấy Qmax= 401.26kN> Qbo= 143kN => Cần tính tốn cốt đai để chịu lực cắt  Kiểm tra điều kiện USN chính: Qbt  0.3w1.b1 Rb b.ho  0.3 1.05 11.5  400  530  679kN Ta thấy Qbt=679kN > Qmax= 401.26kN  Tính tốn cốt thép đai: M b  b (1   f  n ) Rbt b.ho2   0.9  400  5302  202kNm 2M b  202  1.01m  2.ho   0.53  1.06m Qmax 401.26 C*  => lấy C= 1.06m Qb  M b 202   190.57 kN C 1.06 Qb  b3 (1   f  n ) Rbt b.ho  0.6  0.9  400  530  114.48kN  Khả chịu cắt đai: qsw1  Qmax  Qb 401.26  190.57   198.77kN / m Co 1.06 qsw2  Qb 114.48   108kN / m 2ho  0.53  Lấy qsw= 198.77kN/m để tính tốn: s Rsw Asw 225 157.08  179mm qsw 198.77  Cốt đai cấu tạo: Khi h=600mm>450mm theo quy định ta có:  smax   b (1  n ).Rbt b.ho2 Qmax 1.5  0.9  400  5302   378mm 401.26 {  Ta chọn cốt đai với s1=150mm đoạn phần tư nhịp dầm gần gối tựa SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 Page 24 BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA  Trên đoạn lại khơng cần tính tốn mà bố trí theo cấu tạo với quy định: { => Chọn s2=200mm w  Asw 157.08   2.6  10 3 b.s 400 150 w1   5. s w    7.78  2.6 103  1.102  1.05 => Thỏa điều kiện giả thuyết d Thanh số 4:  Phản lực tính bề rộng 1m: M b  bb tt 1.6  0.4 pmax( net ) ( ) 1m   88.26  ( )  15.59kNm 2 2  Tính cốt thép: As  M 15.59   269mm2 0.9.Rs.hbo 0.9  280  230  Chọn thép 12 có a=113mm2 => số N=269/113= 2.38 => chọn N=3  Khoảng cách: d=1000/3= 333.3mm => chọn d=200mm (theo điều kiện cấu tạo)  Vậy ta chọn số 12a200 cho bên e Thanh số : theo cấu tạo ta bố trí 10a200 f Thanh số 6: theo cấu tạo ta bố trí 214 -Cảm ơn thầy theo dõiSVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 Page 25 ... 1/ PHƯƠNG ÁN NỀN-MÓNG: - Ta chọn lớp đất 1- lấy số liệu hố khoan làm nơi đặt móng, tính tốn kiểm tra điều kiện móng băng BTCT SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO MSSV: 1410223- LỚP XD14DD01 Page BTL NỀN MÓNG...BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA - PHẦN MĨNG BĂNG Tên công trình: TRƯỜNG MẦM NON CẦU KHỞI Vò trí công trình: XÃ CẦU KHỞI... 1410223- LỚP XD14DD01 Page BTL NỀN MÓNG GVHD: TS LÊ TRỌNG NGHĨA TC R II= m1m2 K tc (Abγ+BDf γ* +c II D) • Cách xác định b l thỏa điều kiện trên: - Tổng chiều dài móng băng: Với L= 1+4.6+2.8+4.4+1