Bài thuyết minh chi tiết, đầy đủ, không cần chỉnh sửa và tham khảo một quyển sách nào, chỉ việc chỉnh sửa lại số hay chữ viết. Các công thức sử dụng đúng tiêu chuẩn, dễ tra và dễ hiểu. Có các phần tính móng đơn, móng băng dưới cột, sử dụng phần mềm winkler để tính không sai. Có kiểm chứng của thầy giáo hướng dẫn rất khó tính. Móng cọc tính không khó. Công thức nhìn vào là thấy trong sách hay bài giảng nền móng công trình.
ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG CHƯƠNG I : THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT I : LÝ THUYẾT 1.1 Các tiêu lý lớp đất: Các tiêu lý cuả lớp đất xác định theo số liệu đề Để lớp dịa chất công trình tập hợp giá trị đặc trưng lí phải có hệ số biến động ν đủ nhỏ, ν có dạng sau: σ × A ν= 100% Trong giá trị trung bình đặc trưng: ∑A i Ā= n Và độ lệch toàn phương trung bình: ∑ ( A − A) i σ= n −1 Điều kiện ν ≤ [ν] Đặc trưng đất Hệ số biến động Trọng lượng riêng 0.05 Độ ẩm tự nhiên 0.15 - Dùng số dẻo để xác định tên gọi sơ lớp đất: -Dùng độ sệt dể đánh giá trạng thái lớp đất: Trang SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ II: THỐNG KÊ VÀ XỬ LÝ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT 2.1: ĐỊA CHẤT 3( Mực nước ngầm xuất cao độ -6m) • Lớp : Á sét màu xám vàng nâu, trạng thái dẻo mềm Chiều sâu lấy mẫu Dung trọng (g/cm3) Giới hạn Thí nghiệm cắt Độ ẩm tự nhiên W(%) Tự nhiên Đẩy Chảy WL(%) Dẻo WP(%) Lực dính C (kg/cm2) 23.1 25.8 20.9 23.3 1.822 1.88 1.864 1.855 - 28.9 33.1 29.2 30.4 16.9 18.1 16.5 17.17 0.188 0.195 0.25 0.211 Góc ma sát φ độ 9030' 10057' 14042' 11043' 2.45 0.030 - - - - - 0.11 0.016 - - - - - 1.0 - 1.5 2.9 - 3.2 5.0 - 5.5 Giá trị trung bình Độ lệch tồn phương Hệ số biến động • Lớp : Cát trung lẫn bột, sỏi nhỏ, màu xám, trạng thái chặt vừa Dung trọng (g/cm3) Giới hạn Chiều sâu lấy mẫu Độ ẩm tự nhiên W(%) Tự nhiên Đẩy Chảy WL(%) 7.1 - 7.6 20.6 1.006 1.006 Khơng dẻo Dẻo WP(%) Thí nghiệm cắt Lực dính C (kg/cm2) 0.042 Trang SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT Góc ma sát φ độ 29028' ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ • Lớp : Sét, sét lẫn cát mịn màu xám nâu,nâu đỏ-vàng, trạng thái cứng, dẻo cứng Dung trọng (g/cm3) Chiều sâu lấy mẫu Độ ẩm tự nhiên W(%) Tự nhiên 8.9 - 9.4 11.0 - 11.5 24.2 27.3 13.0 - 13.5 Giá trị trung bình Độ lệch tồn phương Hệ số biến động Giới hạn Thí nghiệm cắt Đẩy Chảy WL(%) Dẻo WP(%) Lực dính C (kg/cm2) 1.989 1.949 1.007 0.963 47.2 42.4 23.7 22.1 0.274 Góc ma sát φ độ 29037' 29010' 25.5 25.7 1.944 1.961 0.974 0.981 38.3 42.6 20.1 21.97 0.28 0.27 29028' 29025' 1.56 0.025 - - - - - 0.06 0.013 - - - - - • Lớp : Cát mịn lẫn bột, màu vàng, trạng thái chặt vừa Dung trọng (g/cm3) Giới hạn Chiều sâu lấy mẫu Độ ẩm tự nhiên W(%) Tự nhiên Đẩy Chảy WL(%) 14.9 - 15.4 22.3 1.882 0.962 khơng dẻo Thí nghiệm cắt Dẻo WP(% ) Lực dính C (kg/cm2) 0.041 Góc ma sát φ độ 28020' • Lớp : Sét màu xám, xám vàng, trạng thái dẻo cứng Chiều sâu lấy mẫu Độ ẩm tự nhiên W(%) 17.0 - 17.4 28.6 Dung trọng (g/cm3) Giới hạn Thí nghiệm cắt Tự nhiên Đẩy Chảy WL(%) Dẻo WP(%) Lực dính C (kg/cm2) 1.937 0.946 44.7 22.6 0.24 Góc ma sát φ độ 11019' • Lớp : Cát mịn lẫn bột, màu xám vàng-xám vàng, trạng thái chặt vừa Chiều sâu lấy Độ ẩm Dung trọng Giới hạn Thí nghiệm cắt Trang SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ (g/cm3) mẫu tự nhiên W(%) Tự nhiên Đẩy 19.0 - 19.5 23.5 1.848 0.935 21.0 - 21.5 23.4 1.859 0.941 23.0 - 23.5 22.7 1.875 0.955 25.0 - 25.5 23.7 1.842 0.931 27.0 - 27.5 21.2 1.91 0.984 22.9 1.867 0.9492 1.02 0.027 - - 0.04 0.015 - - Giá trị trung bình Độ lệch tồn phương Hệ số biến động Chảy WL(%) Lực dính C (kg/cm2) Góc ma sát φ độ 0.04 27028' 0.042 27043' 0.041 28017' 0.04 27001' 0.042 28043' 0.041 27050' - - - - - - Dẻo WP(%) không dẻo không dẻo khơng dẻo khơng dẻo khơng dẻo khơng dẻo • Lớp : Sét màu xám đen trạng thái cứng • Chiều sâu lấy mẫu Độ ẩm tự nhiên W(%) 29.0 - 29.5 24.4 Dung trọng (g/cm3) Giới hạn Tự nhiên Đẩy Chảy WL(%) Dẻo WP(%) 1.944 0.981 40 21.3 Thí nghiệm cắt Góc ma Lực dính sát C φ (kg/cm2) độ 0.31 16022' Lớp : Cát mịn lẫn bơt, sét, mùa vàng nâu đỏ trạng thái chặt vừa Chiều sâu lấy mẫu Độ ẩm tự nhiên W(%) 31.0 - 31.5 23.1 Dung trọng (g/cm3) Giới hạn Tự nhiên Đẩy Chảy WL(%) 1.91 0.97 không dẻo Dẻo WP(%) Thí nghiệm cắt Góc ma Lực dính sát C φ (kg/cm2) độ 0.041 28031' • Lớp : Sét màu xám vàng, trạng thái dẻo cứng Chiều sâu lấy Độ ẩm Dung trọng Giới hạn Thí nghiệm cắt Trang SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ (g/cm3) mẫu tự nhiên W(%) Tự nhiên Đẩy Chảy WL(%) Dẻo WP(%) 32.9 - 33.4 27.1 1.947 0.962 40.1 21.7 Lực dính Góc C ma sát (kg/cm2 φ ) độ 0.277 13049' • Lớp 10 : Cát mịn lẫn bột, màu vàng nâu, trạng thái chặt vừa Dung trọng (g/cm3) Giới hạn Chiều sâu lấy mẫu Độ ẩm tự nhiên W(%) Tự nhiên Đẩy Chảy WL(%) 35.0 - 35.5 21.8 1.921 0.985 khơng dẻo Thí nghiệm cắt Dẻo WP(%) Lực dính C (kg/cm2) 0.043 Góc ma sát φ độ 29004' Lớp 11 : Sét màu xám vàng, trạng thái cứng Chiều sâu lấy mẫu Độ ẩm tự nhiên W(%) 37.4 - 37.7 18.5 Dung trọng (g/cm3) Giới hạn Tự nhiên Đẩy Chảy WL(%) Dẻo WP(%) 2.012 1.068 46.9 25.7 Thí nghiệm cắt Góc Lực dính ma sát C φ (kg/cm2) độ 0.48 20039' Lớp 12: Á sét màu vàng nâu xám, trạng thái cứng-nữa cứng Chiều sâu lấy Độ ẩm Dung trọng Giới hạn Thí nghiệm cắt Trang SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ (g/cm3) mẫu 39.0 - 39.5 41.0 - 41.5 Giá trị trung bình Độ lệch tồn phương Hệ số biến động tự nhiên W(%) Tự nhiên Đẩy Chảy WL(%) Dẻo WP(%) 17.5 18.4 1.998 1.963 1.069 1.042 34.7 32.2 18.2 17.9 0.38 Góc ma sát φ độ 17045' 17045' 18.0 1.981 1.056 33.45 18.05 0.38 17045' 0.45 0.016 - - - - - 0.03 0.008 - - - - - Lực dính C (kg/cm2) Lớp 13: Cát thơ, cát mịn: • Dung trọng (g/cm3) Giới hạn Thí nghiệm cắt Chiều sâu lấy mẫu Độ ẩm tự nhiên W(%) Tự nhiên Đẩy Chảy WL(%) 42.9 - 43.4 17.6 1.98 1.052 không dẻo 45.0 - 45.5 18.2 1.992 1.052 không dẻo 0.049 32020' 47.0 - 47.5 18.7 1.986 1.045 không dẻo 0.046 31053' 49.0 - 49.5 18.8 1.979 1.04 không dẻo 0.045 31022' 51.0 - 51.5 16 1.996 1.074 không dẻo 0.055 35009' 53.0 - 53.5 20.4 1.934 1.004 không dẻo 0.043 29031' 55.0 - 55.5 19.7 1.956 1.021 không dẻo 0.044 29037' 57.0 - 57.5 20.9 1.925 0.995 không dẻo 0.042 29010' 59.1 - 59.6 20.4 1.933 1.004 không dẻo 0.043 29028' 61.0 - 61.5 18.5 1.978 1.042 không dẻo 0.046 31048' 63.0 - 63.5 20 1.94 1.002 không dẻo 0.042 29020' 65.1 -65.6 Giá trị trung bình Độ lệch tồn phương Hệ số biến động 19.1 1.971 1.033 không dẻo 0.044 30018' 19.0 1.964 1.030 không dẻo 0.046 3102' 1.38 0.025 - - - - - 0.07 0.013 - - - - - Dẻo WP(%) Lực dính Góc C ma sát (kg/cm2 ) φ độ 0.048 32031' Hệ số rỗng e ứng với cấp tải trọng: Trang SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ Hệ số rỗng e cấp tải trọng Lớp P=0 (kg/cm 2) P=0.25 (kg/cm 2) P=0.5 (kg/cm 2) P=1 (kg/cm 2) P=2 (kg/cm 2) P=4 (kg/cm 2) 10 0.789 0.654 0.727 0.732 0.787 0.756 0.718 0.719 0.755 0.689 0.738 0.611 0.687 0.684 0.742 0.707 0.681 0.719 0.712 0.644 0.713 0.590 0.667 0.658 0.719 0.679 0.664 0.717 0.693 0.620 0.688 0.566 0.649 0.630 0.700 0.650 0.647 0.717 0.675 0.594 0.664 0.541 0.632 0.601 0.682 0.621 0.631 0.717 0.658 0.568 0.640 0.515 0.616 0.571 0.666 0.591 0.615 0.717 0.642 0.540 11 12 13 0.588 0.604 0.616 0.588 0.604 0.616 0.577 0.602 0.597 0.566 0.584 0.575 0.555 0.566 0.553 0.543 0.548 0.531 Trang SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MĨNG • GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ KẾT LUẬN: Dung trọng Độ (g/cm3) ẩm tự Tự Đẩy nhiên nhiên W(%) Giới hạn Thí nghiệm cắt Chảy Dẻo WL(%) WP(%) Góc Lực dính ma sát C (kg/cm2) φ độ Lớp Tên đất Chiều dày lấy mẫu Á sét trạng thái dẻo mềm 6.3 23.3 1.822 - 28.9 Cát trung lẫn bột 1.95 20.6 1.006 1.006 Không dẻo Sét 5.95 25.7 1.961 0.981 42.6 Cát mịn lẫn bột 22.3 1.882 0.962 không dẻo Sét 28.6 1.937 0.946 44.7 Cát mịn lẫn bột 10.05 22.9 1.867 0.9492 Sét màu xám đen 24.4 1.944 0.981 40 Cát mịn lẫn bơt, sét 1.95 23.1 1.91 0.97 không dẻo Sét 27.1 1.947 0.962 40.1 10 Cát mịn lẫn bột 2.25 21.8 1.921 0.985 không dẻo 11 Sét 1.9 18.5 2.012 1.068 46.9 12 Á sét 3.85 18 1.981 1.056 33.45 13 Cát thô 23.4 19.0 1.964 1.030 không dẻo 0.211 11043' 0.042 29028' 0.27 29025' 0.041 28020' 0.24 11019' 0.041 27050' 0.31 16022' 0.041 28031' 0.277 13049' 0.043 29004' 25.7 0.48 20039' 18.05 0.38 17045' 0.046 3102' 16.9 21.97 22.6 không dẻo 21.3 21.7 • Trang SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ 2.2: ĐỊA CHẤT (Mực nước ngầm xuất độ cao • Lớp 1: SP Chiều sâu lấy mẫu Độ ẩm tự nhiên Dung trọng (g/cm3) Giới hạn Thí nghiệm cắt Trang SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ 1.0-1.2 W(%) Tự nhiên 20.9 1.92 Đẩy Chảy WL(%) Dẻo WP(%) 0.99 - - Góc ma sát φ độ Lực dính C (kg/cm2) - • Lớp 2: CL Chiều sâu lấy mẫu Độ ẩm tự nhiên W(%) 2.3-2.5 32.5 Dung trọng (g/cm3) Tự nhiên 1.88 Giới hạn Thí nghiệm cắt Đẩy Chảy WL(%) Dẻo WP(%) Góc ma sát φ độ Lực dính C (kg/cm2) 0.88 27.4 13.1 6043' 0.118 • Lớp 3: OH Dung trọng (g/cm3) Chiều sâu lấy mẫu Độ ẩm tự nhiên W(%) Tự nhiên Đẩy 4.5-4.7 71.7 1.49 0.54 Giới hạn Thí nghiệm cắt Chảy Dẻo Góc ma sát WL(%) WP(%) φ độ 65.3 22.9 503' Lực dính C (kg/cm2) 0.17 Trang 10 SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MÓNG tt max P GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ tt N tt M tt 649.856 0.892 × 0.45 Pmax = 148.73( KN ) = ± × xi = ± = tt 2 nc x × 45 Pmin = 147.74( KN ) ∑ i tt Pmax = 148.73( KN ) < Pc = 241.014( KN ) tt Pmin = 147.74( KN ) > + - Vậy điều kiện chịu tải móng cọc kiểm tra thỏa mãn làm việc điều kiện an toàn Kiểm tra ứng suất mặt phẳng mũi cọc α= + ϕtb = ϕtb ϕ1× h1 + ϕ × h2 + ϕ3 × h3 + ϕ × h4 + ϕ5 × h5 + ϕ × h6 h1 + h2 + h3 + h4 + h5 + h6 0.75 × + 1.75 × 43' + 2.5 × 503' + 2.75 × 60 43' + 4.25 × 31058' + × 19056' = = 15035' 0.75 + 1.75 + 2.5 + 2.75 + 4.25 + 3.35 ' ϕtb 15035' α= = = 3054' 4 • Chiều dài chiều rộng chiều sâu khối quy ước: + Chọn hđ =0.55m + Chiều sâu : Hqu =16.35 m + Chiều rộng : Bqu = ( B − 2n) + × l × tgα = (1.5 − × 0.15) + × 15.35 × tg 3054' = 3.29(m) + Chiều dài : Lqu = ( L − 2m) + × l × tg α = (1.5 − × 0.15) + ×15.35 × tg 3054' = 3.29(m) Kiểm tra ứng suất mũi cọc: + giá trị tiêu chuẩn tâm đáy khối móng quy ước : Trang 40 SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MĨNG ∑h ×γ ∑h γ* = i i i = GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ 0.75 × 19.2 + 1.75 × 18.8 + 2.5 × 5.4 + 2.75 × 10.8 + 4.25 × 11.2 + 3.35 × 9.2 0.75 + 1.75 + 2.5 + 2.75 + 4.25 + 3.35 = 11.556( KN / m ) Xác định lực tâm móng quy ước32.0 + Trọng lượng tiêu chuẩn đài cọc : N1tc = Ađđ × D f + nc × Ac × lcoc - Diện tích cọc : Ac = 0.3x0.3= 0.09 (m2) - Diện tích đáy đài : Ađđ = 1.5x1.5= 2.25 (m2) => N1tc = ( Ađđ × D f + nc × Ac × lcoc )γ tb = (2.25 × + × 0.09 × 16) × 22 = 176.22( KN ) + Trọng lượng tiêu chuẩn đất : N 2tc = ( Aqu − nc × Ac ) × ∑ (γ i × hi ) + ( Aqu − Ađđ ) × D f × γ + ( Aqu − Ac )( D f − hđ ) × γ = (11.0224 − × 0.09) × 221.7 + (11.0224 − 2.25) × 1× 19.2 + (11.0224 − 0.09) × (1 − 0.55) × 19.2 = 2696.008(kN ) - Diện tích khối móng quy ước : Aqu=3.29x3.29=10.824(m2) ∑h ×γ i i = 0.75 × 19.2 + 1.75 × 18.8 + 2.5 × 5.4 + 2.75 × 10.8 + 4.25 × 11.2 + 3.35 × 9.2 = 184 9( KN / m ) + Gía trị tiêu chuẩn tâm đáy khối móng quy ước : tc N qu = N1tc + N 2tc + N 0tc = 176.22 + 2696.008 + 515.592 = 3318.552( KN ) + Momen tiêu chuẩn tâm đáy khối móng quy ước: M qutc = M 0tc + Q0tc × H qu = 0.297 + 0.479 × 17 = 8.44( KN m) Trang 41 SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MÓNG σ = tt max tc N qu Bqu × Lqu ± GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ tc M qu × Bqu × Lqu qu tc 3318.552 8.44 σ max = 267.343( KN ) = ± = tc 3.552 σ = 259.307( KN ) × 3.55 A = 0.512 ϕ = 19056' => B = 3.048 D = 5.646 R tc = m1 × m2 ( A × b × γ + B × ( L + D f ) × γ * + D × c) ktc = 1× [ 0.512 × 3.55 × 9.2 + 3.048× 17 × 11.556] + 5.646 × 1.51 = 624.033( KN / m ) tc tc σ max + σ 267.343 + 259.307 σ = = = 263.325( KN / m ) 2 tc tb Kiểm tra : tc tc σ max = 267.343( KN ) < 1.2 R = 748.84 ( KN / m ) tc σ = 259.307( KN ) > =>Thỏa mãn điều kiện Bước 6: Kiểm tra lún móng cọc Pgl = σ tb − γ * × ( L + D f ) = 263.325 − 11.556 × 16.35 = 74.38( KN ) + Kích thước khối móng quy ước : Bqu x Lqu = 3.55(m) x 3.55 (m) hi = (0.2 ữ 0.4)b = (0.2 ữ 0.4) ì 3.29 = (0.66 ÷ 1.316) + Chọn hi : hi = 0.69(m) Ta có : Lqu Bqu = 3.29 =1 3.29 + Bảng tính lún : Trang 42 SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MÓNG z z/b Ko GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ �bt σgl 0 (KN/m2 ) 188.941 (KN/m2 ) 74.38 0.6 1.3 2.0 2.7 0.2 0.96 197.145 71.405 0.4 0.6 0.8 0.78 205.35 58.016 0.61 0.45 213.555 45.521 221.76 33.471 P1i (KN/m2 ) P2i (KN/m2 ) 94.47 98.573 102.675 106.777 131.660 134.275 131.638 129.538 Si (m) e1 e2 0.79 0.77 0.79 0.77 0.77 0.77 0.8 0.80 0.008712 0.009498 0.011833 0.014914 Độ lún : - Tại điểm thứ có - Tổng độ lún S=0.044958(m)=4.5(cm) h0=0.55-0.1=0.45(m) Trang 43 SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ Trang 44 SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ Khi ta vẽ tháp chống xuyên ta thấy tháp bao trùm cọc nên ta không cần kiểm tra Vậy chiều cao đài cọc hđ =0.55(m) thỏa mãn điều kiện Trang 45 SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ + Bố rí thép: 0 I 0 300 II 0 II 300 900 I 300 Theo phương I-I : ã tt M I I Pi ì yi = × Pmax × r1 = × 148.73 × 0.3 = 89 238( KN m) FaI − I = M I −I 89 238 = = 7.87 × 10−4 (m ) = 7.87 (cm ) 0.9 × Ra × h0 0.9 × 280000 × 0.45 φ10 => f a = × × Chọn n= a= 3.14 = 0.785 (cm ) 7.87 ≈ 10(cây ) 0.785 1500 − × 50 = 175(mm) Trang 46 SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MĨNG Bố trí GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ 10φ10 @175 Theo phương II-II : • tt tt M II − II = ∑ Pi × xi = Pmax × d + Pmin × r2 = (148.73 + 147.74) × 0.35 = 103.765( KN m FaII − II = M I −I 103.765 = = 9.15 × 10 −4 (m ) = 9.15(cm ) 0.9 × Ra × h0 0.9 × 280000 × 0.45 φ10 => f a = 1× × Chọn n= a= 3.14 = 0.785 × 10 −4 (m ) = 0.785 (cm ) 9.15 ≈ 12(cây ) 0.785 1500 − × 50 = 175(mm) 12φ10 @175 Bố trí Bước 8: Kiểm tra chuyển vị ngang chuyển vị góc xoay cọc E b = 28 × 10 ( KN / m ) + Modul đàn hồi bê tơng : + lcọc=16(m) + Momen qn tính tiết diện ngang cọc : d c4 0.3 I= = = 5.0625 × 10 − (m ) l 16 + Độ cứng tiết diện ngang cọc : E b × I = 28 × 10 × 5.0625 × 10 −4 = 14175( KN m ) + Chiều rộng quy ước : bq = 1.5 × d c + 0.5 = 1.5 × 0.3 + 0.5 = 0.95(m) + Hệ số biến dạng : α bd = k × bq Eb × I =5 500 × 0.95 = 0.507(m −1 ) 14175 Trong : k=500 (tra bảng) Trang 47 SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ + Chiều dài quy đổi phần cọc đất : le = α bd × lcoc = 0.507 ×16 = 8.112(m) >4 => A0 = 2.441 ; B0 = 1.621 ; C0 = 1.751 • Các chuyển vị δ HH = • cọc cao trình A0 2.441 = = 6.7 × 10 −4 ( m / KN ) 3 α bd × Eb × I 0.507 × 14175 δ HM = δ MH = δ MM = δ HH ; δ HM ; δ MM B0 1.621 = = 4.449× 10 −4 ( KN −1 ) 2 α bd × Eb × I 0.507 × 14175 C0 1.751 = = 2.436 × 10 −4 ( KNm−1.m −1 ) α bd × Eb × I 0.507 × 14175 Momen uốn lực cắt cao trình đáy đài tính riêng cho cọc Q0tt 0.551 H0 = = = 0.1378( KN ) nc M0 = • M 0tt + Q0tt × D f nc = 0.341+ 0.551 × = 0.223( KN m) Chuyển vị ngang chuyển vị góc xoay cọc : y0 = δ HH ×H 0+δ HM × M = 6.7 × 10 −4 × 0.1378 + 4.449×10 −4 × 0.223 = 1.915 ×10 −4 (m) ψ = δ HH × H 0+δ MM × M = 6.7 × 10 −4 × 0.1378 + 2.436 × 10 −4 × 0.223 = 1.47 × 10 −4 (rad ) δ Z ( KN / m ) Áp lực tính tốn Q Z (KN ) tiết diện cọc : σZ = ; momen uốn M ( KN m) ’ lực cắt ψ M H K × Z e × y × A1 − × B1 + × C1 + × D1 α bd α bd α bd × Eb × I α bd × Eb × I Trang 48 SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ M Z = α bd × E b × I × y × A3 − α bd × E b × I × ψ × B3 + M × C + H0 × D3 α bd QZ = α bd × Eb × I × y0 × A4 − α bd × Eb × I ×ψ × B4 + M × α bd + H × D4 Trong Ze chiều sâu tính đổi : Z e = Z × α bd • Kiểm tra điều kiện giới hạn Bảng tính ứng suất Z 0.00 0.20 0.39 0.59 0.79 0.99 1.18 1.38 1.58 1.78 1.97 2.17 2.37 2.56 2.76 2.96 3.16 3.35 3.55 3.75 3.94 4.14 4.34 4.54 4.73 4.93 5.13 5.33 5.52 5.72 5.92 6.11 Ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.1 σ Z ( KN / m ) A1 1 1 1 0.999 0.999 0.997 0.995 0.992 0.987 0.979 0.969 0.955 0.937 0.913 0.882 0.843 0.795 0.735 0.662 0.575 0.47 0.347 0.202 0.033 -0.162 -0.385 -0.64 -0.928 -1.251 B1 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.799 0.899 0.997 1.095 1.192 1.287 1.379 1.468 1.553 1.633 1.706 1.77 1.823 1.863 1.887 1.892 1.874 1.83 1.755 1.643 1.49 1.29 1.037 0.723 theo phương ngang mặt bên cọc C1 0.005 0.02 0.045 0.08 0.125 0.18 0.245 0.32 0.405 0.499 0.604 0.718 0.841 0.974 1.115 1.264 1.421 1.584 1.752 1.924 2.098 2.272 2.443 2.609 2.765 2.907 3.03 3.128 3.196 3.225 3.207 D1 0 0.001 0.004 0.011 0.021 0.036 0.057 0.085 0.121 0.167 0.222 0.288 0.365 0.456 0.56 0.678 0.812 0.961 1.126 1.308 1.506 1.72 1.95 2.195 2.454 2.724 3.003 3.288 3.574 3.858 4.133 σ(z) 0.00 0.02 0.03 0.03 0.03 0.03 0.02 0.01 -0.01 -0.03 -0.06 -0.08 -0.11 -0.14 -0.17 -0.20 -0.23 -0.26 -0.29 -0.32 -0.34 -0.36 -0.37 -0.37 -0.36 -0.34 -0.31 -0.26 -0.19 -0.10 0.02 0.17 [σ(z)] 1.51 1.70 1.88 2.07 2.25 2.44 2.62 2.80 2.99 4.62 4.80 4.31 4.39 4.48 4.56 4.65 4.73 4.81 4.84 4.88 4.92 4.96 5.00 5.04 5.08 5.12 5.16 5.20 5.24 5.28 5.32 8.23 Trang 49 SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 6.31 6.51 6.71 6.90 7.10 7.30 7.50 7.69 7.89 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ -1.612 -2.011 -2.45 -2.928 -3.445 -4 -4.59 -5.21 -5.854 +Ứng suất giới hạn 0.343 -0.112 -0.648 -1.272 -1.991 -2.813 -3.742 -4.784 -5.941 3.132 2.992 2.772 2.463 2.05 1.52 0.857 0.047 -0.927 σ Z ( KN / m ) [σ ] = η1η 4.392 4.626 4.826 4.98 5.075 5.097 5.029 4.853 4.548 0.35 0.57 0.83 1.14 1.50 1.91 2.37 2.90 3.49 8.33 8.44 8.54 8.64 8.75 8.85 8.95 9.06 9.16 theo phương ngang mặt bên cọc : σ v' tgϕ1 + ξ c1 cos ϕ1 ( ) + �z áp lực tính tốn lên đất (KN/m2) mặt bên mũi cọc : ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng đất độ sâu z �1 hệ số �1 = �2: hệ số kể đến phần tải trọng thường xuyên tổng tải trọng tính theo cơng thức: η2 = M p × Mυ n × M p × Mυ = 0.1062 Mp : momen tải trọng thường xuyên,tính tốn tiết diện móng mũi cọc Mv : momen tải trọng tạm thời : hệ số lấy 2.5 [σ ] = η1η2 σ v' tgϕ1 + ξ c1 cos ϕ1 Theo bảng tính ( => σ v < [σ v ] Biểu đồ áp lực ngang ) ( thỏa mãn điều kiện ) σ Z ( KN / m ) cọc chịu tải trọng ngang Trang 50 SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ Bảng tính mơmen uốn Z 0.00 0.20 0.39 0.59 0.79 0.99 1.18 1.38 1.58 1.78 1.97 2.17 2.37 2.56 2.76 2.96 3.16 3.35 3.55 3.75 3.94 4.14 4.34 4.54 4.73 4.93 5.13 5.33 5.52 5.72 5.92 6.11 6.31 6.51 6.71 6.90 7.10 7.30 7.50 7.69 7.89 Ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 A3 0 -0.001 -0.004 -0.011 -0.021 -0.036 -0.057 -0.085 -0.121 -0.167 -0.222 -0.287 -0.365 -0.455 -0.559 -0.676 -0.808 -0.956 -1.118 -1.295 -1.487 -1.693 -1.912 -2.141 -2.379 -2.621 -2.865 -3.103 -3.331 -3.54 -3.722 -3.864 -3.955 -3.979 -3.919 -3.757 -3.471 -3.036 -2.427 -1.614 M y ( KN m) B3 0 -0.001 -0.002 -0.005 -0.011 -0.02 -0.034 -0.055 -0.083 -0.122 -0.173 -0.238 -0.319 -0.42 -0.543 -0.691 -0.867 -1.074 -1.314 -1.59 -1.906 -2.263 -2.663 -3.109 -3.6 -4.137 -4.718 -5.34 -6 -6.69 -7.403 -8.127 -8.847 -9.544 -10.196 -10.776 -11.252 -11.585 -11.731 Biểu đồ mômen uốn dọc thân cọc C3 D3 1 0.1 0.2 0.3 0.4 0.999 0.5 0.998 0.6 0.996 0.699 0.992 0.799 0.985 0.897 0.975 0.994 0.96 1.09 0.938 1.183 0.907 1.273 0.866 1.358 0.811 1.437 0.739 1.507 0.646 1.566 0.53 1.612 0.385 1.64 0.207 1.646 -0.01 1.627 -0.271 1.575 -0.582 1.486 -0.949 1.352 -1.379 1.165 -1.877 0.917 -2.452 0.598 -3.108 0.197 -3.852 -0.295 -4.688 -0.891 -5.621 -1.603 -6.653 -2.443 -7.785 -3.424 -9.016 -4.557 -10.34 -5.854 -11.751 -7.325 -13.235 -8.979 -14.774 -10.821 -16.346 -12.854 -17.919 -15.075 M y ( KN m) My 0.223 0.250 0.277 0.303 0.326 0.349 0.372 0.393 0.415 0.437 0.459 0.484 0.513 0.545 0.582 0.625 0.676 0.736 0.805 0.886 0.978 1.082 1.200 1.331 1.475 1.634 1.805 1.987 2.180 2.378 2.581 2.781 2.977 3.159 3.321 3.451 3.539 3.571 3.533 3.407 3.174 dọc thân cọc Trang 51 SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ Kiểm tra momen uốn dọc thân cọc theo công thức : Mmax ≤ [Mgh] Mmax=3.571(KN.m) [Mgh]=0.9Ra x Fa x h0 Mmax=3.571(KN.m) ≤ [Mgh]=0.9Ra x Fa x h0 =0.9x280000 x 0.3x0.3x0.1378=3125.304(KN.m) =>Thỏa mãn điều kiện chống uốn Bảng tính lực cắt Z 0.00 0.20 0.39 0.59 0.79 0.99 1.18 1.38 1.58 1.78 1.97 2.17 2.37 2.56 2.76 2.96 3.16 3.35 3.55 3.75 3.94 4.14 4.34 4.54 4.73 4.93 5.13 5.33 Ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 A4 -0.005 -0.02 -0.045 -0.08 -0.125 -0.18 -0.245 -0.32 -0.404 -0.499 -0.603 -0.716 -0.838 -0.967 -1.105 -1.248 -1.396 -1.547 -1.699 -1.848 -1.992 -2.125 -2.243 -2.339 -2.407 -2.437 -2.42 Qy (KN ) B4 0 -0.003 -0.009 -0.021 -0.042 -0.072 -0.114 -0.171 -0.243 -0.333 -0.443 -0.575 -0.73 -0.91 -1.116 -1.35 -1.613 -1.906 -2.227 -2.578 -2.956 -3.36 -3.785 -4.228 -4.683 -5.14 -5.591 dọc thân cọc C4 0 -0.001 -0.003 -0.008 -0.016 -0.03 -0.051 -0.082 -0.125 -0.183 -0.259 -0.356 -0.479 -0.63 -0.815 -1.036 -1.299 -1.608 -1.966 -2.379 -2.849 -3.379 -3.973 -4.632 -5.355 -6.143 D4 1 1 0.999 0.997 0.994 0.989 0.98 0.967 0.946 0.917 0.876 0.821 0.747 0.652 0.529 0.374 0.181 -0.057 -0.345 -0.692 -1.104 -1.592 -2.161 -2.821 -3.58 Qz(Tf) 0.138 0.136 0.132 0.127 0.120 0.115 0.110 0.108 0.109 0.113 0.121 0.134 0.152 0.175 0.204 0.239 0.279 0.326 0.378 0.435 0.497 0.562 0.630 0.700 0.769 0.835 0.897 0.951 Trang 52 SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT ĐỒ ÁN NỀN MĨNG 5.52 5.72 5.92 6.11 6.31 6.51 6.71 6.90 7.10 7.30 7.50 7.69 7.89 2.8 2.9 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 GVHD: TH.S PHAN NGHIÊM VŨ -2.346 -2.2 -1.969 -1.638 -1.187 -0.599 0.147 1.074 2.205 3.563 5.173 7.059 9.244 Biểu đồ lực -6.023 -6.42 -6.765 -7.034 -7.204 -7.243 -7.118 -6.789 -6.212 -5.338 -4.111 -2.473 -0.358 Qy (KN ) -6.99 -7.892 -8.84 -9.822 -10.822 -11.819 -12.787 -13.692 -14.496 -15.151 -15.601 -15.779 -15.61 -4.445 -5.423 -6.52 -7.739 -9.082 -10.549 -12.133 -13.826 -15.613 -17.472 -19.374 -21.297 -23.14 0.993 1.021 1.029 1.011 0.964 0.878 0.747 0.563 0.317 -0.001 -0.402 -0.897 -1.492 cắt dọc thân cọc Trang 53 SVTH: TRẦN ĐÌNH NHẬT