tham khảo đò án môn nền móng

Dựa vào thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT ta cũng có thể phân loại độ chặt của lớp đất cát này như sau:... Từ trạng thái của đất là chặt, dựa theo bảng I-4 Phân loại độ chặt của đất rời th

PHẦN 1

MÓNG NÔNG

A SỐ LIỆU: (Đề số 8d)

1.Nội lực : cho các móng có nội lực tính toán dưới chân cột tại cao độ mặt đất như

CÁC LỚP ĐẤT

Độ sâu mực nướcngầm (m)

Số hiệu h1(m) hiệuSố h2(m) hiệuSố

W nh

(%)

Giới hạn dẻo

W d

(%)

Dung trọng tự nhiên T/m 3

Tỷ trọng hạt

Góc ma sát trong

(MPa)

Kết quả xuyên tiêu chuẩn N

Tỉ trọng hạt

Sức kháng xuyên tĩnh

q c

(MPa)

Kết quả xuyên tiêu chuẩn N

Thô To Vừa Nhỏ Mịn

Đường kính hạt (mm)

>10 10-5 5-2 2-1 1-0.5 0.250.5- 0.25-0.1 0.050.1- 0.05-0.01

0.01 - 0.00 2

<

0,00 2 2

2

a Phân loại đất (xác định tên và trạng thái).Chọn chiều sâu chôn móng.

 Lớp 1:

 Tên: Phân loại đất dính theo chỉ số dẻo Ip (TCXD 45-78)

Ip=WL-WP = 28,4-22,9=5,5 (%)  Đất cát pha (Á cát).

 Trạng thái: Phân loại trạng thái đất dính theo độ sệt IL (TCXD 45-78)

Do IL>1  Trạng thái lỏng (Đất yếu).

 Hệ số rỗng tự nhiên:

 Tên: Phân loại đất rời theo hàm lượng hạt (TCXD 45-78)

THÀNH PHẦN CỠ HẠT

Đường kính hạt

(mm) ≥10 ≥5 ≥2 ≥1 ≥0,5 ≥0,25 ≥0,1 ≥0,05 ≥0,01 ≥0,002 ≤0,002Thành phần

Do tỉ lệ hạt có d>0,5(mm) chiếm tỉ lệ 80,5%  Đất cát thô.

Trạng thái: Phân loại theo thí nghiệm xuyên tĩnh:

Do : qc=15,60 (MPa)=15,60x106 (N/m2)=15,60x105 (kG/m2)=156 (kG/cm2)

nên trạng thái lớp cát thô này là Chặt

Dựa vào thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT ta cũng có thể phân loại độ chặt của lớp đất cát này như sau:

Theo đề bài, trị số N theo SPT là 31 =>Trạng thái của cát là chặt, góc ma sát

trong ϕ=40°- 45°.Với qc=156 (kG/cm2), dựa vào bảng I-6 (Bài tập Cơ học

đất-Vũ Công Ngữ, Nguyễn Văn Thông) nội suy được giá trị ϕ =42,25°

Chọn giá trị tính toán

ϕtt =42,25°/1,2=35,20°

Từ trạng thái của đất là chặt, dựa theo bảng I-4 (Phân loại độ chặt của đất rời theo hệ số rỗng-Bài tập cơ học đất ) ta có thể suy ngược lại hệ số rỗng của lớp đất cát này là e<0,55.Lấy giá trị tính toán toán e=0,55 Độ bão hòa: => S

Dựa vào bảng 1.5 (Phân loại độ ẩm của đất theo độ bão hòa Sr) suy ra

được lớp đất cát này thuộc loại bão hòa.

 Môđun biến dạng: Theo TCXD 45-78 thì

(G 1) (2,63 1)1) 1,05(T )

m

 Lớp 3:

 Tên: Phân loại đất rời theo hàm lượng hạt (TCXD 45-78)

THÀNH PHẦN CỠ HẠT

Đường kính

hạt (mm) ≥10 ≥5 ≥2 ≥1 ≥0,5 ≥0,25 ≥0,1 ≥0,05 ≥0,01 ≥0,002 ≤0,002Thành phần

Do tỉ lệ hạt có d>2(mm) chiếm tỉ lệ 35,5%  Đất cát sỏi.

 Trạng thái: Phân loại theo thí nghiệm xuyên tĩnh:

Do : qc=18,50 (MPa)=18,50x106 (N/m2)=18,50x105 (kG/m2)=185 (kG/cm2)

nên trạng thái lớp cát thô này là Chặt.

Dựa vào thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT ta cũng có thể phân loại độ chặt của lớp đất cát này như sau:

Theo đề bài, trị số N theo SPT là 39 =>Trạng thái của cát là chặt, góc ma

sát trong ϕ=40°- 45°.Với qc=185 (kG/cm2), dựa vào bảng I-6 (Bài tập Cơ học

đất- Vũ Công Ngữ, Nguyễn Văn Thông) nội suy được giá trị ϕ =44,06° Chọn giá trị tính toán

ϕtt =44,06°/1,2=36,72°.Từ trạng thái của đất là chặt, dựa theo bảng I-4 (Phân loại độ chặt của đất rời theo hệ số rỗng) ta có thể suy ngược lại hệ số rỗng của lớp đất cát này là e<0,55.Lấy giá trị tính toán toán e=0,55 Độ bão hòa:

Dựa vào bảng 1.5 (Phân loại độ ẩm của đất theo độ bão hòa Sr) suy ra được

lớp đất cát này thuộc loại rất ẩm.

 Môđun biến dạng: Theo TCXD 45-78 thì

TRỤ ĐỊA CHẤT

LỚP 3 LỚP 2 LỚP 1

Cát sỏi chặt.

g=1,93 T/m3, Gs=2,63 e=0,55 E=55,5 (Mpa)

Cát thô chặt.

g=1,99 T/m3, Gs=2,63 e=0,55 E=46,8 (Mpa)

Đất cát pha, nhão

g=1,75 T/m3, Gs=2,64 e=0,9536 E=1,05 (Mpa)

2 Phương án thiết kế móng nông:

 Phương án 1: đặt móng đơn BTCT trong lớp đất thứ nhất, có dùng đệm cát

 Phương án 2: đặt móng đơn BTCT trên nền đất thiên nhiên Xét điều kiện địachất đã được xử lý thì có thể đặt móng vào trong lớp đất thứ 2

Xét đến các điều kiện chỉ tiêu kinh tế, kĩ thuật, biện pháp thi công, chọn phươngán đặt móng thứ 2

Chọn độ sâu chôn móng Hm=2,2m (Có kể đến lớp bê tông lót đá 4x6 mác 100,dày 100mm)

C TÍNH TOÁN

1 Thiết kế móng C1

a Xác định tải trọng tác dụng xuống móng: (Đặt tại chân cột)

- Chọn hệ số vượt tải : n = 1,2

tt

tc NN

b Sơ bộ xác định kích thước đáy móng

Cường độ tính toán của đất nền R dưới đáy móng :

Tra bảng được m1=1,4; m2=1; ktc=1; cII=0

Tưø ϕtt =35,20° tra bảng được A=1,706; B=7,834; D=9,672

Do mực nước ngầm ở độ sâu 2m có ảnh hưởng trực tiêp tới cường độ đất nền nên trong tính toán sử dụng dung trọng đẩy nổi của các lớp đất dưới MNN

' 1

Thiết kế móng vuông do chịu tải đúng tâm

Lấy ptc=R, giải phương trình a b*0 3 +a b1* 2 - Ntc =0 để tìm chiều rộng đáy móng

T37,3( m )

c Dự báo độ lún

Phản lực đất nền:

tc tc

2 tb

đáy móng lên bxl=1,3x1,3m

Tính lún theo công thức: Độ lún của các phân tố: i . gl itb

E

Tổng độ lún: S=∑si

Hệ số β , phụ thuộc hệ số nở ngang của đất, theo TCXD 45-78, được phép chọn

bằng 0,8 cho mọi loại đất

Tại tâm móng

Tổng độ lún tại tâm móng(cm ) 0.7241

Kết luận: tổng độ lún đất nền s=0,724 cm (Đã tính tới lớp đất màδbt=6,5δgl) < Sgh=8

cm, thỏa điều kiện độ lún tuyệt đối

gl



KN /m²

tb gl

44,4( T m2 )

1300

c Tính toán độ bền, cấu tạo móng

 Sử dụng vật liệu làm móng: bê tông mác 200 có Rn=90 (kG/cm2)=900 (T/m2)

 Sơ bộ chọn kích thước tiết diện cổ cột:

tt

2 C

Chọn cột có tiết diện bc x lc = 30x30 (cm)

Tính toán chiều cao làm việc của móng:

tt C

 Kiểm tra điều kiện chọc thủng:

Do tháp chọc thủng bao trùm cả móng nên không cần kiểm tra

điều kiện chọc thủng

 Thiết kế thép

Mômen ngàm

tt C

Khoảng cách giữa các trục thanh a=200mm

Chiều dài mỗi thanh: l=1380 mm

MẶT CẮT C-C

TỈ LỆ 1/20

C C

300 500

2 Thiết kế móng C1’ (Móng chân vịt tại khe lún)

a Tính toán kích thước tiết diện đáy móng

Do móng chân vịt chịu tải lệch tâm rất lớn nên so với móng C1 chịu tải đung tâm, tăng chiều sâu chôn móng hơn nữa để tăng sứ`c chịu tải cho móng.Chọn chiều sâu chôn móng lúc này là h=2,5m

Thiết kế móng kích thước bxl với tỉ số l/b=5.Áp lực tại đáy móng

tc tc

Tra bảng được m1=1,4; m2=1; ktc=1; cII=0

Tưø ϕtt =35,20° tra bảng được A=1,706; B=7,834; D=9,672

tb

F.h.g =0,8.4.2,5.2 =16(T)Tải trọng truyền xuống đáy móng:

 phản lực nền tính theo dạng tam giác

Chiều rộng hữu hiệu của móng:

Độ cứng chịu uốn của cổ cột:

Theo sách của thầy Lê Anh Hoàng thì mô men lệch tâm M=M.e được phân thành 2 phần dựa trên cơ sở liên kết ngàm của cổ cột với móng và giằng

Hcc: chiều cao cổ cột

Khi thiết kế HCC=0 như hình bên

thì K ® ¥ , lúc đó xem như móng khôngC

chịu mô men, còn giằng móng xem như 1 cái đai tiếp nhận mômen, áp lực dưới đáy móng được tính là phân bố đều

Dưới đáy móng tính toán, lực phân bố đều: p Ntc

F

= Theo nhưphần tính toán ở trên nếu ta thết kế móng với tỉ lệ 2 cạnh là 1:2,

chiều sâu chôn móng là 2,2m thì ta có phương trình:

 Ptc<R : đảm bảo điều kiện áp lực đáy móng

Tính chiều cao làm việc của móng: (Chọn chiều dày lớp bảo vệ 4

cm).)

Chọn h0=0,6m, kiểm ta điều kiệc chọc thủng:

Nct=Ptt.Fct=38,6.1,2.2.(0,175.0,9)=14,6(T)

0,75.RK.btb.h0=0,75.75.0,6.(0,9 0,35) 40,5(T)+ =

 Nct<40,5 (T), thỏa điều kiện chọc thủng

b Dự báo độ lún:

Ứng suất gây lún: pgl ptc 'h 43 1,05.0,2 1,99.0,1 1,75.1,9 39,3(T 2)

đất Lớp phân tố

Chiều dày lớp phân tố



Chiều dài mỗi thanh l=1040mm

 Mômen ngàm II-II:

tt C

Chọn 5Φ16 (F=10,05cm2), a=200mm, chiều dài mỗi thanh l=1820mm

c Tính kích thước đai kiềng: 250x300

Chiều cao làm việc h0=30-3=27 (cm)

Đai chịu mômen lệch tâm : Mtt =N ett =75.(0,45 0,175)- = 20,625(Tm)

Chọn thép chịu lực:

5

2 a1

TỈ LỆ 1/20 MÓNG C1'

( ∅ 12a200) 9∅ 12 ( ∅ 16a200) 5∅ 16

3.Tính toán thiết kế móng bè

a.Tải trọng tác dụng:

 Chọn kích thước móng là BxL=6x9 (m)

 Tổng chiều dài vách cứng:

Theo phương x: l1=6.2+3.2=18 (m)

Theo phương trục y : l2=9+9-3.1,2=14,4 (m)

Tổng độ dài:

l=6.2+9+(9-3.1,2)+2.3=32,4m

 Chiều sâu hố thang máy : ht=2m

Tại cao độ mặt đất

Sơ bộ chọn chiều dày tấm bản là 80cm, lớp bảo vệ 5 cm

Tải trọng tại đáy móng:

 Lực thẳng đứng: Ntc=512+9.6.0,8.2,5=620 (T)

Độ lệch tâm:

tc x

b.Dự báo độ lún

Móng bè đặt vào lớp đất thứ 2 Dùng phương pháp phân tầng cộng lún từng lớp với tỉ số l/b=9/6=1,5

Ứng suất gây lún: Pgl=Ntc .hb 620 2,5.0,8 9,5(T 2)

c.Tính toán cấu tạo móng bè

Chia móng thành 2 dải theo phương y và 3 dải theo

phương x

 Xét dải ABGH chịu mômen Mx:

Giá trị nội lực tính riêng cho dải:

2 max

Mômen dương lớn nhất M=8,61(Tm), dùng tính thép cho lớp dưới

Mômen âm bé nhất M=-7,39 (Tm), tính thép lớp trên

• Lớp thép bên dưới:

Nếu tính cho 1m dài thì giá trị cực đại tương ứng là:8,61/3=2,87(Tm/m)

Thép A-II

5

2 a1

• Lớp thép bên trên:

Do giá trị mô men nhỏ hơn so với giá trị mô men tính thép cho lớp trên nên lớpdưới cũng đặt thép cấu tạo Φ12a200

Sơ đồ tính:

Mômen âm M=42,78 (Tm)

Tính thép cho lớp trên:

Tính cho 1m dài thì mômen cực đại là 42,78/3,15=13,6(Tm)

5

2 a1

Chọn thép Φ14a180 (F=8,55 cm2/m dài)

Thép lớp dưới đặt cấu tạo Φ12a200

 Xét dải MNDE: Tính thép rồi bố trí đều cho các dải còn lại

Giá trị nội lực của dải

Mômen âm để tính toán thép lớp trên: M=18,69 (Tm)

Xét trong 1m thì giá trị tính toán là Mtt=18,69/3,3=5,7(Tm)

5

2 a1

Thép lớp dưới đặt cấu tạo Φ12a200.

W d

(%)

Dung trọng tự nhiên T/m 3

Tỷ trọng hạt

Góc ma sát trong

Lực dính, c Kg/c

m 2

Kết quả thí nghiệm nén ép e-p với tải trọng nén p (KPa) quảKết

xuyên tĩnh

q c

(MPa)

Kết quả xuyên tiêu chuẩn N

52 29,4 31,7 25,1 1,81 2,67 12 0 0 0,09 0,827 0,797 0,773 0,754 1,87 9

 Tên: Phân loại đất dính theo chỉ số dẻo Ip (TCXD 45-78)

Ip=WL-WP = 31,7-25,1=6,6 (%)  Đất cát pha (Á cát).

 Trạng thái: Phân loại trạng thái đất dính theo độ sệt IL (TCXD 45-78)

Do IL>1  Trạng thái Dẻo.

 Hệ số rỗng tự nhiên:

Do tỉ lệ hạt có d>0,1(mm) chiếm tỉ lệ 79,5%  Đất cát nhỏ.

 Trạng thái: Phân loại theo thí nghiệm xuyên tĩnh:

Do : qc=6,8 (MPa)=6,8x106 (N/m2)=6,8x105 (kG/m2)=68 (kG/cm2) nên

trạng thái lớp cát nhỏ này là chặt vừa.

Dựa vào thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT : Trị số N theo SPT là 15 =>Trạng

thái của cát là chặt vừa, góc ma sát trong ϕ=35°- 40°.Với qc=68 (kG/cm2),

dựa vào bảng I-6 (Bài tập Cơ học đất- Vũ Công Ngữ, Nguyễn Văn Thông)

nội suy được giá trị ϕ =36,75°

Chọn giá trị tính toán

ϕtt =36,75°/1,2=30,625°.Từ trạng thái của đất là chặt vừa, dựa theo bảng I-4 (Phân loại độ chặt của đất rời theo hệ số rỗng) ta có thể suy ngược lại hệ số rỗng của lớp đất cát này là: 0,60 ≤ e ≤ 0,75 Tiếp tục với giá trị qc=68 (kG/cm2) và giá trị e ởtrên, nội suy được giá trị e=0,6525

Dựa vào bảng 1.5 (Phân loại độ ẩm của đất theo độ bão hòa Sr, tập bài

giảng) suy ra được lớp đất cát này thuộc loại rất ẩm.

Theo TCVN 45-78 thì E=3qc=3.6,8=20,4 (MPa)

 Lớp 3 (75)

 Tên: phân loại đất dính theo chỉ số dẻo Ip (TCXD 45-78)

Ip=WL-WP = 32,1-25,9=6,2 (%)  Đất cát pha (Á cát).

 Trạng thái: Phân loại trạng thái đất dính theo độ sệt IL (TCXD 45-78)

Do 0<IL<1  Trạng thái Dẻo.

 Hệ số rỗng tự nhiên:

Hàm lượng hạt có d>2mm chiếm 28,5%>25%  Đất cát sạn

 Trạng thái: Phân loại theo thí nghiệm xuyên tĩnh:

Do : qc=19 (MPa)=190 (kG/cm2) nên trạng thái lớp cát nhỏ này là chặt.

Dựa vào thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn :Trị số N theo SPT là 39 =>Trạng thái

của cát là chặt, góc ma sát trong ϕ=40°- 45°.Với qc=190 (kG/cm2), dựa vào

bảng I-6 (Bài tập Cơ học đất- Vũ Công Ngữ, Nguyễn Văn Thông) nội suy

được giá trị ϕ =44,375°

Chọn giá trị tính toán

ϕtt =44,375°/1,2=37°.Từ trạng thái của đất là chặt, dựa theo bảng I-4 (Phân loại độ chặt của đấtrời theo hệ số rỗng) ta có thể suy ngược lại hệ số rỗng của lớp đất cát này là:

e < 0,55 Chọn giá trị tính toán là e=0,55

Dựa vào bảng 1.5 (Phân loại độ ẩm của đất theo độ bão hòa Sr, tập bài

giảng) suy ra được lớp đất cát này thuộc loại rất ẩm.

 Mô đun biến dạng

Đất cát pha, dẻo γ=1,81T/m2; Gs=2,67

IL=0,65 ; E=5,61 MPa N=9 ; e=0,9088

Đất cát nhỏ, chặt vừa, rất ẩm

γ=1,91T/m2; Gs=2,64; ϕ=30,6250

E=20,4 MPa ; N=15 ; e=0,6525

Đất cát pha, dẻo γ=1,86T/m2 IL=0,21E=13,444 MPa ; N=15 ; e=0,6525

Cát sạn, chặt ; γ=1,95T/m2; Gs=2,63;

2 Xác định tãi truyền xuống móng tại cao trình mặt đất tự nhiên:

b.Tải tiêu chuẩn:

Lấy hệ số vượt tải n=1,2

y

1,2 1,2

3 Đánh giá điều kiện địa chất:

 Đất tại nơi xây dựng công trình gồm 4 lớp:

 Lớp 1: Cát pha dẻo, dày 7,3m

 Lớp 2: đất cát nhỏ, chặt vừa, rất ẩm, dày 4,5 m

 Lớp 3: Đất cát pha, dẻo, dày 2,4m

 Lớp 4: Đất cát sạn, chặt, rất ẩm

 Nước ngầm không xuất hiện trong phạm vi khảo sát

 Chọn phương án móng cọc đài thấp

 Nhận xét: lớp 2 là lớp đất cát nhỏ, chặt vừa  tương đối tốt, và khá dày Lớp 4 là cát sạn, chặt Cả hai lớp đất này đều có thể đặt mũi cọc vào được

 Phương án 1:

Dùng cọc BTCT 35x35, đài cọc đặt vào lớp 1, mũi cọc hạ xuống lớp 2

khoảng 2-3m, thi công bằng phương pháp ép

 Phương án 2:

Dùng cọc BTCT 30x30, đài cọc đặt vào lớp 1, cọc hạ bằng phương pháp ép

PHƯƠNG ÁN 1

1 Tính toán cấu tạo cọc

a.Vật liệu móng cọc:

 Đài cọc:

 Bê tông mác 250, Rn=1100 (T/m2), Rk=88(T/m2)

 Cốt thép chịu lực trong đài là thép AII, Ra=28000 (T/m2)

 Bê tông lót đá 40x60 mác 100 dày 100

 Thép của cọc neo trong đài đoạn 30Φ (chọn 50 cm) và đầu cọc trong đài 1 đoạn 10 cm

 Cọc đúc sẵn:

 Bê tông mác 300 Rn=1300(T/m2)

 Thép chịu lực AII, đai AI

 Chiều sâu chôn đài không phụ thuộc nhiều vào chỉ tiêu cơ lý của đất, chọn h=1,5m

 Chiều dài cọc:

Theo yêu cầu cất tạo, chọn chiều sâu hạ cọc vào lớp 2 là 3,2m

Chiều dài cọc:

lc=7,3+3,2-1,5+0,6=9,6 (m)

21 75 6

b.Sức chịu tải của cọc:

 Theo điều kiện vật liệu:

VL b b a a

P (R F R F )

Chọn thép chịu lực trong cọc là 4Φ16, Fa=8,04 cm2

Móng cọc đài thấp, cọc không xuyên qua bùn, than bùn nên ϕ=1

 PVL=1(1300.0,352+28000.8,04.10-4)=181 T

 Theo điều kiện đất nền:

 Theo chỉ tiêu cơ lý đất nền:

hạ cọc bằng phương pháp ép vào lớp cát nhỏ: mR=1,1

• R: cường độ tính toán của đất dưới mũi cọc: cát nhỏ chặt vừa, độ sâu hạ mũ cọc là 10,5m nên R=2600 KPa

• U: chu vi tiết diện ngang than cọc, u=0,35.4=1,4 (m2)

• Tiết diện F=0,352=0,1225 (m2)

• Tính fi: chia lớp đất quanh thân cọc thành những lớp ≤2m

Tên đất : Á cát

Sức chịu tải cho phép của cọc:

 Theo cường độ đất nền:

2

2 P

T

q 0.31,7 19,3.19,8 1,91.0,35.24,1 398,25( m )Tính

T0,9 (1 sin12 ).1,81.4,4.tan12 2,24( m )

Q A q 0,1225.398,25 48,8(T)

39,4 48,8

1,75 2,5Vậy sức chịu tải thiết kế P0=min(Pi)=Qa=42 (T)

c Xác định số lượng cọc trong móng:

Ứng suất tính toán trung bình dưới đáy đài:

tt

đ đ tb

N F h .n 2,2.1,5.2.1,1 7,26(T)Số lượng cọc sơ bộ:

d Kiểm tra điều kiện lực truyền xuống mỗi cọc:

Diện tích đáy đài thực tế:

đ

F 2,3.1,9 4,37(m )Trọng lượng đài và đất trên đài:

e Dự báo độ lún của móng:

Kích thước đáy móng khối: Fm =A Bm m

B = +b 2L tanα = +b 2(h h ) tan+ α =1,35 2(5,8 3,2) tan4,65+ + =2,8m

Chiều cao móng khối quy ước:

⇒ = = < , thoả điều kiện áp lực đáy móng.

Tại đáy móng khối quy ước:

Độ lệch tâm:

Theo phương cạnh dài đáy móng:

tc 0y

tc

2 min

tc

2 tb

Chiều dày lớp phân tố

Tổng độ lún tại tâm móng (cm ) 0,5517

Độ lún tính toán được:



1000 500

5 Lưới thép ∅ 6a50

1000

2 Tính toán độ bền và cấu tạo đài cọc:

a Chiều cao làm việc của đài cọc:

Chọn chiều cao đài cọc h=0,7m

Do khi vẽ tháp chọc thủng thì tháp gần như bao trùm

hết 4 đầu cọc, do đó không cần kiểm tra điều kiện

xuyên thủng của đài cọc

b Tính toán cốt thép đài cọc:

Quan niệm đài cọc như những côngxôn ngàm vào

những tiết diện đi qua mép cột và bị uốn bởi phản lực

đầu cọc

 Tính cốt thép theo phương cạnh dài.

Mô men uốn tại ngàm xác định theo công thức:

M=0,5.38,7.2=38,7(Tm)

Diện tích tiết diện cốt thép ngang:

5

2 0

Chọn 10Φ20, khoảng cách giữa các thanh thép

a=200mm, chiều dài mỗi thanh l=2320mm

 Tính cốt thép theo phương cạnh ngắn.

Mô men uốn tại ngàm xác định theo công thức:

M=0,4.(38,7+5,3)=17,6(Tm)Diện tích tiết diện cốt thép ngang:

5

2 0

Chọn 12Φ12 (F=13,57 cm2), khoảng cách giữa các cốt thép a=200mm, chiều

dài mỗi thanh l=1880 (mm)

500