Đang tải... (xem toàn văn)
Trong những năm gần đây, cùng với sự phát triển đi lên của nền kinh tế Việt Nam, của thành phố và đặt biệt là sự quan tâm phát triển nền kinh tế các vùng và địa phương, tình hình đầu tư của nước ngoài vào thị trường ngày càng rộng mở, đã mở ra một triển vọng thật nhiều hứa hẹn đối với việc đầu tư xây dựng trong cả nước với chất lượng cao như các cao ốc dùng làm văn phòng làm việc, các khách sạn, trung tâm thương mại.... Có thể nói sự xuất hiện ngày càng nhiều các cao ốc trong các thành phố thuộc tỉnh không những đáp ứng được nhu cầu cấp bách về cơ sở hạ tầng ( để tạo điều kiện thuận lợi cho các nhà đầu tư nước ngoài ) mà còn góp phần tích cực vào việc tạo nên một bộ mặt mới của các thành phố.Bên cạnh đó nó còn góp phần làm giảm sự tập trung quá đông ở hai thành phố trực thuộc trung ương là Hà Nội và TP Hồ Chí Minh, tạo sự phát triển đồng đều trong cả nước.
( %) TỔNG QUAN KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH Nhu cầu xây dựng công trình Trong năm gần đây, với phát triển lên kinh tế Việt Nam, thành phố đặt biệt quan tâm phát triển kinh tế vùng đòa phương, tình hình đầu tư nước vào thò trường ngày rộng mở, mở triển vọng thật nhiều hứa hẹn việc đầu tư xây dựng nước với chất lượng cao cao ốc dùng làm văn phòng làm việc, khách sạn, trung tâm thương mại Có thể nói xuất ngày nhiều cao ốc thành phố thuộc tỉnh đáp ứng nhu cầu cấp bách sở hạ tầng ( để tạo điều kiện thuận lợi cho nhà đầu tư nước ) mà góp phần tích cực vào việc tạo nên mặt thành phố.Bên cạnh góp phần làm giảm tập trung đông hai thành phố trực thuộc trung ương Hà Nội TP Hồ Chí Minh, tạo phát triển đồng nước Để hòa nhập phát triển chung nước vùng đồng sông Cửu Long “ TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ– VĂN PHÒNG THÀNH PHỐ CẦN THƠ ” đời, xứng đáng trung tâm kinh tế, khoa học kỹ thuật vùng Bên cạnh đó, xuất nhà cao tầng góp phần tích cực vào việc phát triển ngành xây dựng thành phố nước thông qua việc áp dung kỹ thuật , công nghệ tính toán, thi công xử lý thực tế Chính mà công trình đời tạo qui mô lớn cho sở hạ tầng,cũng cảnh quan đẹp nước ta Đặc điểm xây dựng công trình Công trình thi công nhằm đáp ứng nhu cầu ngày phát triển rộng mở hoạt động văn phòng, trung tâm thương mại thàng phố Cần Thơ Mặt công trình tiếp giáp với đường Võ Thò Sáu, Quận Ninh Kiều Mặt công trình có hình dạng chữ nhật, có tổng diện tích sử dụng khoảng 1000m2 Công trình nằm trục đường giao thông nên thuận lợi cho việc cung cấp vật tư giao thông công trình Đồng thời, hệ thống cấp điện, cấp nước khu vực hoàn thiện đáp ứng tốt yêu cầu cho công tác xây dựng Khu đất xây dựng công trình phẳng, trạng công trình cũ, công trình ngầm bên đất nên thuận lợi cho công việc thi công bố trí tổng bình đồ Đặc điểm khí hậu thành phố Cần Thơ 3.1 Đòa chất thủy văn Thành phố Cần Thơ nằm khu vực đồng sông Cửu Long chòu ảnh hưởng vùng khí hậu cận nhiệt đới, nóng ẩm mưa nhiều, chia thành mùa rõ rệt : + Mùa mưa từ tháng đến tháng 10 + Mùa khô từ đầu tháng 11 kết thúc vào tháng năm sau Nước ngầm khu vực qua khảo sát dao động tùy theo mùa Mực nước tónh mà ta quan sát thấy nằm cách mặt đất (cốt thiên nhiên) khoảng -4,00 m Nếu thi công móng tầng hầm, nước ngầm ảnh hưởng đến công trình, không ảnh hưởng nhiều Do thi công nên thi công phần móng vào mùa khô để giảm bớt ảnh hưởng nước ngầm đến công trình trình thi công 3.2 Đòa chất công trình Theo kết khảo sát đất gồm lớp đất khác Do độ dốc lớp nhỏ, chiều dày đồng nên cách gần xem đất điểm công trình có chiều dày cấu tạo mặt cắt đòa chất nơi khảo sát Mực nước ngầm cách mặt đất tự nhiên 5m Đòa tầng phân chia theo thứ tự từ xuống với tiêu lý sau: BẢNG TỔNG HỢP SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT Lớp đất Tên đất Cát san lấp Sét dẻo cứng đến nửa cứng Sét pha dẻo mềm Sét dẻo cứng Cát pha dẻo 1,6 - 7,2 7,2 - 10,5 10,5 - 16,4 Tồn 19,4 15 19,5 15,2 19,9 16 20,7 17,3 27,2 26,9 27 26,7 29,46 45,94 21,94 33,51 33,51 18,59 24,44 34,67 16,93 19,66 22,63 16,5 24 14,92 17,74 6,14 0,31 0,212 17010’ 0,815 120 0,64 0,12 14000’ 0,722 78 0,42 0,182 15030’ 0,688 84 0,51 0,103 19017’ 0,54 143 Cao độ 0,0-1,6 lớp đất (m) γ (kN/m3) γ k (kN/m ) Tỉ trọng hạt ∆ W (%) WC (%) Wd (%) ChØ sè dỴo IP §é sƯt B C (daN/cm ) ϕ (®é) Hệ số rỗng E0 (daN/cm ) - Giải pháp kiến trúc 4.1 Mặt phân khu chức ♦ Mặt Mặt công trình hình chữ nhật, chiều dài 46m, chiều rộng 23m, chiếm diện tích khoảng 1000m Công trình gồm tầng hầm+ tầng + tầng lầu Mái BTCT Cốt ±0.00 chọn mặt sàn tầng Mặt dất tự nhiên cốt -1.60m, mặt sàn tầng hầm cốt -3.60m Chiều cao công trình 41.6m tính từ mặt đất tự nhiên ♦ Phân khu chức năng: công trình chia khu chức từ lên • Khối hầm chiều cao 3.6m, gồm có: + Nhà để xe bánh bánh cho khách nhân viên + Phòng quản lý • Tầng chiều cao tầng 6m, dùng làm không gian trưng bày bán hàng, văn phòng tiếp tân sảnh triển lãm • Tầng 2,3,4 :dùng làm không gian làm việc với khoảng không gian lớn Chiều cao tầng 3.6m, riêng tầng cao 4.9m • Tầng đến tầng 10 :chia làm văn phòng làm A,B,C,D,E,F,G Văn phòng A diện tích 156m2 Văn phòng B diện tích 156m2 Văn phòng C diện tích 114m2 Văn phòng D diện tích 60m2 Văn phòng E diện tích 100m2 Văn phòng F diện tích 100m2 Văn phòng G diện tích 57m2 Còn lại diện tích hành lang, thang máy, thang bộ,phòng kỹ thuật Chiều cao tầng 3.6m • Tầng mái : có hệ thống thoát nước mưa cho công trình hồ nước sinh hoạt có diện tích 6x 7.2x m3, phòng kỹ thuật thang máy,phòng gen kỹ thuật, thu lôi chống sét A B C D' D PHÒ NG PHÒ NG PHÒ NG PHÒ NG 19 21 17 15 V.PHÒ NG E (100M2 ) 13 11 PHÒ NG 22 V.PHÒ NG F PHÒ NG TIẾ P KHÁ CH PHÒ NG PHÒ NG PHÒ NG PHÒ NG (100 M2 ) V.PHÒ NG D (60 M2 ) TIẾ P KHÁ CH ( 57 M2 ) V.PHÒ NG G TIẾ P KHÁ CH 13 15 17 19 21 22 PHÒ NG TIẾ P KHÁ CH PHÒ NG V.PHÒ NG C ( 114 M2 ) PHÒ NG PHÒ NG PHÒ NG 3 PHÒ NG V.PHÒ NG A (156M2 ) 13 15 17 19 21 22 TIẾ P KHÁ CH PHÒ NG 11 V.PHÒ NG B ( 156M2 ) PHÒ NG PHÒ NG B A PHÒ NG C D D' 11 4.2 Mặt đứng Lắp kính chòu lực màu kết hợp với ốp đá granite,ốp nhôm tạo nên hình khối cho mặt đứng công trình TƯỜ NG Ố P ĐÁG RANITE LẮ P KIẾ N G C HỊ U LỰC MÀ U ĐEN TƯỜ NG Ố P ĐÁGRANITE MÀ U VÀ NG TƯỜ NG Ố P ĐÁG RANITE MÀ U N U LẮ P KIE Á N G C HỊ U LỰC MÀ U ĐEN TƯỜ NG Ố P NHÔ M TẤ M C Ử A SỔNHÔ M KÍNH DÀ Y 10 Ly CHỈỐ P ĐÁGRANITE TƯỜ NG BẢMASTIC SƠN NƯỚ C MÀ U TRẮ NG CỬ A SỔNHÔ M KÍNH DÀ Y 10 Ly ÔVUÔ N G ĐẮ P NỔ I TRANG TRÍ 625 X 625 TƯỜ NG Ố P ĐÁG RANITE MÀ U SẬ M KẺJ OINT  M RỘ N G 50,S U 20 Ố P ĐÁG RANITE 4.3 Giao thông a) Giao thông đứng Toàn công trình sử dụng thang máy cộng với cầu thang bộ,được đặt đối xứng bên công trình Bề rộng cầu thang 2.5m thiết kế đảm bảo yêu cầu thoát người nhanh, an toàn có cố xảy b) Giao thông ngang Bao gồm hành lang lại, sảnh, ban công c) Bãi đậu xe Nhà xe bánh bánh bố trí tầng hầm, diện tích khoảng 1200m2 VỊTRÍ HỒC HỨ A NƯỚ C P Q UẢ N LY Ù P Q UẢ N LY Ù HỌNG PCC C BÌNH PC C C NHÀXE BÁ NH 21 HỌNG PCC C BÌNH PC C C 22 19 17 13 11 P Q UẢ N LY Ù 15 P Q UẢ N LY Ù NHÀXE BÁ NH A NHÀXE BÁ NH A 22 B 11 21 B NHÀXE BÁ NH 19 C 17 C 15 D D 13 D' D' Các giải pháp kỹ thuật 5.1 Điện Công trình sử dụng điện cung cấp từ hai nguồn: lưới điện thành phố máy phát điện riêng (kèm thêm máy biến áp, tất đặt tầng hầm để tránh gây tiếng ồn độ rung làm ảnh hưởng sinh hoạt) Toàn đường dây điện ngầm (được tiến hành lắp đặt đồng thời thi công) Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường phải bảo đảm an toàn không qua khu vực ẩm ướt, tạo điều kiện dễ dàng cần sữa chữa Ở tầng có lắp đặt hệ thống an toàn điện: hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 80A bố trí theo tầng theo khu vực (đảm bảo an toàn phòng chống cháy nổ) Hệ thống cung cấp điện thuận lợi, có khả cung cấp đầy đủ 5.2 Hệ thống cung cấp nước Công trình sử dụng nguồn nước từ nguồn: nước ngầm nước máy Tất chứa bể nước ngầm đặt tầng hầm Sau máy bơm đưa nước lên bể chứa nước đặt mái từ phân phối xuống tầng công trình theo đường ống dẫn nước Các đường ống đứng qua tầng bọc hộp Gaint Hệ thống cấp nước ngầm hộp kỹ thuật Các đường ống cứu hỏa bố trí tầng 5.3 Hệ thống thoát nước Nước mưa từ mái thoát theo lỗ chảy ( bề mặt mái tạo dốc) chảy vào ống thoát nước mưa (φ =140mm) xuống Riêng hệ thống thoát nước thải sử dụng bố trí đường ống riêng, sau xử lý cho thoát hệ thống cống chung cửa khu vực 5.4 Hệ thống thông gió chiếu sáng Chiếu sáng Toàn nhà chiếu sáng ánh sáng tự nhiên (thông qua cửa sổ lắp đặt kính phản quang mặt tòa nhà) điện Ở lối lên xuống cầu thang, hành lang tầng hầm có lắp đặt thêm đèn chiếu sáng Thông gió Ở tầng có cửa sổ tạo thông thoáng tự nhiên Ngoài sử dụng hệ thống thông gió nhân tạo máy điều hòa, quạt tầng theo Gain lạnh khu xử lý trung tâm Ở tầng có chiều cao tầng lớn nhằm tạo thông thoáng thêm cho tầng, nơi có mật độ người tập trung cao Riêng tầng hầm có bố trí thêm khe thông gió chiếu sáng 5.5 An toàn phòng cháy chữa cháy Hệ thống nước phục vụ công tác phòng cháy chữa cháy cung cấp bố trí đầy đủ, hợp lý, thuận tiện Sử dụng hệ thống lấy nước có khu vực, bố trí hợp lý để sử dụng cho nhu cầu cách chủ động Đồng thời tầng bố trí chỗ đặt thiết bò chữa cháy (vòi chữa cháy dài khoảng 20m, bình xòt CO2, ) Ngoài phòng có lắp đặt thiết bò báo cháy (báo nhiệt) tự động 5.6 Hệ thống thoát rác Rác thải chứa gian rác bố trí tầng hầm có phận đưa rác Gian rác thiết kế kín đáo, kỹ để tránh làm bốc mùi gây ô nhiễm Giải pháp kết cấu 6.1 Đặc điểm công trình 6.2 Sơ lược giải pháp Công trình có mặt dạng hình chữ nhật, chiều dài L=46m, chiều rộng R=24m, tỉ số L/H=1.9 Chiều cao công trình tính từ mặt đất tự nhiên H=41.3m Công trình có 10 tầng tầng hầm, chiều cao tầng 3.6m, riêng tầng cao 6m, tầng cao 4.9m Đòa chất công trình khảo sát gồm lớp Lớp 1: cát san lấp (1.6m) Lớp 2: sét màu xám vàng,xám nâu trạng thái dẻo cứng đến nửa cứng (5.6m) Lớp 3: sét pha màu xám nghi, xám nâu trạng thái dẻo mềm (3.3m) Lớp 4: cát pha màu xám vàng, xám nâu trạng thái dẻo (5.9m) Lớp 5: sét màu xám vàng, xám nâu trạng thái dẻo cứng Nhìn chung lớp đòa chất bên công trình tương đối tốt, có khả chòu tải trọng công trình truyền xuống Công trình nằm trục đường giao thông nên thuận lợi cho việc cung cấp vật tư giao thông công trình Khu đất xây dựng công trình phẳng, trạng công trình cũ, công trình ngầm bên đất nên thuận lợi cho công việc thi công bố trí tổng bình đồ 10 1600 ±0.00 -1.60m MĐTN LỚ P1 CÁ T SAN LẤ P SÀ N TẦ NG HẦ M -2.00m 5600 -3.20m 3300 -10.5m LỚ P3 SÉ T P HA, DẺ O MỀ M γđn=9.81 KN/m3 C=12 KN/m2,ϕ=14 00' 5900 -7.20m LỚ P2 SÉ T DẺ O CỨ NG ĐẾ N NỬ A CỨ NG γ=19.4 KN/m3 γđn=8.08 KN/m3 C=21.2 KN/m2,ϕ=17010' LỚ P4 SÉ T DẺ O CỨ NG γđn=10.07 KN/m3 C=18.2 KN/m2,ϕ=15030' -5.00m MNN -16.4m LỚ P5 CÁ T P HA DẺ O γđn=10.84 KN/m3 C=10.3 KN/m2,ϕ=19017' 277.2 288.04 127.56 309.72 99.505 320.56 331.40 149.6 298.88 -31.50m 154.8 75.326 bt (σ ) Z (σZgl) 57.338 1000 1000 1000 1000 1000 -26.50m Hình 7.28 Biểu đồ ứng suất gây lún đáy móng (KN/m 2) Từ bảng kết ta thấy độ sâu cách đáy móng m (lớp thứ 5) 5σigl ≤ σ itb Độ lún tính theo công thức: β gl σ zi hi i =1 Ei S = ∑ si = ∑ (7.41) β = 0.8 E0 = 14300KN / m h = 1m ⇒ S= 0.8× 154.8 57.338 × + 149.6 + 127.56 + 99.505+ 75.326 + ÷ 14300 2 → s = 0.0312(m)= 3.12(cm) < Sgh =8(cm) Vậy độ lún móng nằm phạm vi cho phép C.5.6 Tính toán độ bền cấu tạo đài cọc Đài cọc: - Bêtông mác 300 có Rn= 130 daN/cm2 ; Rk= 10 daN/cm2 - Cốt thép nhóm AII : Ra = Ra’ = 2800 (daN/cm2) - Chiều cao đài hđ = 1.2m, lớp bêtông bảo vệ 10 cm, chiều cao làm việc ho= 1.1m C.5.6.1 Kiểm tra chiều cao đài cọc theo điều kiện đâm thủng 600 300 300 300 800 300 X 300 300 300 Y Hình 7.29 Tháp xuyên thủng đài móng Vẽ tháp đâm thủng đáy tháp bao trùm hết đầu cọc, đài không bò chọc thủng C.5.6.2 Tính thép đài cọc Sơ đồ tính Xem đài cọc dầm công xôn bò ngàm tiết diện qua mép cột bò uốn phản lực đầu cọc 300 900 3300 900 II I 10 11 12 300 900 P10,11,12 950 50 900 300 Y II P7,8,9 X I 900 300 2400 600 P3,6,9,12 Hình 7.30 Sơ đồ tính thép đài móng Tính toán cốt thép Môment tương ứng mặt ngàm I –I : MI = r1(P3 + P6 + P9+P12) MI = 0.60x(503.78+504.83+505.88+506.93)= 1213 KNm Môment tương ứng mặt ngàm II –II : MII = r2(P7+ P8 + P9)+r3(P10+P11+P12) = 0.05(503.51+504.69+505.88) + 0.95 (504.56+505.74+506.93) = 1517 KNm Diện tích cốt thép : MI 1213× 104 FaI= = = 43.756 cm2 0.9× h0 × Ra 0.9× 110× 2800 Chọn Þ18, fa = 2.545, số cần thiết n =18 (17 khoảng) → Fa= 45.81cm2 Lớp bảo vệ cốt thép abv = 5cm 3300 − 100 = 188(mm) , lấy Khoảng cách bố trí cốt thép : a = 17 a=180mm Chiều dài thanh: 2.4-0.1 = 2.3(m) MII 1517× 104 FaII= = = 54.72 cm2 0.9× h0 × Ra 0.9× 110× 2800 Chọn Þ22, fa = 3.801, số cần thiết n =15 (14 khoảng) → Fa= 57.015cm2 Lớp bảo vệ cốt thép abv = 5cm Khoảng cách bố trí cốt thép : a = 2400 − 100 = 164(mm) , lấy 14 a=160mm Chiều dài thanh: 3.3-0.1 = 3.2(m) C.6 Tính móng M2 cột trục A4 Cột Nội lực N(KN) My(KNm ) 1.87 Qx(KN) Qy(KN) 3631 Mx(KNm ) 30.43 Cột A4 Trò tính toán Trò tiêu chuẩn 1.1 1.43 3157 26.46 1.63 0.96 1.24 C.6.1 Kiểm tra chiều cao đài cọc, độ sâu chôn móng Dựa vào bảng 7.12 Nội lực chân cột A4, ta có lực ngang lớn Qmax =177.9 KN Ta có ϕ 2Q hmin = 0.7tg(45°- ) γ 'b Q = Qmax = 177.9 KN γ ' = 19.4 KN/m2 (lớp đất đặt đài) b: bề rộng đài, sơ chọn b=2m ϕ = 17°10’ 17010' 2×177.9 hmin = 0.7tg(45°= 1.56m ) 19.4× hđđ= 3.2m > hmin = 1.56m Vậy móng xem móng cọc đài thấp Với độ sâu chôn móng trên, tải trọng ngang tự cân với áp lực đất bò động Do tính toán ta xét đến C.6.2 Chọn số lượng cọc bố trí Giả sử khoảng cách cọc 3d ứng suất tính toán trung bình đáy đài theo công thức: Qa ptt = (3d)2 Qa: sức chòu cho phép cọc, Q a = Pcọc =658 KN 658 ptt = = 812KN (3× 0.3)2 Diện tích sơ đế đài Ntt 3631 Fđ = = = 4.66m2 ptt − nγ bth 812 −1.1× 25×1.2 Trọng lượng sơ đế đài tt Nđà i = nFđhγ = 1.1× 4.66×1.2× 25 = 153.78KN Xác đònh sơ số lượng cọc tt N + Nđà 3631+153.78 i nc = tt = = 5.75cọc Qa 658 Vì móng chòu tải lệch tâm lớn nên ta chọn n cọc = cọc 00 10 700 300600 600 600 600300 3000 Y X 400 300 800 800 300 2200 Hình 7.31 Mặt bố trí cọc móng M1 C.6.3 Kiểm tra lực lớn tác dụng lên cọc Trọng lượng đế đài thực tế F’đ = 2.2x3 = 6.6 m2 Trọng lượng đài N’đ = nF’đγ h = 1.1x6.6x25x1.2 = 217.8 KN (chiều cao đài 1.2m) Lực dọc tính toán đáy đài : ΣNtt = Ntto + Nttđài =3631 + 217.8 = 3848.8 (KN) Moment tính toán đáy đài : Mttx =30.43+1.43x1.2=32.15(KNm) Mtty =1.63 + 0.96x1.2=2.78 (KNm) Tải trọng tác dụng lên cọc: tt M ×x M ×y N Pmax ± y 2max ± x 2max = tt nc tt tt ∑x i ∑y i xmax :Khoảng cách từ tâm đài đến trục cọc xa theo phương x ymax : khoảng cách từ tâm đài đến trục cọc xa theo phương y xi:Khoảng cách từ tâm đài đến trục cọc thứ i theo phương x yi :khoảng cách từ tâm đài đến trục cọc thứ i theo phương y xmax= 0.9m ymax= 1.2m ∑xi2 = 6x0.92= 4.86 (m2) ∑yi2 = 2x0.62+4x1.22 = 6.48 (m2) tt 3848.8 32.15× 0.9 2.78× 1.2 ⇒ Pmax = ± ± 4.86 6.48 tt Pmax = 487.6(KN) ⇒ tt Pmin = 474.6(KN ) Trọng lượng tính toán cọc Qcọc = n.γ F lc = 1.1× 25× 0.3× 0.3× 23.3 = 57.7KN tt ⇒ Pmax + Qcọc = 487.6 + 57.7 = 545.3 < Pcọc = 658KN (Thỏa điều kiện sức chòu tải cọc) ⇒ Pmin=474.6 KN > ⇒ thỏa điều kiện cọc không bò nhổ không cần kiểm tra điều kiện sức chống nhổ cọc Tải trọng đầu cọc M ytt tt M xtt N tt Pmax ± x ± yi = i nc ∑ xi2 ∑ yi2 = 3848.8 32.15 2.78 + xi + yi = 481.1+ 6.615xi + 0.429yi 4.86 6.48 Bảng 7.18 Tải trọng đầu cọc Cọc xi (m) -0.9 0.9 -0.9 0.9 -0.9 0.9 yi (m) -1.2 -1.2 -0.6 0 0.6 1.2 1.2 Pi tt 474.63 486.54 480.84 475.15 487.05 481.36 475.66 487.57 Kiểm tra với tổ hợp (COMB2) Story STORY1 Colum n C29 Load Loc COMB2 P (KN) V2 (KN) V3 (KN) M2 (KNm) M3 (KNm) 2732 162 17.5 99.83 44.76 Trọng lượng đài N’đ = nF’đγ h = 1.1x6.6x25x1.2 = 217.8 KN (chiều cao đài 1.2m) Lực dọc tính toán đáy đài : ΣNtt = Ntto + Nttđài =2732.9 + 217.8 = 2950.7 (KN) Moment tính toán đáy đài : Mttx =99.83+162.6x1.2=294.93(KNm) Mtty =44.76 + 17.5x1.2=65.76 (KNm) Tải trọng tác dụng lên cọc: tt tt N tt M y × xmax M xtt × ymax Pmax ± ± = 2 nc ∑x i ∑y i tt 2950.7 294.93× 0.9 65.76× 1.2 ⇒ Pmax = ± ± 4.86 6.48 tt Pmax = 435.6(KN) ⇒ tt Pmin = 302(KN) Pmax (TH2) < Pmax (TH9) Pmin (TH2) > nên TH2 thỏa Kiểm tra với tổ hợp (COMB4) Kiểm tra tương tự ta có: Pmax (TH4) < Pmax (TH9) Pmin (TH4) > nên TH4 thỏa C.6.4 Kiểm tra móng cọc ma sát theo điều kiện biến dạng Độ lún móng cọc tính theo độ lún khối móng quy ước Xác đònh kích thước khối qui ước : ϕ Góc mở : α = ϕ Trong xác đònh sau : ∑ϕ l = ∑l 17010'× + 140 × 3.3+ 15030'× 5.9 + 19017'× 10.1 ϕtb = = 17013' + 3.3+ 5.9 + 10.1 i ⇒ α =4018’ Kích thước khối móng qui ước: • Chiều dài, rộng chiều cao móng khối qui ước Lmqư = L1+bc+2Lc x tgα = 2.4 + 0.3 + x 23.3 x tg4018’ = 6.2(m) Bmqư= B1 +bc+ 2Lc x tgα=1.6 + 0.3 + x 23.3 x tg4 018’= 5.4(m) Hmqư =23.3 +1.2= 24.5(m) • Diện tích móng khối quy ước: Fqư =Lqư xBqư =6.2 x 5.4= 33.48(m2) i i SÀ N TẦ NG HẦ M α 23300 α Hmqu -2000 MẶ T ĐẤ T TỰ NHIÊ N 1200 2000 0.00 -26500 B1 Bmqu Hình 7.32 Khối móng quy ước (móng M2) Trọng lượng móng khối quy ước: • Trong phạm vi từ đáy đài trở lên ta có: N1tc = Fqư x γ x h = 33.48 x 25 x 1.2 = 1004.4 (KN) • Trong phạm vi từ đáy đài đến đáy móng khối quy ước: - Phần mực nước ngầm: N2tc = (Fqư − 8Fc )γ h=(33.48-8x0.3x0.3)x19.4x1.8=1144 KN - Phần mực nước ngầm: N2tc =(33.488x0.3x0.3)x(2.2x8.08+3.3x9.81+5.9x10.07+10.1x10.84) =7176 KN • Trọng lượng cọc : Nc= 23.3x 8x 0.3x 0.3x25= 419.4(KN) • Trọng lượng khối móng qui ước : tc → Nqu = N1tc + N 2tc + N c =1004.4+(1144+7176)+419.4= 9743.8(KN) ⇒ Lực dọc tiêu chuẩn đáy khối qui ước : tc N tc = N0tc + Nqu =3157+ 9743.8= 12900.8(KN) p lực tiêu chuẩn đáy khối qui ước : + Momen tiêu chuẩn trọng tâm đáy khối quy ước: M xtc = M oxtc + Qytc H mqu = 26.46 + 1.24 × 24.5 = 56.84 (KN.m) M ytc = M oytc + Qxtc H mqu = 1.63 + 0.96 × 24.5 = 25.15 (KN.m) + Độ lệch tâm Mxtc 56.84 ex = eB = tc = = 0.0044m N 12900.8 Mytc 25.15 ey = eL = tc = = 0.0019m N 12900.8 + p lực đất đáy móng qui ước: N tc 6e 6e 12900.8 6× 0.0044 6× 0.0019 tc σ max,min = (1± L ± B ) = ± 1± ÷ Fqu Lmqu Bmqu 33.48 6.2 5.4 tc σ max = 387.8(KN / m2 ) tc ⇒ σ = 382.9(KN / m2 ) tc tc σ max + σ tc σ TB = = 385.3(KN / m2) Cường độ tính toán đất đáy khối quy ước: (Theo QPXD 45-78) m1 × m2 ( A × Bmqu × γ II + B × H mqu × γ II' + D × c) RII = ktc Trong đó: • ktc : 1.0 – 1.1 (lấy k tc = 1.0, Vì tiêu lý lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất ) • Tra bảng 3.1 sách Hướng dẫn đồ án móng thầy Nguyễn Văn Quảng được: m 1= 1.1; m2= 1.0 (đất sét có độ sệt IL > 0.5) • Lớp đất cọc tỳ vào lớp cát pha dẻo có: C = 10.3 (KN/m2) γ ΙΙ = 10.84 (T/m3): dung trọng lớp đất mũi cọc ϕ = 19017’ Với ϕ =19017’.Tra bảng 3-2 sách Hướng dẫn đồ án móng thầy Nguyễn Văn Quảng có hệ số : A =0.48 ; B =2.93 ; D = 5.53 • hi : bề dày lớp đất thứ i • γ II' : Dung trọng đất từ đáy khối quy ước trở lên: γ h 19.4× 3+ 8.08× 2.2 + 9.81× 3.3+ 10.07× 5.9 + 10.84× 10.1 γ II' = ∑ i i = = 11.3(KN / m3) 3+ 2.2 + 3.3+ 5.9 + 10.1 ∑ hi 1.1× × ( 0.48× 5.4× 10.84 + 2.93× 24.5× 11.3+ 5.53× 10.3) Rtc = 986(KN / m2 ) ⇒ tc 1.2R = 1183(T / m ) → RII ≈ Rtc = tc σ max = 387.8(KN / m2 ) < 1.2Rtc = 1183(T / m2) tc Ta có: σ = 382.9(KN / m ) > tc σ tc + σ tc σ TB = max = 385.3(KN / m2 ) < Rtc = 986(KN / m2 ) Vậy đất khối móng qui ước thỏa điều kiện ổn đònh Ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính C.6.5 Tính lún theo phương pháp lớp phân tố Độ lún móng khối qui ước tính theo phương pháp cộng lớp phân tố p lực thân đất đáy móng khối qui ước σbt= 19.4x3+8.08x2.2+9.81x3.3+10.07x5.9+10.84x10.1= 277.2 (KN/m2) Ứng suất gây lún đáy móng khối qui ước tc σ zgl=0 = σ TB − σ bt = 385.3 − 277.2 = 108.1 ( KN/m2)(Z=0 so với đáy móng) Chia lớp đất đáy móng khối qui ước thành nhiều lớp có chiều dầy hi=1m,Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện 5σ igl ≤ σ ibt cho phép tính lún đến độ sâu Trong đó: + σ ibt = σ ibt−1 + γ i hi gl gl + σ zi = k0i × σ z= : ứng suất gây lún đáy lớp thứ i LM 2z k0i tra bảng phụ thuộc vào tỉ số , BM BM LM 6.2 = = 1.15 BM 5.4 Bảng 7.19 Ứng suất đáy móng Điể m Độ sâu z(m) 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 LM BM 2z BM 1.15 1.15 1.15 1.15 1.15 0.370 0.741 1.111 1.481 K0 σ zigl (KN/m2) σ ibt (KN/m2) σ igl σ ibt 0.968 0.844 0.681 0.531 108.1 104.64 91.236 73.616 57.401 277.2 288.04 298.88 309.72 320.56 0.390 0.363 0.305 0.238 0.179 1600 ±0.00 -1.60m MĐTN LỚ P1 CÁ T SAN LẤ P SÀ N TẦ NG HẦ M -2.00m 5600 -3.20m 3300 -10.5m LỚ P3 SÉ T P HA, DẺ O MỀ M γđn=9.81 KN/m3 C=12 KN/m2,ϕ=14 00' 5900 -7.20m LỚ P2 SÉ T DẺ O CỨ NG ĐẾ N NỬ A CỨ NG γ=19.4 KN/m3 γđn=8.08 KN/m3 C=21.2 KN/m2,ϕ=17010' LỚ P4 SÉ T DẺ O CỨ NG γđn=10.07 KN/m3 C=18.2 KN/m2,ϕ=15030' -5.00m MNN -16.4m LỚ P5 CÁ T P HA DẺ O γđn=10.84 KN/m3 C=10.3 KN/m2,ϕ=19017' 277.2 288.04 104.64 91.236 309.72 320.56 108.1 298.88 -30.50m 73.616 bt (σ ) Z (σZgl) 57.401 1000 1000 1000 1000 -26.50m Hình 7.33 Biểu đồ ứng suất gây lún đáy móng (KN/m 2) Từ bảng kết ta thấy độ sâu cách đáy móng m (lớp thứ 5) 5σigl ≤ σ itb Độ lún tính theo công thức: S = β gl σ zi hi i =1 Ei ∑ si = ∑ β = 0.8 E0 = 14300KN / m h = 1m ⇒ S= 0.8× 108.1 57.401 × + 104.64 + 91.236 + 73.616 + ÷ 14300 2 → s = 0.0197(m)= 1.97(cm) < Sgh =8(cm) Vậy độ lún móng nằm phạm vi cho phép C.6.6 Tính toán độ bền cấu tạo đài cọc Đài cọc: - Bêtông mác 300 có Rn= 130 daN/cm2 ; Rk= 10 daN/cm2 - Cốt thép nhóm AII : Ra = Ra’ = 2800 (daN/cm2) - Chiều cao đài hđ = 1.2m, lớp bêtông bảo vệ 10 cm, chiều cao làm việc ho= 1.1m C.6.6.1 Kiểm tra chiều cao đài cọc theo điều kiện đâm thủng 300600 600 600 600300 3000 Y X 300 800 800 300 2200 Hình 7.34 Tháp xuyên thủng đài móng Vẽ tháp đâm thủng đáy tháp bao trùm hết đầu cọc, đài không bò chọc thủng C.6.6.2 Tính thép đài cọc Sơ đồ tính Xem đài cọc dầm công xôn bò ngàm tiết diện qua mép cột bò uốn phản lực đầu cọc I P7,8 II II 850 250 300600 600 600 600300 3000 Y P6 X I2 300 800 800 300 2200 600 P2,5,8 Hình 7.35 Sơ đồ tính thép đài móng Tính toán cốt thép Môment tương ứng mặt ngàm I –I : MI = r1(P2 + P5 + P8) MI = 0.60x(486.54+487.05+487.57)= 877 KNm Môment tương ứng mặt ngàm II –II : MII = r2(P6)+r3(P7+P8) = 0.25(481.36) + 0.85(475.66+487.57)=939.1 KNm Diện tích cốt thép : MI 877× 104 FaI= = = 31.64 cm2 0.9× h0 × Ra 0.9× 110× 2800 Chọn Þ18, fa = 2.545, số cần thiết n =13 (12 khoảng) → Fa= 33.08 cm2 Lớp bảo vệ cốt thép abv = 5cm Khoảng cách bố trí cốt thép : a = 3000 − 100 = 242(mm) lấy 12 a=200mm Chiều dài thanh: 2.2-0.1 = 2.1(m) MII 939.1× 104 FaII= = = 33.88 cm2 0.9× h0 × Ra 0.9× 110× 2800 Chọn Þ18, fa =2.545 , số cần thiết n =14 (13 khoảng) → Fa= 35.63 cm2 Lớp bảo vệ cốt thép abv = 5cm 2200 − 100 = 161(mm) , lấy Khoảng cách bố trí cốt thép : a = 13 a=160mm Chiều dài thanh: 3-0.1 = 2.9(m) Bố trí cốt thép móng cọc ép: xem vẽ KC09 D – SO SÁNH LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG TỐI ƯU Khi lựa chọn phương án móng ta vào điều kiện sau: • Chỉ tiêu kinh tế: - Phương án – Móng bè thiên nhiên, móng dày 500mm, sườn móng cao 1.2m đặt bên móng - Phương án – Móng cọc ép:gồm 348 cọc dài 24m, tiết diện 30x30 (cm) Lượng bêtông phương án móng bè nhỏ phương án móng cọc ép ít, phương án móng bè khoảng 950m3, phương án móng cọc ép khoảng 1200m3 (kể bêtông sàn tầng hầm) Tuy nhiên lượng thép móng bè nhiều móng cọc ép khoảng 2-3 lần Nhưng để thi công móng cọc ép cần phải tốn thêm kinh phí thuê máy ép, dàn ép, cần trục… Do vậy, xét mặt tiêu kinh tế tổng thể phương án móng bè phương án móng cọc ép chênh lệch không nhiều • Căn vào điều kiện kỹ thuật Cả hai phương án móng thỏa mãn điều kiện độ ổn đònh độ lún Phương án móng cọc ép có độ lún nhỏ Trong phương án móng bè móng xem cứng, truyền nội lực từ khung vào đất tốt hơn, giảm tượng lún lệch-một tượng nguy hiểm cho công trình Phương án móng bè làm tăng độ ổn đònh công trình, độ an toàn tuổi thọ công trình nâng cao • Căn vào điều kiện thi công: - Phương án – Móng cọc ép: gồm 36 đài đơn Vì công trình có tầng hầm, nên ta phải thi công thêm sàn tầng hầm Do thi công đài móng phải để thép chờ, trình thi công không thuận lợi - Phương án –Phương án móng bè thi công đơn giản, tận dụng làm sàn tầng hầm, độ cứng móng lớn Nhưng khối lượng bêtông lớn phải tổ chức mạch ngừng hợp lý KẾT LUẬN : Căn vào điều kiện trên, ta thấy phương án có ưu nhược điểm đây, công trình có tầng hầm cộng thêm điều kiện thi công, điều kiện kỹ thuật, em chọn phương án móng bè thiên nhiên ... :chia làm văn phòng làm A,B,C,D,E,F,G Văn phòng A diện tích 156m2 Văn phòng B diện tích 156m2 Văn phòng C diện tích 114m2 Văn phòng D diện tích 60m2 Văn phòng E diện tích 100m2 Văn phòng F diện... tập trung đông hai thành phố trực thuộc trung ương Hà Nội TP Hồ Chí Minh, tạo phát triển đồng nước Để hòa nhập phát triển chung nước vùng đồng sông Cửu Long “ TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ– VĂN PHÒNG... qui mô lớn cho sở hạ tầng,cũng cảnh quan đẹp nước ta Đặc điểm xây dựng công trình Công trình thi công nhằm đáp ứng nhu cầu ngày phát triển rộng mở hoạt động văn phòng, trung tâm thương mại thàng