Đồ án thiết kế mỏ hầm lò (có file cad)

CHƯƠNG I : ĐẶC ĐIỂM VÀ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT KHU MỎI.Điều kiện tự nhiênVị trí đia lí – địa hình khu mỏKhu mỏ có địa hình đồi núi tương đối bằng phẳng , bề mặt địa hình không có sông hồ , các công trình cần bảo vệ. Độ cao so với mực nước biến là +100 . Độ sâu thiết kế từ 100 đến 400, các cụm phân bố ở độ sâu từ +50 đến 500 Với địa hình trên tạo ra những thuận lợi cho việc bố trí sân công nghiệp mỏ : Giếng chính , giếng phụ , khối nhà sang tuyển , khu vực lò sưởi, khu vực hành chính kỹ thuật , khu vực nhà kho , sản xuất vì chống , trạm điện , trạm quạt chính , kho chứa than …. Để đáp ứng được nhu cầu đảm bảo sản xuất liên tục , chất lượng vận tải , hướng gió , chất lượng sản phẩm … bên cạnh đó cũng có những khó khăn nhất định : do địa hình bằng phẳng nên chỉ có thể mở vỉa bằng giếng nên chi phí xây dựng ban đầu sẽ lớn , chi phí thoát nước , thông gió lớn.Điều kiện khí hậu khu vực Khu mỏ có khí hậu phân bố rõ rệt theo hai mùa : mùa mưa và mùa khôII.Điều kiện địa chất Đặc điểm khu vực Khu vực không có đứt gãy , không có uốn nếp , khu vực mỏ được xếp vào khu vực có cấu tạo địa chất đơn giản Cấu tạo vỉa than trong khu vực : các vỉa trong khu vực có cấu tạo đơn giản , chiều dày ổn định không biến đổi nhiều , đầy đủ điều kiện để áp dụng các công nghệ khai thác hiện tại và mang lại hiệu quả kinh tếCấu tạo vỉa thanKhu mỏ bao gồm 7 vỉa than có cấu tạo đơn giản bao gồm các vỉa từ m1 đến m7. Chiều dài theo phương : 2200 m , khoảng cách trung bình từ vỉa 1 đến vỉa 7 là 800m Các vỉa có chiều dày và góc dốc như sau :Tên vỉaChiều dày ( m )Góc dốc ( độ )Tỷ trọng ( T m3 )m12.825o1.3m27.228o1.3m31.831o1.3m44.635o1.3m53.545o1.3m65.648o1.3m71.855o1.3

CHƯƠNG I : ĐẶC ĐIỂM VÀ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT KHU MỎ

I Điều kiện tự nhiên

 Vị trí đia lí – địa hình khu mỏ

- Khu mỏ có địa hình đồi núi tương đối bằng phẳng , bề mặt địa hình không

có sông hồ , các công trình cần bảo vệ Độ cao so với mực nước biến là +100 Độ sâu thiết kế từ -100 đến -400, các cụm phân bố ở độ sâu từ +50 đến -500

- Với địa hình trên tạo ra những thuận lợi cho việc bố trí sân công nghiệp

mỏ : Giếng chính , giếng phụ , khối nhà sang tuyển , khu vực lò sưởi, khu vực hành chính kỹ thuật , khu vực nhà kho , sản xuất vì chống , trạm điện , trạm quạt chính , kho chứa than … Để đáp ứng được nhu cầu đảm bảo sản xuất liên tục , chất lượng vận tải , hướng gió , chất lượng sản phẩm … bên cạnh đó cũng có những khó khăn nhất định : do địa hình bằng phẳng nên chỉ

có thể mở vỉa bằng giếng nên chi phí xây dựng ban đầu sẽ lớn , chi phí thoát nước , thông gió lớn

 Điều kiện khí hậu khu vực

- Khu mỏ có khí hậu phân bố rõ rệt theo hai mùa : mùa mưa và mùa khô

II Điều kiện địa chất

 Cấu tạo vỉa than

-Khu mỏ bao gồm 7 vỉa than có cấu tạo đơn giản bao gồm các vỉa từ m1 đến

m7 Chiều dài theo phương : 2200 m , khoảng cách trung bình từ vỉa 1 đến vỉa 7 là 800m

-Các vỉa có chiều dày và góc dốc như sau :

Tên vỉa Chiều dày ( m ) Góc dốc ( độ ) Tỷ trọng ( T/ m3 )

 Cấu tạo địa chất

-Đá vách , đá trụ được điều khiển bằng phương pháp phá hỏa toàn phần

- Nước mặt :Khu vực khai thác mỏ có địa hình đồi núi nên nguồn cung cấp nước mặt chủ yếu là nước mưa; mỏ sẽ chịu ảnh hưởng một lượng nhỏ nước mặt bị ngấm xuống theo các khe nứt nhỏ trên mặt đất

- Nước ngầm :Không có tầng nguồn nào đáng kể.Nước ngầm ở đây chủ yếu

do nước mặt ngấm xuống,nhưng phần vỉa nằm dưới mực nước biển sẽ chịu ảnh hưởng,nhưng do độ ngấm không đáng kể do đó công tác thoát nước không gặp nhiều khó khăn

CHƯƠNG II: MỞ VỈA VÀ CHUẢN BỊ RUỘNG MỎ

I Tính toán trữ lượng mỏ, công suất và tuổi mỏ

1 Tính toán trữ lượng đia chất – trữ lượng cân đối

Theo tài liệu thăm dò địa chất khu vực thiết kế , trữ lượng địa chất của 7 vỉathan được tính theo công thức sau đây :

ZĐC = S.H.m.γ

Trong đó :

S: Kích thước ruộng mỏ theo phương ( m )

H: Kích thước ruộng mỏ theo hướng dốc ( m )

m: Chiều dày vỉa than ( m )

γ: Dung trọng của than ( T/m3 )

Do điều kiện địa hình thuận lợi , khai thác đảm bảo tính hiệu quả về mặt kinh tế và kỹ thuật nên ZĐC = ZCĐ = 45423842( Tấn )

2 Trữ lượng công nghiệp , công suất và tuổi mỏ

 Trữ lượng công nghiệp

Do trong quá trình khai thác có sự tổn thất về mặt trữ lượng nên ta phải sử dụng trữ lượng công nghiệp xác định theo công thức sau đây :

ZCN = ZCĐ C ( Tấn ) Trong đó :

ZCN : trữ lượng công nghiệp của mỏ ( T )

ZCĐ : trữ lượng cân đối của mỏ ( T )

tvv = 2 %

Với các tổn thất trong quá trình khai thác , tùy thuộc vào nhiều yếu tố như

hệ thống khai thác , công nghệ khai thác , công nghệ chống giữ , công nghệ khấu than…

tkt = 15 – 18 % ta chọn t kt = 16 %

→ C = 1- 0.01 ( 16 + 2 ) = 0,82

→ ZCN = 34390848 0,82 = 37247550 ( Tấn )

 Công suất và tuổi mỏ

Công suất thiết kế : A = 600000 ( Tấn / năm )

Tuổi mỏ ( TM ) được xác định như sau :

TM = T + t1 + t 2

Trong đó :

T : thời gian khai thác ( năm )

t1: thời gian xây dựng cơ bản ( năm )

t2 : thời gian khấu vét và kết thúc mỏ ( năm )

Thời gian khai thác là :

T = Z CN

A = 62 ( năm )Thời gian xây dựng cơ bản : t1 = 2 ( năm )

Thời gian khấu vét và kết thúc mỏ : t2 = 1 ( năm )

Vậy tuổi mỏ là : TM = 65 ( năm )

II Phân chia ruộng mỏ

III.

Với mức khai thác từ -100 đến -400 , mỗi tầng được chia với chiều cao H là 50m vậy ta có 6 tầng khai thác Chiều cao tầng theo hướng dốc Hd của mỗi vỉa khai thác :

Hd : Chiều cao tầng theo hướng dốc ( m )

Ht : Chiều cao của các trụ bảo vệ ( m ) , chọn sơ bộ Ht = 4 m

Hđl : Chiều cao của các đường lò xuyên vỉa ( m ) , chọn sơ bộ Hđl = 5 m

Ta có chiều dài lò chợ theo mỗi vỉa

Ta có chiều dài lò chợ theo mỗi vỉa:

Qua việc nghiên cứu bản đồ địa chất , mặt cắt địa chất , bản đồ địa hình

và địa chất khu vực thiết kế Đưa ra 2 phương án để tiến hành mở vỉa khai thác khu mỏ này:

Phương án I :Giếng đứng kết hợp lò xuyên vỉa tầng để mở vỉa

Phương án II :Giếng nghiêng kết hợp lò xuyên vỉa tầng để mở vỉa

1 Phương án I :Giếng đứng kết hợp lò xuyên vỉa tầng để mở vỉa

a Sơ đồ mở vỉa và chuẩn bị ( bản vẽ… )

b Trình tự đào lò

Buớc đầu,người ta đào các đường lò mở vỉa và chuẩn bị theo thứ tự như sau : Từ mặt đất ở vị trí chân núi tiến hành đào hai giếng đứng chính 1 và phụ 2 sâu đến mức vận tải của tầng cuối cùng.Sau xây dựng các sân giếng vận tải 3 và sân giếng thông gió của tầng thứ nhất.Từ các sân giếng ,đào các lò xuyên vỉa của tầng : xuyên vỉa vận tải 4 và thông gió 5 ,sao cho từ giếng

có thể liên hệ được với các vỉa than trong cụm vỉa

Từ chỗ giao nhau giữa lò xuyên vỉa với từng vỉa

than ,theo phương vỉa về hai cánh đào các lò dọc vỉa của

tầng :lò dọc vỉa vận tải 6 và lò dọc vỉa thông gió 7.Khi các lò dọc vỉa vận tải 6 và lò dọc vỉa thông gió 7 đến biên giới của tầng thì được nối với nhau bằng lò cắt 8.Để bảo vệ lò dọc vỉa vận tải 6 ta phải đào lò song song 9 và các họng sáo 10 để chừa lại các vỉa than nguyên khối.Cuối cùng tiến hành xây dựng lò chợ 11

Đến thời điểm kết thúc khấu than ở tầng thứ nhất ,cần chuẩn bị xong tầng thứ hai

c Sơ đồ vận tải

Trong phương pháp mở vỉa này ,than khai thác được vận tải bằng máng cào đặt dọc theo lò dọc vỉa vận tải 6,theo nó từ

hai cánh được đưa về lò xuyên vỉa vận tải 4 ,vào sân giếng vận tải 3 ,rồi được trục lên mặt đất qua giếng đứng 1.

Thiết bị cung cấp cho các lò chợ được đưa vào mỏ qua giếng đứng 2 ,vào sân giếng thông gió 5 rồi theo lò xuyên vỉa thông gió 7 đến lò dọc vỉa thông gió 8 vào lò chợ.Tầng thứ hai tương tự như tầng thứ nhất

d Sơ đồ thông gió

Gió sạch được đưa vào mỏ qua giếng đứng 2 xuống đến mức vận tải của tầng đang khai thác vào sân giếng vận tải 3 sau đó theo lò xuyên vỉa vận tải 4 ,lò dọc vỉa vận tải 6 vào lò chợ 11.Gió bẩn từ lò chợ sẽ thoát lên lò dọc vỉa thông gió 7 theo lò xuyên vỉa thông gió 5 vào sân giếng và giếng chính 1 ,rồi qua

và thông gió 5,sao cho từ giếng có thể liên hệ được với các vỉa than trong cụm vỉa

Từ chỗ giao nhau giữa lò xuyên vỉa với từng vỉa

than ,theo phương vỉa về hai cánh đào các lò dọc vỉa của

tầng :lò dọc vỉa vận tải 6 và lò dọc vỉa thông gió 7.Khi các lò dọc vỉa vận tải 6 và lò dọc vỉa thông gió 7 đến biên giới của tầng thì được nối với nhau bằng lò cắt 8.Để bảo vệ lò dọc vỉa vận tải 6 ta phải đào lò song song 9 và các họng sáo 10 để chừalại các vỉa than nguyên khối.Cuối cùng tiến hành xây dựng lò chợ 11

Đến thời điểm kết thúc khấu than ở tầng thứ nhất ,cần chuẩn bị xong tầng thứ hai

c Sơ đồ vận tải

Trong phương pháp mở vỉa này ,than khai thác được vận tải bằng máng cào đặt dọc theo lò dọc vỉa vận tải 6,theo nó từ hai cánh được đưa về lò xuyên vỉa vận tải 4 ,vào sân giếng vận tải

3 ,rồi được trục lên mặt đất qua giếng nghiêng 1

Thiết bị cung cấp cho các lò chợ được đưa vào mỏ qua giếng nghiêng 2 ,vào sân giếng rồi theo lò xuyên vỉa thông gió

5 đến lò dọc vỉa thông gió 7 vào lò chợ.Tầng thứ hai tương tự như tầng thứ nhất

d Sơ đồ thông gió

Gió sạch được đưa vào mỏ qua giếng nghiêng 2 xuống đến mức vận tải của tầng đang khai thác vào sân giếng vận tải 3 sau

đó theo lò xuyên vỉa vận tải 4 ,lò dọc vỉa vận tải 6 vào lò chợ 11

Gió bẩn từ lò chợ sẽ thoát lên lò dọc vỉa thông gió 7 theo lò xuyên vỉa thông gió 5 vào sân giếng vầ giếng chính 1 ,rồi qua

nó thoát lên mặt đất

3 So sánh kỹ thuật và kinh tế giữa 2 phương án

a So sánh về kỹ thuật

STT Chỉ tiêu so sánh Phương án II Phương án I

1 Khối lượng san gạt

mặt bằng

2 Khối lượng đường lò

mở vỉa Chiều dài giếng nghiêng lớn nhưng

chiều dài lò xuyên vỉa nhỏ

Chiều dài giếng đứng nhỏ nhưng chiều dài lò xuyên vỉa lớn

3 Kỹ thuật thi công Dễ dàng Khó khăn

4 Thời gian đưa mỏ

vào sản xuất

5 Vốn đầu tư ban đầu Nhỏ hơn Lớn hơn

do quãng đường vận tải lớn hơn

Vận tải dễ dàng hơn

do quãng đường vậntải nhỏ hơn

7 Thoát nước Khó khăn hơn do

chiều dài ống lớn hơn

Dễ Dàng hơn do chiều dài ống ngắn hơn

8 Xậy dựng trạm quạt Như nhau Như nhau

Nhận xét :Quan phân tích và so sánh về mặt kỹ thuật ta thấy mỗi phương án đều có những ưu điểm , nhược điểm riêng và đều có tính khả thi về mặt kỹ thuật

Phương án I

Ưu điểm: + Chiều dài giếng đứng nhỏ , quãng đường vận tải nhỏ , công tác thoát nước dễ dàng hơn do chiều dài ống dẫn nhỏ hơn+Chi phí bảo vệ giếng nhỏ

+ Thích hợp cho các mỏ khai thác xuống sâu

Nhược điểm : +Vốn đầu tư ban đầu lớn

+Thời gian đưa mỏ vào sản xuất chậm

+ Chiều dài các đường lò xuyên vỉa lớn

+ Việc thi công giếng đứng khó khăn

Phương án II

Ưu điểm : + Vốn đầu tư ban đầu nhỏ

+ Thời gian đưa mỏ vào sản xuất sớm

+ Chiều dài các đường lò xuyên vỉa nhỏ

Nhược điểm :+ Chiều dài giếng nghiêng lớn , quãng đường vận tải lớn , thoát nước khó khăn do chiều dài ống lớn

+ Chi phí bảo vệ giếng lớn

+ Khó khăn khi khai thác xuống sâu

Từ những phần tích trên ta thấy rằng phương án I có nhiều ưu điểm nổi bật hơn : vận tải đơn giản , quãng đường vận tải nhỏ , thích hợp với mỏ khai thác xuống sâu

Tuy nhiên để đánh giá 1 cách đầy đủ và chính xác hơn ta tiến hành

so sánh về mặt kinh tế để chọn ra phương án ưu việt nhất

Li : Chiều dài đường lò thứ i

ri : Đơn giá bảo vệ 1 mét lò trong thời gian 1 năm (đ/m.năm)

li : chiều dài đường lò thứ I, m

ti : thời gian dự tính bảo vệ đường lò , năm

Bảng chi phí bảo vệ đường lò

STT Tên đường lò L (m) r (

Q : Khối lượng vận tải quá đường lò trong 1 năm; tấn

Li : Cung độ vận tải của đường lò i ;m

Cvti : Giá thành vận tải qua đường lò i ; đồng / tấn / km

Ti : Thời gian tồn tại của đường lò ; năm

Thànhtiền(triệu)

Ki : đơn giá 1 m lò theo đường lò thứ i

Li : Chiều dài đường lò thứ i

Bảng chi phí xây dựng cơ bản

STT Tên các đường lò Li ( m ) ( triệu/m )Ki Thành tiền( triệu )

5

Lò xuyên vỉatầng mức-200

6

Lò xuyên vỉatầng mức-250

ri : Đơn giá bảo vệ 1 mét lò trong thời gian 1 năm (đ/m.năm)

li : chiều dài đường lò thứ I, m

ti : thời gian dự tính bảo vệ đường lò , năm

Bảng chi phí bảo vệ đường lò

STT Tên đường lò L (m)

r( triệu/m-năm)

Tổng 70249

Chi phí vận tải

Cvt = Q Li Cvti Ti ; đồngTrong đó :

Q : Khối lượng vận tải quá đường lò trong 1 năm; tấn

Li : Cung độ vận tải của đường lò i ;m

Cvti : Giá thành vận tải qua đường lò i ; đồng / tấn / km

Ti : Thời gian tồn tại của đường lò ; năm

T( năm )

Thànhtiền(triệu)

Kết luận : Từ các phân tích về chỉ tiêu về mặt kỹ thuật và

chỉ tiêu và mặt kinh tế ta chọn Phương án I: Mở vỉa bằng

giếng đứng kết hợp xuyên vỉa tầng cho khoáng sàng

V Thiết kế thi công đường lò mở vỉa

1 Chọn hình dạng tiết diện ngang của lò

Do đặc điểm địa chất của khu mỏ, bao gồm nhiều vỉa trong ruộng mỏ, do đóthời gian tồn tại của đường lò phục vụ khai thác lớn Để đảm bảo an toàn và kéodài tuổi thọ của đường lò, cũng như phù hợp với loại vật liệu có độ bền cao, thờigian tồn tại lâu dài ta chọn tiết diện hình vòm bán nguyệt là hợp lý nhất

2 Chọn loại vật liệu chống

Do thời gian tồn tại của đường lò lớn, do đặc điểm nước mỏ không có khảnăng ăn mòn kim loại do đó ta chọn vỏ chống cho lò xuyên vỉa là thép lòng máng,loại CBJJ 27

Riêng các đoạn lò xuyên vỉa qua đứt gãy, dưới đường vận tải ô tô sử dụng

vỏ chống bê tông cốt thép

II.7.2 Xác định kích thước tiết diện lò

1 Chọn và tính toán thiết bị vận tải

Với điều kiện khai thác mỏ, và điều kiện vận tải hiện tại của mỏ chọn thiết bịvận tải trong lò xuyên vỉa là tầu điện

Do yêu cầu sản lượng thiết kế mỏ và nhu cầu tăng sản lượng ngày càng cao,

và mỏ là mỏ loại 1 về khí CH4 chọn đầu tàu điện acquy A14 - 2 và goòng loạiYBD -3

2 Tính toán tiết diện ngang của lò xuyên vỉa

2.1 Chiều rộng bên trong, bên ngoài vỏ chống

Chiều rộng bên trong vỏ chống được xác định theo công thức:

B = m + k A + (k-1) C + n, (m)Trong đó :

m - Khoảng cách an toàn giữa thiết bị và khung chống m = 0,3 (m)

A - Kích thước lớn nhất của thiết bị A = 1,35 (m)

C - Khoảng cách an toàn giữa 2 thiết bị chuyển động ngược chiềunhau

C = 0,25 (m)

k - Số đường vận tải trong đường lò k = 2

n - Khoảng cách từ thiết bị vận tải tới vì chống tính ngang với chiềucao thiết bị vận tải

n = (1,7 - htb) cotg + n (m)

n - Khoảng cách an toàn cho người đi lại, mang vác thiết bị tính từphần nhô ra lớn nhất của thiết bị ở độ cao (1,7 - 1,8) m tới vì chống,theo quy phạm n  0,7 (m), chọn n = 0,8 (m)

 - Độ thách của khung chống, với vì chống hình vòm  = 0

htb - Khoảng cách từ mức trên cùng của thiết bị tới đường lò,

h - Chiều cao từ nền lò lên tới chân vòm (m)

h1 - Chiều cao từ đỉnh ray lên tới chân vòm, do đường lò có 2 đường

xe chọn h1 = 1,5 (m)

hđx - Chiều cao của đường xe (m)

hđx = hđ + hr (m)

hđ - Chiều cao lớp đất đá giải, chọn loại ray P33 do đó chọn hđ = 0,2 (m)

hr - Chiều cao ray loại P33 có hr = 0,16 (m)

vậy : hđx = 0,2 + 0,16 = 0,36 (m)

Thay vào công thức ta có : h = 1,5 + 0,36 = 1,86 (m)

2.3 Bán kính của vòm, diện tích của đường lò

- Shl : diện tích phần hông lò (m2) : Shl = B h = 4,25 1,86 = 7,9 (m2).Vậy : Ssd = 7,08+7,9 = 14,98 (m2).

q - lượng gió cần thiết trên một tấn than, với mỏ loại 1 về khí CH4

q = 1 m3/ph

An - Sản lượng khai thác An = 600 000 (tấn/năm)

N - Số ngày làm việc trong năm N = 300 (ngày)

k - Hệ số dự trữ k = 1,2

Thay số :

Q = 600.000 1 1,2 = 2400 (m3/ph) = 40 (m3/s)

300Vận tốc gió trong đường lò :

v = Q/Sđ = 40/16 = 2,5 (m/s)

Ta có : 0,15 (m/s)  v  8 (m/s)

Vậy tiết diện đường lò thỏa mãn điều kiện thông gió

4 Tính toán áp lực của đất đá tác dụng lên lò, lập hộ chiếu chống lò

4.1 Áp lực nóc Theo giả thuyết của Giáo sư M M Prôtôđiakônôv áp lực tác

 - Góc ma sát trong của đất đá ở hông lò  = 700

b1 - Chiều cao vòm cân bằng tự nhiên

H1 - là chiều cao cột đá tác dụng lên nền lò

Do đất đá ở khu mỏ thuộc loại đất đá cứng có hệ số kiên cố trung bình f

= 7,82 nên áp lực tác dụng lên nền lò có trị số rất nhỏ có thể bỏ qua

Trong đó :

L - chiều dài bước chống (m)

Pvi - Khả năng chịu tải của một vì chống, với vì chống bằng thép SVI_9 thì Pvi = 1,68 (T/vì)

Pn - áp lực tác dụng lên nóc lò Pn = 2,08 (T/m)

L = 1,68 = 0,81 (m)

2,08

Chọn bước chống ở lò xuyên vỉa tầng là 0,8 (m/vì)

Hộ chiếu chống lò xuyên vỉa vận tải.

II.7.3 Lập hộ chiếu khoan nổ mìn thi công đào lò xuyên vỉa

- Kíp nổ: Chọn loại kíp điện vi sai an toàn do Trung Quốc sản xuất và đượccung cấp bởi công ty Hóa Chất mỏ Các đặc tính của kíp điện vi sai an toàn

Bảng II.17: các đặc tính thuốc nổ loại AH-1

7 Trọng lượng thỏi thuốc kg 0,2

8 Đường kính thỏi thuốc mm 36

10 Nhiệt lượng nổ Kcal/kg 1100 - 1150

Đặc tính kỹ thuật của kíp điện vi sai an toàn

Lượng thuốc nổ đơn vị

Lượng thuốc nổ đơn vị được xác định theo công thức của G S Pokonopski

q = q1 fc v e kđ (kg/m3)Trong đó :

q1 - lượng thuốc nổ đơn vị, với f = 7,82 thì q1 = 0,52 (kg/m3)

fc - Hệ số cấu trúc của đất đá fc = 1,1

e - Khả năng công nổ

e = 380/Pđ = 380/255 = 1,49

Pđ - Khả năng công nổ của thuốc nổ thực tế, Pđ = 255 cm3

v - Hệ số nén ép phụ thuộc vào chiều sâu lỗ mìn, số mặt tự do củagương lò do có 1 mặt tự do nên :

Lấy đường kính lỗ khoan dlk = 40 (mm)

- Chiều sâu lỗ khoan

Phụ thuộc vào tính chất cơ lý của đất đá, diện tích đào lò, tốc độ đào lò với tiến độđào lò trong 1 chu kỳ là 1,6 (m) ta có thể xác định chiều sâu lỗ mìn bằng côngthức:

L = 1,6 = 1,88 (m)

0,85Trong đó :

q - lượng thuốc nổ đơn vị q = 1,315 (kg/m3)

v - Thể tích khối đất đá nguyên trong một chu kỳ, v được xác định