XỬ LÝ CO2
CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN CHI TIẾT CÔNG NGHỆ XỬ LÝ KHÍ THẢI CHỨA CO VÀ BỤI I ĐỀ SUẤT SƠ ĐỒ CÔNG NGHỆ XỬ LÝ KHÍ THẢI Thải theo QC 23:2009/BT NMT Khí Khí thải thải (CO bụi) (CO2 bụi) Chụp Chụp hút hút Cyclon Cyclon Tháp Tháp hấp hấp thụ thụ Ống Ống khói khói Thuyết minh sơ đồ công nghệ: Bụi khí CO2 thu gom vị trí phát sinh thông qua chụp hút bố trí máy công cụ Các chụp hút nối vào hệ thống ống dẫn, tác dụng lực hút ly tâm bụi dẫn theo hệ thống đường ống vào cyclone Tại cyclone tác dụng lực ly tâm hạt bụi có kích thước lớn 7,04 μm giữ lại cyclone , bụi khỏi cyclone với nồng độ 53.31 mg/m đạt yêu cầu tiêu chuẩn Dòng khí sau khỏi cylone dẫn vào tháp hấp thụ để xử lý khí CO2 nước khí thải quạt thổi đưa vào đáy tháp qua đĩa phân phối khí , di chuyển lên đỉnh tháp, dung môi hấp thụ bơm lên tháp từ xuống qua hệ thống phân phối lỏng xuống đáy tháp Phản ứng xảy bề mặt thấm ướt vật liệu đệm Khí thải sau sử lý qua lớp tách ẩm , sau dẫn vào đường ống quạt thổi vào ống khói cao 4.408m với nồng độ 300mg/m CO2 & 61.362 mg/m3 bụi phân tán KẾT KUẬN: a - Ưu điểm: Không ô nhiễm môi trường không thải khí CO2 SO2 chất thải khác Làm thêm môi trường tận thu rác thải xây dựng đất đào móng ao, tường bê tông, gạch, ngói vỡ, sỉ lò than, sành, sứ - Nguyên liệu đầu vào vô tận sử dụng tất loại vật chất cứng như:các loại đất, ruộng, đồi, phù sa, bãi tải khai loại khoáng sản… - Mức độ đầu tư rẻ phù hợp với nhà đầu tư TÍNH TOÁN CHI TIẾT Tính cyclon II Lưu lượng khí vào Q = 1500 m3/h =0.42m3/s Nồng độ bụi Cb= 800 mg/m3 Khối lượng riêng bụi ρb = 1200 kg/m3 Nhiệt độ khí thải t = 700 C Chọn kiểu xyclon IIH – 15 (SN15:160) a Diện tích xyclon: Diện tích tiết diện ngang xyclon: F==0.14 (m2) vtu: vận tốc tối ưu dòng khí qua xyclon Chọn vtu = 3m/s (Trang 115, “Kiểm soát ô nhiễm không khí” Nguyễn Đình Tuấn Phạm vi vận tốc Vtu: 1,0 m/s đến 5m/s, [m/s]) Ta có: Ft= Trong đó: D= Chọn đường kính cyclone D=0.45m Với: - N: số lượng cyclone Chọn N= Diện tích thực cyclon Ft = Vận tốc thực tế bụi khí cyclon: vtt= Kiểm tra lại vận tốc thực tế với vận tốc tối ưu: (Thoả điều kiện vận tốc thực vận tốc tối ưu không chênh 15%) b Tính kích thước cyclone Dùng phương pháp chọn: dựa vào “Sổ tay trình thiết bị công nghệ tập 1, bảng III.4 trang 524” ta tính toán kích thước tỉ đối so với D = 0,45 m ứng với cyclon dạng IIH – 15 (đường kính từ 40-800mm) Tên gọi Chiều cao cửa vào bên Chiều cao ống tâm có mặt bích Chiều cao phần hình trụ Chiều cao phần hình nón Chiều cao bên ống trung tâm Chiều cao chung Đường kính ngòai ống Đường kính cửa tháo bụi Chiều rộng cửa vào Chiều dài cửa ống vào Kích thước từ tận cyclone đến bích Góc nghiêng nắp ống vào Hệ số trở lực cyclone Ký hiệu a h1 h2 h3 h4 H d1 d2 b l h5 Công thức 0.66D 1.74D 2.26D 2.0D 0.3D 4.56D 0.6D (0.30.4)D 0.26D 0.6D (0.240.32)D 150 105 Giá trị 0.297 0.783 1.017 0.9 0.135 2.052 0.27 0.158 0.117 0.27 0.130 150 105 Đơn vị m m m m m m m m m m m c Tính toán đường kính giới hạn hạt bụi Đường kính giới hạn hạt bụi Trong • • µ: hệ số nhớt động học bụi, Pa.s • ρb:khối lượng riêng bụi, ρb= 1200kg/m • r1: bán kính ống thoát khí r1= 0.5d1=0.5 • r2: bán kính thân cyclon, r2=0.5D=0.5 • n: số vòng quay khí bên cyclon • vE: vận tốc khí ống dẫn vào cyclon, m/s Vận tốc khí vào cyclon vE= Trong đó: a: Chiều cao cửa vào bên b: Chiều rộng cửa vào Hệ số nhớt động học bụi Số vòng quay khí bên cyclon Đường kính giới hạn hạt bụi d Với đường kính cỡ hạt δ0 = 7.04 µm ứng với hạt bụi ≥ 7.04 µm xyclon xử lý bụi với hiệu suất 100% Hiệu lọc theo cấp cỡ hạt Với Trong đó: • l: chiều cao làm việc cyclone, l=h2-a= 1.017-0.297=0.72m • n: số vòng quay dòng khí bên cyclon, n = 7.4 vòng/s • r1: bán kính ống thoát khí sạch, r1=0.135m • r2: bán kính than cyclon, r2=0.225m e Hiệu lọc theo cỡ hạt Đường kính hạt bụi (m) 11(%) 5.10-6 10.10-6 15.10-6 20.10-6 0.06 0.22 0.43 0.63 100 100 0.115 52.17 100 Hiệu suất theo trung bình cỡ hạt - Cỡ hạt 5-10µm: H=76.085% - Cỡ hạt 10-15µm: H=100% - Cỡ hạt 15-20µm: H=100% - Cỡ hạt >20µm: H= 100% Lập bảng hiệu lọc theo khối lượng Cỡ hạt Tỷ lệ phần trăm khối lượng theo hạt Lượng bụi khí thải, mg/m3 Hiệu lọc theo cỡ hạt lấy theo trung bình cỡ hạt, % Lượng bụi lại sau qua cyclon, mg/m3 f 5-10 35 10-15 40 15-20 25 280 76.085 320 100 200 100 61.362 0 Tổng 61.36 Tính toán tổn thất áp suất cyclon Sức cản khí động cyclone Trong đó: ξ: Hệ số trở lực cyclon, ξ=105 g h Với kg/m3 Wq= tốc độ quy ước, Wq= (2.2-2.5)m/s Hiệu suất xử lý cyclon Kiểm tra đầu - Theo QCVN 19: 2009/BTNMT “Khí thải công nghiệp bụi chất vô cơ”: Nồng độ tối đa cho phép bụi chất vô khí thải công nghiệp tính theo công thức sau: Cmax = C x Kp x Kv Trong đó: - Cmax nồng độ tối đa cho phép bụi chất vô khí thải công nghiệp, tính miligam mét khối khí thải chuẩn (mg/Nm3); - C nồng độ bụi chất vô quy định mục 2.2; - Kp hệ số lưu lượng nguồn thải quy định mục 2.3; - Kv hệ số vùng, khu vực quy định mục 2.4 2.2 Nồng độ C bụi chất vô làm sở tính nồng độ tối đa cho phép khí thải công nghiệp quy định Bảng đây: Bảng - Nồng độ C bụi chất vô làm sở tính nồng độ tối đa cho phép khí thải công nghiệp T T 10 11 12 13 14 15 16 17 Thông số Bụi tổng Bụi chứa silic Amoniac hợp chất amoni Antimon hợp chất, tính theo Sb Asen hợp chất, tính theo As Cadmi hợp chất, tính theo Cd Chì hợp chất, tính theo Pb Cacbon oxit, CO Clo Đồng hợp chất, tính theo Cu Kẽm hợp chất, tính theo Zn Axit clohydric, HCl Flo, HF, hợp chất vô Flo, tính theo HF Hydro sunphua, H2S Lưu huỳnh đioxit, SO2 Nitơ oxit, NOx (tính theo NO2) Nitơ oxit, NOx (cơ sở sản xuất hóa chất), tính Nồng độ C (mg/Nm3) A B 400 200 50 50 76 50 20 10 20 10 20 10 1000 1000 32 10 20 10 30 30 200 50 50 20 7,5 1500 1000 2000 7,5 500 850 1000 theo NO2 18 Hơi H2SO4 SO3, tính theo SO3 19 Hơi HNO3 (các nguồn khác), tính theo NO2 100 1000 50 500 Trong đó: - Cột A quy định nồng độ C bụi chất vô làm sở tính nồng độ tối đa cho phép khí thải công nghiệp sở sản xuất, chế biến, kinh doanh, dịch vụ công nghiệp hoạt động trước ngày 16 tháng 01 năm 2007 với thời gian áp dụng đến ngày 31 tháng 12 năm 2014; - Cột B quy định nồng độ C bụi chất vô làm sở tính giá trị tối đa cho phép khí thải công nghiệp đối với: + Các sở sản xuất, chế biến, kinh doanh, dịch vụ công nghiệp hoạt động kể từ ngày 16 tháng 01 năm 2007; + Tất sở sản xuất, chế biến, kinh doanh, dịch vụ công nghiệp với thời gian áp dụng kể từ ngày 01 tháng 01 năm 2015 II.3 Hệ số lưu lượng nguồn thải Kp quy định Bảng đây: Bảng 2: Hệ số lưu lượng nguồn thải Kp Lưu lượng nguồn thải (m3/h) Hệ số Kp P ≤ 20.000 20.000 < P ≤ 100.000 0,9 P>100.000 0,8 2.4 Hệ số vùng, khu vực Kv quy định Bảng đây: Bảng 3: Hệ số vùng, khu vực Kv Phân vùng, khu vực Hệ số Kv Loại Nội thành đô thị loại đặc biệt (1) đô thị loại I (1); rừng đặc dụng (2); di sản thiên nhiên, di tích lịch sử, văn hóa xếp hạng (3); sở sản xuất công nghiệp, chế biến, 0,6 kinh doanh, dịch vụ hoạt động công nghiệp khác có khoảng cách đến ranh giới khu vực 02 km Nội thành, nội thị đô thị loại II, III, IV (1); vùng ngoại thành đô thị loại đặc biệt, đô thị loại I có khoảng cách đến ranh giới nội thành lớn 02 km; sở Loại sản xuất công nghiệp, chế biến, kinh doanh, dịch vụ hoạt động công nghiệp khác có khoảng cách đến ranh giới khu vực 02 km 0,8 Khu công nghiệp; đô thị loại V (1); vùng ngoại thành, ngoại thị đô thị loại II, III, IV có khoảng cách đến ranh giới nội thành, nội thị lớn 02 km; sở Loại sản xuất công nghiệp, chế biến, kinh doanh, dịch vụ hoạt động công nghiệp khác có khoảng cách đến ranh giới khu vực 02 km (4) 1,0 Loại Nông thôn 1,2 Loại Nông thôn miền núi 1,4 Chú thích: (1) Đô thị xác định theo quy định Nghị định số 42/2009/NĐ-CP ngày 07 tháng năm 2009 Chính phủ việc phân loại đô thị; (2) Rừng đặc dụng xác định theo Luật Bảo vệ phát triển rừng ngày 14 tháng 12 năm 2004 gồm: vườn quốc gia; khu bảo tồn thiên nhiên; khu bảo vệ cảnh quan; khu rừng nghiên cứu, thực nghiệm khoa học; (3) Di sản thiên nhiên, di tích lịch sử, văn hóa UNESCO, Thủ tướng Chính phủ chủ quản định thành lập xếp hạng; (4) Trường hợp nguồn phát thải có khoảng cách đến 02 vùng trở lên nhỏ 02 km áp dụng hệ số vùng, khu vực Kv vùng có hệ số nhỏ nhất; Khối lượng riêng xốp: d= 600 (kg/m3) Khối lượng riêng pha lỏng: l = 1012 ( kg/m3) Khối lượng riêng pha khí: ytb= 1.169 (kg/m3) C=0.022 L: Gx: suất lượng dòng lỏng (kg/h) G: Gy: suất lượng dòng khí (Kg/h) Gy= Gtr x Mkk + (Ghh – Gtr) x MCO2 = 59.89x29 + ( 60.38 – 59.89).44 = 1758.37 ( Kg/h) Gx= Lx Ghh = 88.245 x 60.38 = 5328,2331 Độ nhớt động học chất lỏng Etanolamin x=0.8007*10-3 (N.s/m3) tra giản đồ I.33 trang 113, sổ tay trình thiết bị công nghệ hóa chất tập 1) Độ nhớt động học chất khí :y=0.01515610-3(N.s/m3) tra giản đồ I.33 trang 113, sổ tay trình thiết bị công nghệ hóa chất tập 1) Vận tốc giới hạn tương ứng với điểm đảo pha Vf = 1.019 (m/s) Vận tốc làm việc Hệ số n chọn theo bảng phụ thuộc vào mục tiêu trình chế độ thủy động học tháp Chọn chế độ chảy rối xoáy đảm bảo cường độ trình cao trở lực thấp so với chế độ dòng chảy Khi n= 0.9 V = nxVf = 0.9 x 1.019 = 0.9171 (m/s) Tính đường kính tháp Chọn D= 0.8 (m) Tính chiều cao tháp đệm hy = hoy + noy Trong đó: hoy: chiều cao bậc truyền khối (m) noy: số bậc truyền khối Tính chiều cao đơn vị truyền khối Trong hoy : chiều cao đơn vị truyền khối (m) hy: chiều cao đơn vị truyền khối ứng với pha khí (m) hx: chiều cao đơn vị truyền khối ứng với pha lỏng(m) Gx: lưu lượng lỏng (kg/s) Gy: lưu lượng khí (kg/s) m: giá trị trung bình tan gốc nghiên đường cân với mặt phẳng Mặt độ tưới thực tế: Trong đó: Ltt: lưu lượng thực tế f: tiết diện tưới ( tiết diện tháp),m2 Ltt = Lx 61.0810-3 = 88.22461.0810-3 = 5.389 (m3 etanolamin/h) Mật độ tưới tới hạn Uth = Trong đó: B: hệ số phụ thuộc B = 0.158 (m3/m.h) tra bảng IX.6 trang 177 sổ tay trình thiết bị công nghệ hóa chất tập 2) a: diện tích bề mặt vật liệu chèm = 195 m2/m3) Uth= 0.158 x 195 = 30.81 (m3 etanolamin / m2.h) Hệ số thấm ướt = 0.345 Tra hình IX.6 trang 178 sổ tay trình thiết bị công nghệ hóa chất tập Chuẩn độ cho pha khí Chuẩn số Reynold pha khí: Chuẩn số Pran Dx, Dy hệ số khuyến tán CO2 pha lỏng pha khí 25Oc Tra bảng 42 trang 428 sách VD & BT 10 Chuẩn số cho pha lỏng D020= 1.810-9 tra bảng 43 trang 429 sách VD & BT 10 Dx = D20 x (1 + 0.02x (t – 20)) = 1.8.10-9 x (1 + 0.02 x (25 -20)) = 1.98.10-9 Chiều cao đơn vị truyền khối theo pha lỏng: Chiều cao đơn vị truyền khối pha khí: ∆Y: Ysau – Ytrước ∆X: Xsau – Xtrước Bảng xác định m giá trị trung bình tan góc nghiên đường cân x Y ∆Y ∆X 0.003 0.0053 0.0007 0.0007 0.0037 0.0063 0.0007 0.0006 0.0043 0.0072 0.0007 0.0005 0.0049 0.008 0.0007 0.0049 0.0054 0.0087 0.0007 0.0004 0.0058 0.0094 0.0007 0.0004 0.0062 0.01 3 0.0007 0.0004 0.0066 0.0106 0.0007 0.0003 0.007 0.0112 0.0007 0.0003 0.0074 0.117 Chiều cao đơn vị truyền khối là: Hđ= hoy x noy = 2x 0.37 = 0.74 Chọn Hđ=0.8 Tan m (∆Y/∆x) m 1.035714286 0.8029 1.208333333 0.8774 1.342592593 0.935 0.147959184 0.976 1.611111111 1.013 1.686046512 1.041 1.8125 1.066 1.907894737 1.088 2.013888889 Tổng m 1.107 8.9063 Vậy chiều cao toàn tháp hấp thụ Hth = Hđ + (0.8-1) = +0.8 = 1.8 (m) Trong đó: 0.8 – 1: khoảng cảnh cho phép đỉnh đáy Tổn thất áp suất đệm ướt: Tổn thất áp suất đệm khô: Bảng IX.119 trang 189 sổ tay trình thiết bị công nghệ hóa chất tập Hệ số phụ thuộc chuẩn số Renoyd ( hệ số trở lực đệm) Vì Rey = 161.245 > 40 Tốc độ khí tính toàn tiết diện tháp Dtđ: đường kính tương ứng đệm Suy Tiến độ thực khí đệm Trong : H: chiều cao lớp đệm Các hệ số A,m n, c, phụ thuộc vào Tra bảng IX.7 trang 189 sổ tay trình thiệt bị công nghệ hóa chất tấp A= 8.4 m=0.405 n= 0.225 C = 0.015 Chọn bề dày thân Chọn vật liệu thép không rỉ ký hiệu X18HT10T ( X : crom 18%, H: niken 10%, T: titan – 15%) tra bảng XII.4 trang 309 sổ tay trình thiết bị môi trường công nghệ hóa chất tập 2) Giới hạn kéo: Giới hạn chảy: Khối lượng riêng: Chọn công nghê gia công hàn tay hồ quang điện kiểu hàn tháp nói bên đường kính >700 tra bảng XIII.8 trang 363, sổ tay trình thiết bị công nghệ hóa chất tập Hệ số bền mối hàn: Hệ số an toàn kéo theo gia hạn bền: Hệ số gia hạn chảy: Hệ số gia hạn mỏi: Hệ số điều chỉnh: Chọn chiều dày là: 4mm Ứng suất cho phép vật liệu bền (công thức XIII.1, XIII.2 trang 355 sổ tay trình thiết bị cong nghê hóa chất tập 2) theo thời hạn bền Thời hạn chảy Tính nắp đáy Chon nắp đáy thiết bị dang elip có Đường kính tháp: D =800mm Tra bảng XIII.11, XIII.10 trang 382, 385 sổ tay trình thiết bị công nghệ hóa chất tập Đáy: Chiều cao hình elip: hđ= 200mm Chiều cao giờ: h= 25 Bể dày đáy: s = 4mm Khối lượng: m= 30kg Nắp: Chiều cao hình elip: hđ= 200mm Chiều cao giờ: h= 25 Bể dày đáy: s = 4mm Khối lượng: m= 30kg Tính khí Tính dường kính ống dẫn khí: Vận tốc ống dẫn khí: 10 -20m/s Chon V1=V2 =15m/s D1 = 190 mm Chọn đường kính ống dẫn khí vào đường kính ống khí ra: D1= D2 = 190mm Bề dày: 4mm Tính dường kính ống dẫn lỏng: Ống vào vận tốc khoảng 1-2m/s ( chọn V3= 1.5 m/s) với Chon D3 = 40mm ống ra: vận tốc khoảng m/s Chon D4= 45 (mm) Chọn bề dày thép ống vào = 3mm Chọn bề dày thép ống = 3mm Tích bích Tích bích nối vào thân tháp Ta chọn bích liền thép kiểu để nói thiết bị, tra bảng XIII.27, trang 418 sổ tay trình thiết bị công nghê hóa chất tập Với đường kính Dtháp= 800mm áp suất P= 1atm Đường kính tháp D0 = Dtrong + s*2 = 800 + 4*2 = 808(mm) Đường kính bích D = 930mm Đường kính tâm bulon: Dz = 880 (mm) Đường kính mép vát: DI= 850 (mm) Đường kính bulon: db = M20 Số bulon: Z =20 Chiều cao bích: h= 24mm Khối lượng bích Tính bích nối ống dẫn lỏng vào thiết bị Ta chọn bích nối kim loại đen kiểu để nối tra bảng XIII.26, trang 409 sổ tay trình thiết bị công nghệ hóa chất tập Đường kính ống dẫn lỏng: D= 40mm Đường kính ống dẫn lỏng: D0= 48mm Đường kính bích: D= 130 mm Đường kính bulon: db = M12 Đường kính tâm bulon Đường kính mép vét: Di= 80mm Dn = 45mm Số bulon Chiều cao bích: h = 12mm Khối lượng bích Tính bích nối ống dẫn lỏng thiết bị tra bảng XIII.26, trang 409 sổ tay trình thiết bị công nghệ hóa chất tập Đường kính ống dẫn lỏng ra: D= 45mm Đường kính ống dẫn lỏng: D0= 53mm Đường kính bích: D= 130 mm Đường kính bulon: db = M12 Đường kính tâm bulon Đường kính mép vét: Di= 80mm Dn = 45mm Số bulon Chiều cao bích: h = 12mm Khối lượng bích: Tính bích nối ống dẫn khí vào tra bảng XIII.26, trang 409 sổ tay trình thiết bị công nghệ hóa chất tập Đường kính ống dẫn lỏng ra: D= 190mm Đường kính ống dẫn lỏng: D0= 198mm Đường kính bích: D= 260 mm Đường kính bulon: db = M16 Đường kính tâm bulon Đường kính mép vét: Di= 202mm Dn = 159mm Số bulon Chiều cao bích: h = 16mm Tính bích nối ống dẫn khí tra bảng XIII.26, trang 409 sổ tay trình thiết bị công nghệ hóa chất tập Đường kính ống dẫn lỏng ra: D= 190mm Đường kính ống dẫn lỏng: D0= 198mm Đường kính bích: D= 260 mm Đường kính bulon: db = M16 Đường kính tâm bulon Đường kính mép vét: Di= 202mm Dn = 159mm Số bulon Chiều cao bích: h = 16mm Đĩa phân phối Tra bảng IX.22, trang 230 sổ tay trình thiết bị công nghệ hóa chất tập2 Đường kính tháp: D= 800 mm Chọn đĩa phân phối loại ống dẫn chất lỏng: d *s = 44.5*2.5 Đường kính đĩa: Dd= 500mm Chọn vật liệu thép không rỉ kí hiệu X18H10T có bề dày ống: s= 3mm Số lượng 28 Lưới đỡ đệm Tra bảng IX.22, trang 230 sổ tay trình thiết bị công nghệ hóa chất tập2 Chiều rộng lưới: 22mm Chọn chiều dày: 15mm Chiều rộng thanh: 5mm Số đỡ đệm Di/b = 785 / (22+5) = 29.07 Ta chọn 30 Diện tích bề mặt lớp đỡ đệm Tổng khối lượng mà lưới phải chịu: m = mdd + m đệm khô Chiều dày h = (m) Vậy m = 1101.47 + 1451.21 = 2552.68 Khối lượng toàn tháp Khối lượng nắp đáy: m = 30 +30 = 60kg Khối lượng thân tháp: H= 1.8 Khối lượng tất bích: m = 31.55 +1.09+1.05 + 2.82 x2 = 39.33 (kg) Vậy khối lượng toàn tháp: m = 39.33+ 142.88+ 60+ 2552.68 =2794.89 (kg) Tải trọng toàn tháp: Pt = m*g = 2794.89*9.81 = 27417.87 (N) Tải trọng cho chân tháp Chọn tải cho phép G=1.104 N Tra bảng XIII.35 trang 437 sổ tay trình thiết bị công nghệ hóa chất tập 2: Bề dày mặt: 811.104 (m3) L=210mm B=150mm B1=180mm B2=245mm H=300mm h = 160mm s=16mm L=75mm d=23mm Tính tai treo Chọn tải trọng cho phép G=1.104 N Tra bảng XIII.26, trang 438 sổ tay trình thiết bị công nghệ hóa chất tập Bề mặt đỡ 89.5.104 m2 L=110mm B=85mm B1= 90mm H= 170mm S= 8mm L=45mm a= 15mm d = 23mm Khối lượng tay treo 2kg Tính ống khối Tính chiều cao ống khói A=200 khảo sát trời quang mây M=Ccp F=1 chất xét chất khí (CO2) Ccp=300(mg/m3) D = = = 0.163 m = 163 mm Chọn đường kính ống khói: dok = 0,2 m=200mm Chọn bề dày ống khói 3mm Với v vận tốc dòng khí vào ống khói, chọn v = 20m/s H : chiều cao ống khói (m) rT : hiệu nhiệt độ làm việc nhiệt độ trời, rT = (273+30) - ( 273+25) = 50C F: hệ số vô thứ nguyên , F= Chọn m0 ,n0 = H0= H0=10m Tính m1, n1, H1 m1 hệ số phụ thuộc vào f với vớid=0.2m m1= n1 hệ số phụ thuộc vào Vm với Vm=0.65 Vm < 0,5 suy : n1 = 4,4Vm = 4,4 1.672 Vậy : H1=H0 Tính m2, n2, H2 m2 hệ số phụ thuộc vào f với vớid=0.2m m2= n2 hệ số phụ thuộc vào Vm với Vm=0.65 Vm < 0,5 suy : n1 = 4,4Vm = 4,4 1.848 Vậy : H2=H1 Tính m3, n3, H3 m2 hệ số phụ thuộc vào f với vớid=0.2m m2= n2 hệ số phụ thuộc vào Vm với Vm=0.65 Vm < 0,5 suy : n1 = 4,4Vm = 4,4 2.1736 Vậy : H3=H2 Kiểm tra lại nồng độ CO2 thải ngoài: Cm=mg/m3< CCO2 cho phép ... theo QC 23:2009/BT NMT Khí Khí thải thải (CO bụi) (CO2 bụi) Chụp Chụp hút hút Cyclon Cyclon Tháp Tháp hấp hấp thụ thụ Ống Ống khói khói Thuyết minh sơ đồ công nghệ: Bụi khí CO2 thu gom vị trí phát... 53.31 mg/m đạt yêu cầu tiêu chuẩn Dòng khí sau khỏi cylone dẫn vào tháp hấp thụ để xử lý khí CO2 nước khí thải quạt thổi đưa vào đáy tháp qua đĩa phân phối khí , di chuyển lên đỉnh tháp, dung môi... bán kính thân cyclon, r2=0.5D=0.5 • n: số vòng quay khí bên cyclon • vE: vận tốc khí ống dẫn vào cyclon, m/s Vận tốc khí vào cyclon vE= Trong đó: a: Chiều cao cửa vào bên b: Chiều rộng cửa vào