Luận văn Xây dựng kho lạnh tại Hà Nội

Header Page of 133 Luận văn: “Xây dựng kho lạnh Hà Nội” Footer Page of 133 Header Page of 133 LỜI NÓI ĐẦU Trong năm gần đây, với việc áp dụng thành tựu khoa học kỹ thuật, ngành chăn nuôi, trồng trọt nước ta có tiến vượt bậc Nông sản làm tăng chất lượng Nền kinh tế nước ta chuyển biến mạnh sang kinh tế hàng hoá có chuyên môn hoá tương đối cao Nhằm đáp ứng đòi hỏi thị trường nước chất lượng sản phẩm nên trình chế biến bảo quản tập trung đầu tư xây dựng mạnh, hệ thống kho lạnh Đồ án em thiết kế kho lạnh xây dựng thành phố Hà Nội với dung tích kho lạnh 21 Trong trình thực đồ án em cố gắng thể hết khả mình, nhiên lần em thiết kế nên trông tránh khỏi sai sót Em kính mong thầy bảo, giúp đỡ thêm cho em Qua em cin chân thành cảm ơn thầy giáo Đinh Văn Hiền trực tiếp động viên, hướng dẫn tận tình cho em suốt thời gian thực đồ án Sinh viên Hoàng Cao Sơn Footer Page of 133 Header Page of 133 MỤC LỤC Chương I: Giới thiệu chung kho lạnh I Kích thước xây dựng kho lạnh II Sơ đồ mặt kho lạnh Chương II: Tính chiều dày cách nhiệt kiểm tra đọng sương I Tính chiều dày cách nhiệt II Tính kiểm tra đọng sương Chương III: Tính nhiệt kho lạnh Tính nhiệt Q1 Tính nhiệt Q2 Tính nhiệt Q4 Chương IV: Tính chọn máy nén Chương V: Tính chọn thiết bị I Tính chọn dàn bay II Tính chọn dàn ngưng III Tính chọn thiết bị phụ Bình tách dầu Bình tách lỏng Bình chứa Footer Page of 133 Header Page of 133 TÀI LIỆU THAM KHẢO I Hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh tác giả Nguyễn Đức Lợi Nhà xuất khoa học kỹ thuật - 2002 II Môi chất lạnh tác giả Nguyễn Đức Lợi - Phạm Văn Tuỳ Nhà xuất giáo dục III Máy Thiết bị lạnh, tác giả Nguyễn Đức Lợi - Phạm Văn Tuỳ nhà xuất giáo dục 1999 IV Kỹ thuật lạnh sở, tác giả Nguyễn Đức Lợi - Phạm Văn Tuỳ Nhà xuất giáo dục Hà Nội 1996 V Máy lạnh - tác giả Đinh Văn Hiền Footer Page of 133 Header Page of 133 CHƯƠNG I GIỚI THIỆU CHUNG VỀ KHO LẠNH PHẦN I: KÍCH THƯỚC XÂY DỰNG KHO LẠNH Vì kho lạnh dung tích 60m3 nên ta xây dựng kho lạnh tầng Mức độ chất tải 0,35 1m3 Chọn dàn bay kiểu trần Chọn chiều cao xây dựng 3,5m Chiều cao chất tải thực h = 3,5 - (0,4 + 0,4 + 0,2) = 2,5m Trong đó: 0,4m khoảng cách để treo dàn bay 0,4 m khoảng phần lồi trần 0,2 m khoảng cách từ giàn bay đến sản phẩm Thể tích chất tải kho lạnh: V = Error! = Error! = 47 m3 với E dung tích kho lạnh E = 60 0,35 = 21 gv = 0,45 t/m3 tra theo bảng (2-3) theo tài liệu [1] với gv định mức tiêu chuẩn diện tích chất tải: F = Error! = Error! = 18,8 m2 Tải trọng 1m2 diện tích buồng: 0,45 2,5 = 1,125t/m3 nhỏ mức cho phép Diện tích xây dựng kho lạnh Fxd = Error!= Error! = 32 (m2) Chọn diện tích (6,4 x 5) m PHẦN II Footer Page of 133 Header Page of 133 SƠ ĐỒ MẶT BẰNG KHO LẠNH Sơ đồ bố trí mặt kho Ta bố trí hành lang vào để vận chuyển sản phẩm, buồng điều khiển máy, phòng phụ buồng dùng để bảo quản hải kết đông 1400 mm 5000 mm t0 = 300C 3500 mm Phóng máy Phòng bảo quản đông = - 200C 17,5 m2 Footer Page of 133 Phóng phụ Hành lang 1500 mm Header Page of 133 CHƯƠNG II TÍNH CHIỀU DÀY CÁCH NHIỆT VÀ KIỂM TRA ĐỌNG SƯƠNG I Tính chiều dày cách nhiệt a) Tường bao: Lớp vữa xi măng; Tường gạch; Lớp cách ẩm; Lớp cách nhiệt; Lớp vữa trát lưới thép tf1 t1 t2 t3 t4 (a) (b) h - Cấu trúc tường bao mái kho lạnh b) Mái: Lớp phủ mái đồng thời lớp cách ẩm; Lớp bê tông giằng; Lớp cách nhiệt điền đầy; Các bê tông cốt thép mái; Tấm cách nhiệt; Cấu trúc xây tường kho lạnh bao gồm: Lớp tường gạch dầy 380 mm hai mặt phủ vữa xi măng dầy 20 mm Lớp cách ẩm dầy mm gồm hai lớp bitum lớp giấy dầu Lớp cách nhiệt xốp polystirol lớp lớp vữa trát xi măng có lưới thép dầy 20 mm Theo bảng 2-3 tra hệ số truyền nhiệt vách từ không khí vào buồng lạnh (-200C) (Do bảo quản cá kết đông nên t = - 20  25) k = 0,21 W/m k hệ số toả nhiệt tra theo bảng - 7: 1 = 23,3 W/m2.k 2 = W/m2.k Footer Page of 133 Header Page of 133 Hệ số dẫn nhiệt, dẫn ẩn vật liệu xây dựng cách nhiệt tra theo bảng 3-1 3-2 + Lớp vữa xi măng: 1 = 0,02 m;  1= 0,88W/m.k  = 90 g/mh M Pa + Lớp gạch đỏ 2 = 0,38 m;  2= 0,82W/m.k  = 105 g/mh M Pa + Lớp cách ẩm 3 = 0,004 m;  3= 0,3W/m.k  = 0,86 g/mh M Pa + Lớp xốp cách nhiệt xốp Polystrol:  = 0,2 4 = 0,047 W/m.k ;  = 7,5 g/mh M P a Chiều dày cách nhiệt cần thiết: 1 n         i  K    i   i   cn = cn   1 0,02 0,38 0,004    = 0,047   3     0,88 0,82 0,3   0,21  23,3 = 0,19 m Chiều dày cách nhiệt thực phải chọn lớn chiều dày xác định Ở chọn chiều dày tổng 200 m với lớp x 50 mm lớp x 100 mm Hệ truyền nhiệt thực: KT = 0,2 ,712  0,047 = 0,2 W/m 2.k II Kiểm tra đọng sương: Theo bảng 1-1: Nhiệt độ trung bình nóng Hà Nội t1 = 37,20C; độ ẩm 13 = 83% Tra đồ thị h-x ta cól tsương = 34,60C Nhiệt độ buồng lạnh t2 = -200C; 1 = 23,3 W/m2.k Vậy K = 0,95 1 Error! = 0,95 23,3 Error! = 1,01 w/m2k > k+ Như vách không bị đọng sương Footer Page of 133 Header Page of 133 * Kiểm tra đọng ẩm cấu cách nhiệt - Mật độ dòng nhiệt qua kết cấu cách nhiệt q = k t = 0,2 (37,2 + 20) = 11,44 W/m2 - Xác định nhiệt độ bề mặt lớp vách: q = 1 (tf1 - t1) Vậy tf1 = t2 = t1 - Error! = 36,71 - Error! = 36,450C Tương tự t3 = t2 - Error! = 36,45 - Error! = 31,15 0C t4 = t3 - Error! = 31,15 - Error! = 30,890C t5 = t4 = - Error! = 30,89 - Error! = 30,73 0C t6 = t5 = - Error! = 30,73 - Error! = -18,290C t7 = t6 = - Error! = -18,290C - Error! = -18,550C q = 2 (t7 - tf2) => tf2 t7 - Error! = -18,55 0C - Error! = - 200C Theo nhiệt độ vách ta tra bảng "tính chất vật lý không khí ẩm" tài liệu ta bảng áp suất bão hoà: Vách Nhiệt độ t,0C 36,71 36,45 31,15 30,89 30,73 -18,29 -18,55 Áp suất Phmax 6177 6090 4530 4464 4424 121 112 Tính phân áp suất thực nước: - Dòng thẩm thấu qua kết cấu bao che W = Error! Ph1, Ph2 - Phân áp suất không khí bên phòng Ph1 = Px'' (t = 37,20C) 13 = 6344 0,83 = 5265,5 Pa = 5265,5 10-6 MPa Ph2 = Px'' (t = -200C) 2 = 103 0,9 = 93 Pa Footer Page of 133 Header Page 10 of 133 H - trở kháng thấm kết cấu bao che Phương án 1: Phương án cách ẩm với 4 = mm H =  Error! = Error! + Error! + Error! + Error! = 0,0356 m2h MPa/g W = Error! = 0,1453 g/m2h - Phân áp suất thực nước bề mặt: Px2 = Ph1 - w Error!= 5265,5 - 0,1453 Error! 106 = 5233,2 Pa Px3 = Px2 - w Error!= 5233,2 - 0,1453 Error! 106 = 4707,4 Pa Px4 = Px3 - w Error!= 4707,4 - 0,1453 Error! 106 = 4675,1 Pa Px5 = Px4 - w Error!= 4675,1 - 0,1453 Error! 106 = 3999,3 Pa Px6 = Px5 - w Error!= 3999,3 - 0,1453 Error! 106 = 124,6 Pa Px7 = Px6 - w Error!= 124,6 - 0,1453 Error! 106 = 92,3 Pa Phương án không đạt yêu cầu Px3 > Px3'', Px4 > Px4'', Px6 > Px6'' Phương án 2: Bổ sung lớp cách ẩm vị trí 2' dày mm tăng lớp cách ẩm lên mm H =  Error! = Error! + Error! + Error! + Error! + Error! = 0,04025 m2h M Pa/g W= (5265,5 - 93) 10-6;0 = 0,1285g/m2h 04025 Px2 = 5265,5 - 0,1285 02;90 10+6 = 5236,9 Pa Px2' = 5236,9 - 0,1285 Error! 10+6 = 4788,6 Pa Px3 = 4788,6 - 0,1285 38;105 10+6 = 4323,6 Pa Px4 = 4323,6 - 0,1285 106 = 4295 Pa 02;90 Px5 = 4295- 0,1285 Error! 106 = 3547,9 Pa Px6 = 3547,9 - 0,1285 Error! 10 = 121,2 Pa Px7 = 121,2 - 0,1285 02;90 106 = 92,6 Pa Footer Page 10 of 133 Header Page 11 of 133 Phương án không đạt yêu cầu Px6 > Px6'' Phương án 3: Thay đổi vật liệu cách ẩm 2' = 0,1 mm màng polyetylen 4 = 0,1 mm màng polyetylen (chỉ sử dụng bitum để dán) 0 H = 02;90 + 38;105 + Error! + Error! = 0,14206 m2h M Pa/g (5265,5 - 93) 10-6;0 W= = 0,03641 g/m h 14206 Px2 = 5265,5 - 0,03641 10 = 5257,4 Pa 02;90 Px2' = 5236,9 - 0,03641 Error! 10 = 3234,6 Pa Px3 = 3234,6 - 0,03641 38;105 10 = 3102,8 Pa Px4 = 3102,8 - 0,03641 02;90 106 = 3094,7 Pa Px5 = 3094,7 - 0,03641 Error! 106 = 1071,9 Pa Px6 = 1071,9 - 0,03641 Error! 106 = 101 Pa Px7 = 101 - 0,03641 02;90 106 = 92,9 Pa Phương án đạt yêu cầu tất phân áp suất thực nhỏ phân áp suất bão hoà 6000  Ph 5000 tN = 37,20C tT=-200C N = 83% Px 4000 Px'' 3000 2000 1000 Footer Page 11 of 133 2' Header Page 12 of 133 Kết tính toán áp suất riêng phần nước theo chiều dầy vách Ph  Footer Page 12 of 133 Header Page 13 of 133 CHƯƠNG III TÍNH NHIỆT KHO LẠNH Tính nhiệt kho lạnh tính toán dòng nhiệt từ môi trường bên vào kho lạnh Đây dòng nhiệt tổn thất mà máy lạnh phải có đủ công suất để thải trở lại môi trường nóng, đảm bảo chênh lệch nhiệt độ buồng lạnh môi trường bên -> Xác định xác suất máy lạnh cần lắp đặt + Dòng nhiệt tổn thất vào kho lạnh Q = Q1 + Q2 + Q + Q4, (W) Q 1- Dòng nhiệt qua kết cấu bao che buồng lạnh Q - Dòng nhiệt sản phẩm toả trình xử lý lạnh Q - Dòng nhiệt từ không khí bên thông gió buồng lạnh Q - Dòng nhiệt từ nguồn khác vận hành kho lạnh Vì sản phẩm hải sản kết đông nên Q5 (vì hô hấp) Dòng nhiệt qua kết cấu bao che Q1: Q = Q11 + Q12 Vì Q11: Dòng nhiệt độ qua tường bao, trần, chênh lệch nhiệt độ Q 12: Dòng nhiệt qua tường bao, trần, ảnh hưonửg xạ mặt trời Do kho lạnh xây dựng Hà Nội; nhiệt độ bên dùng cho tính toán t1 = 37,2 0C Hệ số truyền nhiệt cho cấu bao che: Tường Mái K = 0,21 W/m2k K = 0,2 W/m 2k Tường ngăn -200 K = 0,28 W/m2k với hành lang buồng điều khiển Nền có sưởi Footer Page 13 of 133 K = 0,21 W/m2k Header Page 14 of 133 Đối với tường hướng TN hay phía bắc Q 11 = 0,21 F (t1 - t2) với F = 6.3 = 18m Q 11 = 0,21 18 (37,2 + 20) = 217,35 W Đối với tường phía Đông: Q 11 = 0,21 F (t1 - t2) với F = 2.3 = 6m2 Q 11 = 0,21 (37,2 + 20) = 72,072 W Do xạ nhiệt độ hướng nên: Q 12 = 0,21 (37,2 - 20) = 21,67 W Đối với tường ngăn với buồng điều khiển hành lang thì: Lấy t1 = 00C Q 11 = 0,28 F (t1 - t2) = 0,28 18 (0 + 20) = 100,8 W Đối với mái Q 11 = K F (t1 - t2) với K = 0,2 F = 8.4 = 32 m2 -> Q 11 = 0,2 32 (37,2 + 20) = 366,08 W Do mái phải chịu xạ nên ta có: Q 12 = K F t với F = 32m2; K = 0,2 t = 0,75 Error! = 0,75 Error! = 18 Với I = 240  400 lấy I = 300 Pbêtông = 0,65 ; 2 = Vậy Q 12 = 0,2 32 18 = 115,2 W Cách nhiệt cho nền: chọn có sưởi K = 0,21, t1 = 30C F = 32 m2 Footer Page 14 of 133 Header Page 15 of 133 Vậy Q 11 = 0,21 32 (3 + 20) = 154,46 W => Tổng dòng nhiệt qua kết cấu bao che: Q = Q11 + Q12 = 217,35 + 72,072 + 100,8 + 366,08 + 115,2 + 154,46 + 21,67 = 1047,632 W Dòng nhiệt từ sản phẩm toả Q 12 = M (h1 - h2) Error! Với h1, h2 en ta pi sản phẩm trước sau sử lý lạnh kJ/kg M - công suất buồng gia lạnh, công suất buồng kết đông t/ngày đêm; (Error!: hệ số chuyển đổi từ t/ngày đêm đơn vị kg/s) Do sản phẩm cần bảo quản cá nên khối lượng hàng nhập ngày đêm 10% dung tích buồng theo tài liệu [1] Nên sản phẩm nhập vào buồng lạnh: M = 21t 10% = 2,1 t/ngày đêm Vì cá ướp đông nên nhiệt độ sản phẩm nhập vào buồng t1 =-80c, xuất khỏi buồng t2 =-200c Theo bảng 4-2: bảng en ta pi sản phẩm phụ thuộc vào nhiệt độ ta có: h1 = 43,5 kJ/kg; h2 = Thời hạn hạ nhiệt độ tính 24h Vậy dòng nhiệt toả từ sản phẩm là: Q = (43,5 - 0) 1000 1000; 24.3600 = 1057,3 W Vì buồng bảo quản đông cho hải sản nên Q = thông gió Dòng nhiệt từ nguồn khác vận hành Q = Q41 + Q42 + Q 43 + Q44 * Dòng nhiệt chiếu sáng Q41: Q 41 = A F Footer Page 15 of 133 Header Page 16 of 133 Vì buồng bảo quan nên A = 1,2 W/m2 F = = 32 m -> Q41 = 1,2 32 = 38,4 W * Dòng nhiệt người toả Q 42 =350 Vì diện tích buồng 32m2 nên lấy n=2 -> Q42 = 350 = 700 W * Dòng nhiệt động điện: Q 43 = 1000 N Lấy N = kw -> Q43 = 1000 = 1.000 W Vì động quạt * Dòng nhiệt mở Q44: Q 44 = B F B - dòng nhiệt riêng mở cửa F = 32m2 mà không bảo quản đông B = 22 W/m2 -> Q 44 = 22 32 = 704 W Tra bảng 4-4 tài liệu [1] Vậy Q = 38,4 + 700 + + 704 = 1442,4 W Q 43 = buồng làm lạnh chủ yếu dàn bay trần tường đối lưu không khí tự nhiên động quạt gió Từ số liệu nên ta có: * Nhiệt tải thiết bị Q TB = Q1 + Q2 + Q + Q4 = 1047,632 + 1057,3 + + 1442,4 = 3547,3 W * Nhiệt tải cho máy nén: Do bảo quản cá nên: QMN = 80% Q1 + 100% Q2 + 75% Q4 = 08 1047,632 + 1.1057,3 + 0,75 1442,4 = 2977,2 W = 2977,2 W Bảng tổng kết phụ tải nhiệt Footer Page 16 of 133 Header Page 17 of 133 t0 buồng - 20 Q1 (W) 1047,632 (W) Q (W) 1057,3 (W) Q (W) (W) Q (W) 1442,4 (W) QMN (W) 2977,2 (W) QTB (W) 3547,3 (W) CHƯƠNG IV TÍNH CHỌN MÁY NÉN Do kho lạnh nhỏ nên ta không nên sử dụng môi chất NH3 gây độc hại nên ta dùng R22 chúng không gây độc hại đắt kho lạnh nhỏ nên dùng R22 Từ t0 = - 300 tra bảng bão hoà R22 theo tài liệu [1] ta có: P0 = 0,164 MPa Nhiệt độ nước vào dàn ngưng: tw1 = tw + (3  5) = 34,6 + 3,4 = 380C Nhiệt độ nước khỏi dàn ngưng: tw2 = tw1 + (2  6) = 38 + = 400C Nhiệt độ ngưng tụ môi chất tk = tw2 + (3  5) = 40 + = 430C tra bảng theo [1] ta được: Pk = 1,609 MPa Vậy tỉ số nén  = Error! = Error! = 9,8 Mặc dù tỉ số  > nhiên kho lạnh nhỏ nên cần sử dụng chu trình đơn giản Và trình đại ngày xuất số loại máy nén cấp tiên tiến đáp ứng yêu cầu công việc cao đạt (t0 = -300) tỉ số nén > mà chu trình lại đơn giản tốn lượng Vì ta chọn máy nén cấp Footer Page 17 of 133 Header Page 18 of 133 Do môi chất freôn nên chọn chu trình lạnh cấp có hồi nhiệt tqn = 200C H2O 2' lgp 3' 3' PK,tK 2' P0,t0 4 1' 1' h NM Ta có bảng thông số trạng thái điểm Trạng thái HBHK HQN HQN HQN Lỏng Lỏng BH Hơi âm tt 1' 2' 3' Nhiệt độ -30 -25 135 43 40 43 -30 1720 1740 2045 1760 605 1760 605 (0c) h (kJ/kg) V(m3/kg) 0,42 Ta có: suất lạnh riêng: q0 = h1' - h4 = 1720 - 605 = 1115 (KJ/kg) Năng suất lạnh tính quy đổi thành suất lạnh tiêu chuẩn Q 0tc = Q Error! chế độ tiêu chuẩn: t0 = -300C -> P0 = 0,164 MPa tK = 350C -> PK = 1,38 MPa =>  = Error! = Error! = 8,4 Vậy tc = 0,75 Footer Page 18 of 133 Header Page 19 of 133  = 0,71 qvtc = Error!và qv = Error! V1 = V + C (tại t = - 300C) nên Error! = Error! mà q0 + c = h1'tc - h4+c = 1720 - 560 = 1160 KJ/kg -> Q 0TC = 2,98 Error! Error! = 3,26 Kw Lưu lượng môi chất qua máy nén: m = Error! = Error! = 0,0029 kg/S Công nén riêng máy nén: l = h2 - h1 = 2045 - 1740 = 305 (KJ/kg) Công nén đoạn nhiệt máy nén: N S = m l = 0,0029 305 = 0,9 (Kw) Hệ số làm lạnh chu trình:  = Error! = Error! = 3,57 Hiệu suất exec gi: V = Error! =  Error! = 3,57 Error! = 0,17 Thể tích hút thực tế: V tt = m V = 0,0029 0,42 = 0,001218 (m3/s) Hiệu suất thị:  = Error! + 0,001t0 = Error! + 0,001 (-30) = 0,92 Công suất thị: N i = Error! = Error! = 0,09 (kw) Công suất ma sát: N ms = Vtt Pms = 0,0106 59 = 0,6254 (Kw) Công suất hữu ích: Footer Page 19 of 133 Header Page 20 of 133 Ne = N i + N ms = 0,09 + 0,6254 = 0,7154 (Kw) Công suất tiếp điện: N ee = Error! = Error! = 0,79 (Kw) * Chọn máy nén: Số lượng máy nén cần thiết:  = Error! = 1,18 Vậy ta chọn máy nén cấp cho hệ thống lạnh Footer Page 20 of 133 Header Page 21 of 133 CHƯƠNG V TÍNH CHỌN THIẾT BỊ I Tính chọn dàn bay Vì giảm nhiệt không khí nên ta phải chọn dàn bay làm lạnh trực tiếp không khí cưỡng (dàn lạnh quạt) để dùng bảo quản đông cho sản phẩm Theo tính toán chương IV ta có: Diện tích trao đổi nhiệt yêu cầu dàn quạt F = Error! với Q0TB = 3547,3 W t hiệu nhiệt độ trung bình không khí buồng nhiệt độ sôi môi chất ống t = 10K với = - 200C t0 = - 300C hệ số truyền nhiệt k = 4,7 W/m2 k Vậy F = Error! = 75,5m2 Do ta chọn dàn quạt kí hiệu 2B020 bảng 8-14 tài liệu [1] với thông số sau - Diện tích bề mặt trao đổi nhiệt: 20m2 tải nhiệt t = 10 k với Q0 = 2320 W - Số lượng quạt - công suất 100 w II Tính chọn dàn ngang Theo tính toán chương IV ta có: qk = h2 - h3 = 2045 - 605 = 1440 KJ/kg Vậy tải nhiệt dàn ngưng: Q k = mtt qk = 0,0029 1440 = 4,176 kW Footer Page 21 of 133 Header Page 22 of 133 Do giải nhiệt độ không khí nên ta phải dùng loại dàn ngưng không khí mà hiệu nhiệt độ trung bình dàn ngưng không khí phải đạt từ  10k nên tk = 430C Vậy tw2 = 360C tw1 = 330C tmax = tk - tw1 = 43 - 33 = 10 tmin = tk - tw2 = 43 - 36 = Hiệu nhiệt độ trung bình: ttb = tmax  tmin 10    8, 4k tmax 10 en en tmin Do nên diện tích trao đổi nhiệt yêu cầu dàn là: F = Error! Với Qk = 4; 176 kW Theo bảng 8-6 tài liệu [1] ta tra k = 30 W/m2.k giá trị kinh nghiệm hệ số truyền nhiệt => F = 4.176; 30 = 16,6 m2 Từ ta chọn dàn ngưng quạt kiểu ABM theo bảng - tài liệu [1] với thông số sau: Diện tích trao đổi nhiệt 105m2 Năng suất quạt 7m3/s Chiều dài ống: 1,5 m - Lượng nước tiêu tốn làm mát dàn V n = Error! = Error! = 0,33 m3/h với C Nhiệt dung riêng nước = 4,19 KJ/kg K  Khối lượng riêng nước = 1000 kg/m3 - Lưu lượng k2 qua dàn ngưng: VK2 = Error! = Error! = 1160 m3/h C Nhiệt dung riêng k2 = KJ/kg K  Khối lượng riêng k2 = 1,2 kg/m3 III Tính chọn thiết bị phụ Footer Page 22 of 133 Header Page 23 of 133 Bình tách dầu Ở môi chất frêôn nhiên cần có bình tách dầu để dầu không len lỏi vào thiết bị Bình tách dầu ta nên chọn theo đường kính bình đường kính nối với máy nén (đường đẩy) d= 4mv2  w Trong m: lưu lượng = 0,0029 kg/s V thể tích riêng nén phía đầu đẩy máy nén V2 = 1m3/kg w: tốc độ = 20 m/s -> d = 4.1.0, 0029 = 0,01 = 11 mm 3,14.20 Vậy ta nên chọn bình tách dầu có sẵn nhà thiết kế với loại bình nhỏ Bình tách lỏng Theo chương IV ta có: Lưu lượng môi chất qua máy nén: m = 0,0029 kg/s Thể tích hút Vtt = m V1 = 0,0029 0,42 = 0,001218 m3/s Đường kính ống hút: d= 4.V 4.0, 001218   0, 0055m  0,5 3,14.0,5 Vì ta nên chọn loại bình nhỏ Footer Page 23 of 133  ... THIỆU CHUNG VỀ KHO LẠNH PHẦN I: KÍCH THƯỚC XÂY DỰNG KHO LẠNH Vì kho lạnh dung tích 60m3 nên ta xây dựng kho lạnh tầng Mức độ chất tải 0,35 1m3 Chọn dàn bay kiểu trần Chọn chiều cao xây dựng 3,5m Chiều... nên trình chế biến bảo quản tập trung đầu tư xây dựng mạnh, hệ thống kho lạnh Đồ án em thiết kế kho lạnh xây dựng thành phố Hà Nội với dung tích kho lạnh 21 Trong trình thực đồ án em cố gắng thể... thống lạnh tác giả Nguyễn Đức Lợi Nhà xuất khoa học kỹ thuật - 2002 II Môi chất lạnh tác giả Nguyễn Đức Lợi - Phạm Văn Tuỳ Nhà xuất giáo dục III Máy Thiết bị lạnh, tác giả Nguyễn Đức Lợi - Phạm Văn