Tiểu luận Giới thiệu cọc bê tông ly tâm ứng lực trước

Header GIỚI Page 1THIỆU of 126 CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG VÀ CƠ HỌC ỨNG DỰNG Giới thiệu cọc bê tông ly tâm ứng lực trước Mơn học: NỀN & MĨNG GVHD: TS Nguyễn Văn Tiếng NHÓM: 10 NHÓM Footer Page of1O 126 Trang1 Header GIỚI Page 2THIỆU of 126 CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC NỘI DUNG Chương 1: Tổng quan cọc bê tông cốt thép phương pháp đánh giá sức chịu tải cọc Chương 2: Lý thuyết bê tông ứng lực trước chế tạo cọc bê tông ly tâm ứng trước Chương 3: Ví dụ tinh tốn sức chịu tải loại cọc so sanh kết Chương 4: Thi công cọc bê tông ly tâm ứng lực trước NHÓM Footer Page of1O 126 Trang2 Header GIỚI Page 3THIỆU of 126 CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC Chương TỔNG QUAN VỀ CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP VÀ CÁC PHƯƠNG PHÁP ĐÁNH GIÁ SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 1.1 Phân loại cọc 1.1.1 Cọc bê tông cốt thép thường Cọc bê tông cốt thép thường có dạng hình vng Cạnh cọc thường gặp Việt Nam 0,2 ÷0,4m, chiều dài cọc thường nhỏ 12m chiều dài tối đa thép 11,7m Bê tông dùng cho cọc có mác từ 250 ÷350 (tương đương cấp độ bền (B20 ÷B25) Khả chịu tải theo vật liệu cọc BTCT thường tính theo cơng thức: (1.1) Trong đó: Rb – cường độ chịu nén bê tông Ac – diện tích mặt cắt ngang cọc Rs – cường độ chịu nén thép ϕ – hệ số uốn dọc Tra bảng 1.1 As – diện tích cốt thép bố trí cọc Bảng 1.1 Hệ số uốn dọc Trong đó: b: Là cạnh cọc vng d: Đường kính cọc trịn Ltt : chiều dài tính tốn cọc, không kể phần cọc nằm lớp đất yếu bên NHÓM Footer Page of1O 126 Trang3 Header GIỚI Page 4THIỆU of 126 CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC 1.1.2 Cọc khoan nhồi Đường kính cọc thường 0,6m, 0,8m, 1,0m, 1,2m, 1,4m Chiều dài cọc không hạn chế tùy theo điều kiện địa chất công trình, địa điểm xây dựng quy mơ cơng trình Thí dụ Hà Nội cọc thường cắm vào tầng cát lẫn cuội sỏi độ sâu 40 ÷ 50m, thành phố Hồ Chí Minh cọc nhồi thường cắm vào tầng đất sét pha nửa cứng độ sâu 30 ÷ 50m Chiều dài cọc khoan nhồi lớn Việt Nam cọc cầu Mỹ Thuận Khả chịu tải theo vật liệu cọc tính theo cơng thức: (1.2) Trong đó: Rb – cường độ chịu nén bê tơng Ac – diện tích mặt cắt ngang cọc Rs – cường độ chịu nén thép As – diện tích cốt thép bố trí cọc k.m – hệ số điều kiện làm việc, k.m = 0,7 1.1.3 Cọc bê tông ly tâm ứng lực trước Cọc có đường kính từ 300 ÷1000 (mm) Được sản xuất phương pháp quay ly tâm có cấp độ bền chịu nén bê tơng từ B40 đến B60 Chiều dài bề dầy thành cọc tùy thuộc vào đường kính ngồi cọc Với cọc có đường kính ngồi 300mm chiều dài cọc tối đa 13m chiều dầy thành cọc 60mm, với cọc có đường kính ngồi 1000mm chiều dài cọc tối đa 24m, chiều dầy thành cọc 140mm, … 1.2 Các giải pháp thi công cọc Cọc hạ búa (búa diezen, búa treo, búa hơi) Cọc hạ máy ép Cọc hạ phương pháp xoắn (còn gọi cọc xoắn) thường cọc thép cọc có đầu xoắn thép NHĨM Footer Page of1O 126 Trang4 Header GIỚI Page 5THIỆU of 126 CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC Cọc hạ phương pháp xói nước Cọc hạ máy chấn động 1.2.1 Cọc hạ búa (búa rung , búa hơi, búa diezen ) 1.2.1.1 Búa rung Búa rung loại búa đa Búa rung có nguyên lý làm việc thành phần thiết bị khác hẳn với búa Giữa búa cọc khơng có mũ cọc, thay vào vị trí kẹp Búa rung thường có tần số rung lớn khoảng 15 ÷30 Hz (900 ÷1800 vòng/phút) moment lệch tâm khoảng 0,25 ÷1,13 kNm, lượng khoảng 50 ÷120 kW Thiết bị thường phù hợp với cọc thép (dạng bản) 1.2.1.2 Búa đơn động Búa đẩy lên lượng chiều cao rơi búa H cố định 1.2.1.3 Búa diezen đơn động song động Búa đẩy lên lượng diezen cháy chiều cao rơi búa H thay đổi phụ thuộc vào sức kháng đất nhược điểm búa là: Tiếng nổ lớn (do diezen phát cháy), khí diezen cháy gây nhiễm mơi trường 1.2.2 Chọn sơ búa đóng cọc Với búa đóng cọc ta cần chọn búa phù hợp để cho dễ đóng mà lại khơng gây hư hại cho cọc Búa nhẹ có trọng lượng khoảng 0,9 kN lượng biểu kiến 1,4kN Búa nặng có trọng lượng tới 1500kN lượng biểu kiến tới 3000kN Cách chọn búa sơ bộ: Tại độ sâu thiết kế mũi cọc, độ chối hợp lý e = 3,8 ÷8 mm Suy số nhát đập để cọc 250 mm N250 = 250/e = 31 ÷66 nhát Số nhát đập để cọc 1m N1000 = 125 ÷260 nhát Năng lượng hữu hiệu búa nên chọn là: (1.3) Trong đó: NHĨM Footer Page of1O 126 Trang5 Header GIỚI Page 6THIỆU of 126 CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC Pu – sức kháng cực hạn đất lên cọc độ sâu thiết kế Năng lượng (biểu kiến) búa là: Ebúa = (REbúa)/r (1.4) Trong đó: r – phần trăm lượng hữu ích mà đầu cọc nhận tạm lấy r = 75% 1.2.3 Cọc hạ máy ép Nguyên lý công tác ép cọc tương tự thí nghiệm xuyên tĩnh hay thí nghiệm nén tĩnh người ta dùng kích để ép cọc xuống với tóc độ đối trọng công tác ép cọc thường khối bê tông Để ép cọc xuống độ sâu thiết kế, lực ép (là lực bán tĩnh) phải thắng sức kháng cực hạn đất lên cọc có nghĩa là: Pépcọc ≥ Pu (Pu sức chịu tải cực hạn cọc theo đất nền) Với cọc đất dính, Pépcọc nhỏ q trình ép làm xáo trộn giảm sức chịu tải đất sét Tuy nhiên, sau khoảng thời gian cọc lấy lại sức chịu tải Ngược lại với cọc đất cát, Pépcọc lớn nhiều so với 1.3 Phạm vi ứng dụng Khi tải trọng công trình khơng nhỏ, lớp đất gần bề mặt khơng tốt giải pháp móng nơng có độ lún lệch lớn, để đảm bảo điều kiện an tồn sức chịu tải kích thước móng phải lớn Khi giải móng nơng thiên nhiên tỏ khơng hiệu ta gia cố nhiên giải pháp gia có chưa tỏ hiệu tốn giải pháp móng cọc lựa dễ dàng 1.3.1 Cọc bê tông cốt thép thường Cọc bê tơng cốt thép thường có mác bê tơng mác 250 đến mác 350 Với loại cọc tiết diện cọc chủ yếu nằm loại cọc nhỏ, loại nhỏ 45x45cm sức chịu tải cọc theo vật liệu khơng lớn Cọc nhỏ thường giải pháp tối ưu cho cơng trình có tải trọng khơng lớn, tải NHĨM Footer Page of1O 126 Trang6 Header GIỚI Page 7THIỆU of 126 CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC trọng chân cột lớn, đòi hỏi nhiều cọc nhóm cọc đài cọc lớn việc bố trí đài cọc cơng trình ngầm gặp khó khăn 1.3.2 Cọc khoan nhồi Cọc nhồi có tiết diện độ sâu mũi cọc lớn nhiều so với cọc đúc sẵn, nên sức kháng đơn vị nhỏ đi, sức chịu tải lớn, số lượng cọc đài cọc ít, việc bố trí đài cọc cơng trình ngầm dễ dàng tải cơng trình lớn khoảng 15 tầng ta nên dùng cọc khoan nhồi Ưu điểm: cọc khoan nhồi cọc đặt vào lớp đất cứng chí tới đá mà cọc đóng khơng thể tới Một ưu điểm khác cọc nhồi sức chịu tải ngang lớn việc thi cơng cọc nhồi có chấn rung nhỏ nhiều so với thi cơng cọc đóng, thi cơng cọc nhồi không gây trồi đất xung quanh không đẩy cọc sẵn có xung quanh sang ngang 1.3.3 Cọc ống ly tâm ứng lực trước Cọc ống ly tâm ứng lực trước cắm sâu nhiều so với cọc bê tông cốt thép thường nên tận dụng khả chịu tải đất số lượng cọc đài việc bố trí thi cơng dễ dàng, tiết kiệm chi phí xây dựng đài móng Do sử dụng bê tơng thép cường độ cao nên giảm tiết diện cốt thép dẫn đến giảm trọng lượng thuận tiện cho việc vận chuyển, thi công → Kinh tế Một ưu điểm khác cọc bê tông ly tâm ứng lực trước sức chịu tải ngang lớn bê tông cọc ứng lực trước nên tăng khả chịu kéo bê tơng tăng khả chống thấm, chống ăn mòn 1.4 Các phương pháp kiểm tra khả chịu tải cọc đơn 1.4.1 Phương pháp tra bảng thống kê Phương pháp dựa quy phạm CHNΠ2.02.03.85 Liên Xô Sức chịu tải cọc đơn dùng NHÓM Footer Page of1O 126 Trang7 Header GIỚI Page 8THIỆU of 126 CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC (1.5) Trong đó: Kat – hệ số an toàn lấy (khi xét đến hiệu ứng nhóm) Kat = 1,4 cho móng 21 cọc Kat = 1,55 cho móng từ 11 đến 20 cọc Kat = 1,65 cho móng từ đến 10 cọc Kat = 1,75 cho móng cọc Qtc – xác định gồm thành phần khả chịu mũi khả bám trượt bên hông (1.6) Trong đó: mR – hệ số điều kiện làm việc mũi cọc, lấy mR = 0,7 cho sét, mR = cho cát mf – hệ số điều kiện làm việc đất bên hơng, lấy mf = (0,9 ÷1) cho cọc, mf = 0,6 cho cọc khoan nhồi Qm – khả chịu tải mũi cọc, tra bảng fsi – khả ma sát xung quanh cọc Fc – tiết diện cọc Li, u – chiều dài phân đoạn chu vi cọc Đối với cọc đất yếu với độ sệt B < 0,6 cát có Df < 0,33 (trạng thái rời) quy phạm khuyến cáo nên xác định phương pháp nén tĩnh B: Độ sệt Df: độ chặt tương đối NHÓM Footer Page of1O 126 Trang8 Header GIỚI Page 9THIỆU of 126 CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC Riêng cọc khoan nhồi, trị số qm xác định thep phương pháp sau Trường hợp cát (1.7) Trong đó: A,B - tra bảng γ ‘,γ - dung trọng đất mũi cọc L, D – chiều dài cọc đường kính cọc Trường hợp sét Trị số qm tra bảng theo độ sệt B 1.4.2 Phương pháp tính theo cường độ (1.8) Với FSs hệ số an toàn cho thành phần ma sát FSs = FSp hệ số an toàn cho sức chống mũi cọc FSp = 1.4.2.1 Thành phần ma sát xung quanh cọc Qs NHÓM Footer Page of1O 126 Trang9 Header GIỚI Page 10 of 126.CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC THIỆU 1.4.2.2 Sức chịu tải mũi cọc (qp) a Theo phương pháp Terzaghi (1.9) (1.10) b Theo phương pháp Meyerhof c Theo TCVN 205-1998 1.4.3 Phương pháp tính từ kết thí nghiệm xuyên động (SPT) Xuyên động (SPT) thực ống tách đường kính 5,1cm, dài 45cm, đóng búa rơi tự nặng khoảng 63,5kg, với chiều cao rơi 76cm Đếm số búa để đóng cho 15cm ống lún đất (3 lần đếm), 15cm đầu khơng tính, dùng giá trị số búa cho 30cm sau N (búa), xem số búa tiêu chuẩn N Quy phạm (TCXD205-1998) cho phép dùng cơng thức Meyerhof (1956) Trong đó: K1 = 400 cho cọc đóng K1 = 120 cho cọc khoan nhồi K2 = cho cọc đóng K2 = cho cọc khoan nhồi N – số búa mũi cọc NHÓM 1O126 Footer Page 10 of Trang10 Header GIỚI Page 49 of 126.CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC THIỆU 4.1.2 Công tác chuẩn bị mặt phương tiện giới Trước hạ cọc cần tiến hành công tác chuẩn bị sau: - Nghiên cứu điều kiện địa chất cơng trình địa chất thủy văn, chiều dày, nằm đặc trưng lý chúng - Thăm dị khả có trướng ngại đất để có biện pháp loại bỏ chúng, có mặt cơng trình ngầm cơng trình lân cận để có biện pháp phịng ngừa ảnh hưởng xấu đến chúng - Xem xét điều kiện môi trường đô thị (tiếng ồn chấn động) theo tiêu chuẩn môi trường liên quan thi công gần khu dân cư cơng trình có sẵn - Lập lưới trắc đạc định vị trục móng tọa độ cọc cần thi công mặt - Sắp xếp cọc mặt thi công - Đánh dấu chia đoạn lên thân cọc theo chiều dài cọc - Tổ hợp đoạn cọc mặt đất thành cọc theo thiết kế - Đặt máy trắc đạc để theo dõi độ thẳng đứng cọc đo độ chối cọc Phưng tiện giới Lựa chọn máy ép cọc cần thỏa mãn yêu cầu: - Công suất thiết bị không nhỏ 1,4 lần lực ép lớn thiết kế quy định - Lực ép thiết bị phải đảm bảo tác dụng dọc trục tâm cọc ép từ đỉnh cọc tác dụng lên mặt bên cọc ép ơm, khơng gây lực ngang lên cọc NHĨM 1O126 Footer Page 49 of Trang49 Header GIỚI Page 50 of 126.CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC THIỆU - Thiết bị phải có chứng kiểm định thời hiệu đồng hồ đo áp van dầu bảng hiệu chỉnh kích quan có thẩm quyền cấp - Thiết bị ép cọc phải đảm bảo điều kiện vận hành an toàn lao động thi công 4.1.3 Công tác hạ cọc vào 4.1.3.1 Định vị tim cọc Định vị trí trục móng cần tiến hành từ mốc chuẩn theo quy định hành, mốc định vị trục thường làm cọc đóng nằm cách trục ngồi móng khơng 10m Trong biên bàn giao mốc định vị phải có sơ đồ bố trí mốc tọa độ chúng cao độ mốc chuẩn dẫn từ lưới cao trình thành phố quốc gia Việc định vị cọc trình thi cơng phải trắc đạc viên có kinh nghiệm tiến hành giam sát kỹ thuật thi cơng cọc phía nhà thầu cơng trình quan phải tư vấn giám sát kiểm tra Độ chuẩn lưới trục định vị phải thường xuyên kiểm tra, đặc biệt có mốc bị dịch chuyển cần kiểm tra Độ sai lệch trục so với thiết kế không vượt 1cm 100m chiều dài tuyến 4.1.3.2 Ép cọc ly tâm ứng lực trước Quy định chung Cọc ép xuống đoạn kích, có đồng hồ đo áp lực Xác định lực nén cọc thay đổi theo độ sâu đốt cọc nối hàn Kiểm tra cọc trước ép Cọc tiến hành ép đủ tuổi Trong trình lắp đặt cọc ép cọc (đặc biệt với đốt cọc đầu) phải có NHĨM 1O126 Footer Page 50 of Trang50 Header GIỚI Page 51 of 126.CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC THIỆU gối tựa, đỡ vịng kẹp bệ kích, đảm bảo độ thẳng đứng định hướng cọc Các vòng kẹp thân cọc dịch chuyển theo cọc ép Thiết bị ép cọc phụ thuộc vào yêu cầu công nghệ: Cọc ép trước (dùng đối trọng ngoài) cọc ép sau (dùng đối trọng cơng trình) Thiết bị cần đạt u cầu sau: - Hệ kích thủy lực thiết bị cần ép cọc với tải trọng không nhỏ hai lần sức chịu tải cho phép cọc theo dự kiến - Hệ thống bơm dầu áp lực phải kín, có tốc độ lưu lượng thích hợp Đồng hồ đo áp lực thiết cần kiểm chứng quan có thẩm quyền cấp chứng - Hệ thống định vị kích cọc ép cần xác, điều chỉnh tâm, khơng gây lực ngang tác dụng lên đầu cọc Trong trường hợp hệ ép cọc bao gồm nhiều kích ép, tổng hợp lực kích ép phải trùng với trục qua tâm cọc - Chân đế hệ thống kích ép phải ổn định đặt phẳng suốt trình ép cọc Neo đối trọng - Neo đối trọng cần tạo phản lực lực cực đại kích làm việc theo yêu cầu cân thiết - Trường hợp dùng đối trọng cơng trình phải kiểm tra lực truyền vào cơng trình có biện pháp thi cơng, giải pháp cấu tạo thích hợp Quy trình ép cọc: - Hệ thống kích giá đỡ cần định vị vị trí thẳng đứng NHÓM 1O126 Footer Page 51 of Trang51 Header GIỚI Page 52 of 126.CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC THIỆU - Thiết bị ép cọc liên kết với hệ thống neo hệ dầm chất đối trọng - Đốt cọc định vị xác độ thẳng đứng vị trí - Cọc mồi thép sử dụng trình ép cọc Hai đầu cọc mổi phẳng vng góc với trục cọc - Mối nối cọc thực hàn đảm bảo chiều dầy công nghệ theo quy phạm Trước sau hàn cần kiểm tra độ thẳng đứng cọc ni vô Trường hợp mặt phẳng đầu mối nối bị nghiêng xi măng khơ Lý lịch ép cọc ghi chép trình thi cơng - Ngày đúc cọc - Số hiệu cọc, vị trí kích thước cọc - Chiều xâu ép cọc, số đốt cọc mối nối - Thiết bị ép cọc, khả kích ép, hành trình kích, diện tích pit tơng, lưu lượng dầu, áp lực bơm dầu lớn - Áp lực tải trọng ép cọc đoạn mét đốt - Áp lực dùng ép cọc - Loại đệm đầu cọc - Trình tự ép cọc nhóm - Những vấn đề kỹ thuật cản trở công tác ép cọc theo thiết kế sai số vị trí độ nghiêng - Tên cán giám sát tổ trưởng thi công Ghi chú: Cần ý cọc tiếp xúc với lớp đất tốt (áp lực kích tải trọng nén tăng NHÓM 1O126 Footer Page 52 of Trang52 Header GIỚI Page 53 of 126.CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC THIỆU dần), nên giảm tốc độ ép cọc, đồng thời đọc áp lực lực nén cọc đoạn 20cm Cọc dừng nén thỏa mãn điều kiện sau: - Đạt chiều sâu xấp xỉ chiều sâu thiết kế quy định - Lực ép cọc 1,5 đến lần sức chịu tải cho phép cọc, theo yêu cầu thiết kế - Cọc ngàm vào lớp đất tốt chịu lực đoạn đến lần đường kính cọc (kể từ lúc áp lực kích tăng đáng kể) - Trình tự ép cọc Trường hợp ép cọc sử dụng đối trọng cơng trình, cần kiểm tra đối trọng quy định vị trí ép cọc đồng thời đài cọc - Khi ép cọc sử dụng đối trọng ngồi, tương tự cọc đóng, cần thiết đảm bảo công tác thi công không làm ảnh hưởng đến cơng trình xung quanh - Sai số cho phép Tại vị trí cao độ đáy đài, đầu cọc khơng sai số q 75mm so với vị trí thiết kế Độ nghiêng cọc không vượt 1/75 - Sửa chữa kéo dài đầu cọc: Sữa chữa kéo dài đầu cọc tuân theo quy định cho trường hợp cọc đóng - Khoan dẫn: Trường hợp cọc gặp chướng ngại vật lớp đất cứng xen kẹp, công tác khoan dẫn hạ cọc tiến hành trước ép cọc Hố khoan dẫn cát nên có biện pháp bảo vệ thành hố khoan dung dịch sét 4.1.3.3 Cơng tác nối cọc NHĨM 1O126 Footer Page 53 of Trang53 Header GIỚI Page 54 of 126.CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC THIỆU Việc nối cọc thực chiều dài cọc nhỏ độ sâu thiết kế Những yêu cầu nối cọc: - Kích thước mã với thiết kế - Trục đoạn cọc kiểm tra độ thẳng đứng theo hai phương vng góc với - Bề mặt đầu hai đoạn cọc nối phải tiếp xúc khít với Đường hàn mối nối cọc phải đảm bảo quy định thiết kế chịu lực, khơng có khuyết tật sau - Kích thước đường hàn sai lệch so với thiết kế - Chiều cao chiều rộng mối hàn không NHÓM 1O126 Footer Page 54 of Trang54 Header GIỚI Page 55 of 126.CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC THIỆU - Đường hàn không thẳng, bề mặt mối hàn bị rỗ, khơng ngấu, q nhiệt, có chảy loang, lẫn xỉ, bị nứt … Chỉ tiếp tục hạ cọc kiểm tra mối nối hàn khơng có khuyết tật Công tác nối cọc 4.1.3.4 Kiểm tra độ chối Khi cọc đến độ sâu thiết kế mà chưa đạt độ chối quy định nhà thầu phải kiểm tra lại quy trình đóng cọc mình, cọc bị xiên bị gẫy, cần tiến hành đóng bù sau cọc nghỉ thí nghiệm kiểm tra độ nguyên vẹn cọc NHÓM 1O126 Footer Page 55 of Trang55 Header GIỚI Page 56 of 126.CỌC BÊ TƠNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC THIỆU (thí nghiệm PIT) thí nghiệm phân tích sóng ứng suất (PDA) để xác định nguyên nhân, báo thiết kế có biện pháp sử lý Khi đóng cọc đạt độ chối quy định mà cọc chưa đạt độ sâu thiết kế cọc gặp chướng ngại, điều kiện địa chất cơng trình thay đổi, đất bị trồi … nhà thầu cần xác định rõ nguyên nhân để có niện pháp khắc phục 4.2 Các cố liên quan đến thi công cọc ly tâm ứng suất trước 4.2.1 Bể đầu cọc Nguyên nhân hư hỏng đóng ép cọc, cọc bị nghiêng dẫn đến lực đóng ép khơng tâm làm bể đầu cọc NHĨM 1O126 Footer Page 56 of Trang56 Header GIỚI Page 57 of 126.CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC THIỆU 4.2.2 Nứt cọc Nứt cọc va đập vận chuyển, cẩu lắp 4.3 Giải pháp hạn chế khắc phục cố - Khi đóng cọc ép cần thường xuyên kiểm tra độ đồng trục cọc, mũi cọc búa, trạng thái đệm giảm xung mũi cọc đặc biệt độ vng góc mặt phẳng đệm mặt phẳng đầu cọc so với trục cọc - Cọc phép bốc xếp, vẩn chuyển cường độ bê tông đạt tối thiểu 75% cường độ thiết kế - Cọc phải xếp, dỡ máy cẩu có sức cẩu thích hợp - Khi vận chuyển cọc xa phải có xe chuyên dụng, cọc phải liên kết chặt với phương tiện vận chuyển để tránh xơ đẩy, va đập gây hư hỏng, biến dạng NHĨM 1O126 Footer Page 57 of Trang57 Header GIỚI Page 58 of 126.CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC THIỆU 4.5 Hình ảnh thực tế thi cơng cọc bê tơng ly tâm ULT công trường Máy ép cọc tai cơng trường NHĨM 1O126 Footer Page 58 of Trang58 Header GIỚI Page 59 of 126.CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC THIỆU NHÓM 1O126 Footer Page 59 of Trang59 Header GIỚI Page 60 of 126.CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC THIỆU NHÓM 1O126 Footer Page 60 of Trang60 Header GIỚI Page 61 of 126.CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC THIỆU NHÓM 1O126 Footer Page 61 of Trang61 Header GIỚI Page 62 of 126.CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC THIỆU NHÓM 1O126 Footer Page 62 of Trang62 Header GIỚI Page 63 of 126.CỌC BÊ TƠNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC THIỆU NHĨM 1O126 Footer Page 63 of Trang63 ... Header GIỚI Page 27 of 126.CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC THIỆU 2.6 Cọc bê tông ly tâm ứng lực trước 2.6.1 Phân loại cọc Cọc bê tông ly tâm ứng lực trước thường (PC) cọc bê tông ly tâm ứng lực trước. .. Header GIỚI Page 19 of 126.CỌC BÊ TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC THIỆU Chương LÝ THUYẾT VỀ BÊ TÔNG ỨNG LỰC TRƯỚC VÀ CHẾ TẠO CỌC BÊTÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC 2.1 Khái niệm bê tông ứng lực trước Bê tông ứng. .. TÔNG LY TÂM ỨNG LỰC TRƯỚC THIỆU Bảng 2.2 Bảng kích thước cọc Bảng 2.3 Bảng quy định sai lệch kích thước cọc PC, PHC 2.7.4 Bê tông sử dụng cho cọc ly tâm ứng lực trước Cọc bê tông ly tâm ứng lực trước