Tường hào vữa Cement – Bentonite thuộc loại tường nặng. Hào cho loại tường này được đào như hào ĐấtBentonite. Trước khi bơm vữa vào chống sập vách hào vữa được bổ sung thêm Cement. Tỷ lệ vữa CementBentonite được trộn ngay từng lúc cho vào hào để giữ ổn định vách hào. Dần dần chúng đông kết và trở thành tường chắn có tính thấm yếu. Tường cement bentonite cũng trở nên cứng hơn sau khi đông kết với cường độ đạt từ 0.5 ÷4 Kgcm2, hệ số thấm của loại tường này có thể đạt 106cms.
CÔNG NGHỆ THI CÔNG TƯỜNG HÀO CEMENT – BENTONITE CHỐNG THẤM CHO CÁC ĐẬP ĐÃ XÂY DỰNG Ở KHU VỰC MIỀN TRUNG VÀ TÂY NGUYÊN PGS TS Vũ Thanh Te HVCH: Bùi Hữu Quỳnh Tường hào vữa Cement – Bentonite thuộc loại tường nặng Hào cho loại tường đào hào Đất-Bentonite Trước bơm vữa vào chống sập vách hào vữa bổ sung thêm Cement Tỷ lệ vữa Cement-Bentonite trộn lúc cho vào hào để giữ ổn định vách hào Dần dần chúng đông kết trở thành tường chắn có tính thấm yếu Tường cement - bentonite trở nên cứng sau đông kết với cường độ đạt từ 0.5 ÷4 Kg/cm2, hệ số thấm loại tường đạt 10 -6cm/s Bảng 1.1 So sánh tính kỹ thuật tường hào đất-bentonite & tường hào cement-bentonite: Thông số kỹ thuật Dạng hỗn hợp sử dụng Dung trọng khô γk ( T/m3) Độ ẩm ban đầu W(%) Hàm lượng Bentonite (%) Hệ số thấm (cm/s) Cường độ đông kết (Kg/cm2) Đất –Bentonite Cement – Ben tonite Đất-Bentonite đô sụt cao Vữa cement –Bentonite 1,4 ÷ 1,9 1,3 25 ÷ 35 Đến 10 5x10-6 ÷ 5x10-8 Dưới 0,2 55 ÷ 70 5x10-6 ÷ 1x10-6 0,5 ÷ 4,0 Với ưu điểm bật, gần giải pháp chống thấm tường hào vữa Cement-Bentonite ứng dụng chống thấm cho số đập lớn Dầu Tiếng, Esoup, Am Chúa vv mang lại hiệu chống thấm tốt Cấp phối vữa cement - bentonite (C-B): 1.1 Tiêu chuẩn tường hào vữa cement-bentonite (C-B): - Hệ số thấm tường hào : K ≤ 2x10-6cm/s - Cường độ nén mẫu vữa đông cứng tường hào : qu > 1Kg/cm2 - Dung trọng vữa C-B : γd =1,15÷1,25tấn/m3 1.2 Tiêu chuẩn vật liệu làm vữa Cement – Bentonite: - Cement–Chinfon PC30 - Theo TCVN 4030-1985 - Nước - Theo TCVN 73-88 - Bentonite Trugel 100 - Theo TCVN – 4030:1985 - Phụ gia Sika BV40 - Theo TCVN 107-1999 1.3 Tiêu chuẩn dung dịch Cement – Betonite làm hào chống thấm: - Độ nhớt – Theo TC phễu Masth - Tối thiểu 35giây - Tỷ lệ tách nước sau < 4% - Dung trọng vữa 1,15÷1,25 T/m3 1.4 Tiêu chuẩn vữa Cement – Betonite làm hào chống thấm: - Hệ số thấm K ≤ 2,0 x 10-6cm/s - Cường độ nén -28 ngày > Kg/cm2 1.5 Thí nghiệm cấp phối vữa cement-bentonite: Làm thí nghiệm tổ hợp mẫu, với tổng số 21 mẫu thí nghiệm tỷ lệ bentonite cấp, 35kg, 40kg, 45kg, 50kg 55kg, với tỷ lệ bentonite ứng với mức cement từ (250÷440)kg có thêm phụ gia sika chậm đông kết kết thí nghiệm tổng hợp theo biểu sau: Bảng 1.2 TỔ HỢP MẪU A Tên mẫu Bentonite XM Nước Phụ gia kg kg kg lít Độ nhớt giây A1 A2 35 35 44,2 39,14 250 918 1,5 260 918 1,5 Tỷ trọng Tưới nước dd % (t/m ) 1,14 2,0 1,19 19,0 Hệ số qu thấm K (cm/s) (kg/cm2) 3,36E-05 1,05 9,80E-06 1,05 A3 A4 A5 35 35 35 270 918 1,5 300 918 1,5 350 918 1,5 39,12 40,5 41,5 1,195 1,22 1,295 11,0 13,5 10,5 1,86E-05 1,483 7,52E-05 4,946 5,51E-05 5,412 Bảng 1.3 TỔ HỢP MẪU B Tên mẫu Bentonite XM Nước Phụ gia kg kg kg lít Độ nhớt giây B1 B2 B3 B4 B5 40 40 40 40 40 39,54 38,09 38,1 36,24 41,32 280 300 320 350 390 918 918 918 918 918 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 Tỷ trọng Tưới nước dd % (t/m3) 1,14 4,5 1,21 3,0 1,23 4,5 1,24 4,5 1,25 2,8 Hệ số qu thấm K (cm/s) (kg/cm2) Tỷ trọng Tưới nước dd % (t/m ) 1,17 4,0 1,23 3,0 1,27 2,5 Hệ số qu thấm K (cm/s) (kg/cm2) Tỷ trọng dd (t/m3) 1,24 1,25 1,27 Tưới nước % Hệ số qu thấm K (cm/s) (kg/cm2) 2,5 3,0 3,5 7,83E-06 1,089 2,08E-06 1,409 2,18E-06 2,072 2,85E-06 4,37E-06 1,22E-06 2,60E-06 2,81E-06 1,552 2,200 3,241 2,908 2,307 Bảng 1.4 TỔ HỢP MẪU C Tên mẫu Bentonite XM Nước Phụ gia kg kg kg lít Độ nhớt giây C1 C2 C3 45 45 45 34,42 37,52 41,14 280 918 1,5 300 918 1,5 320 918 1,5 4,63E-06 1,29 4,48E-06 3,092 3,44E-06 5,055 Bảng 1.5 TỔ HỢP MẪU D Tên mẫu Bentonite XM Nước Phụ gia kg kg kg lít Độ nhớt giây D1 D2 D3 50 50 50 38,15 39,45 41,2 280 918 1,5 300 918 1,5 320 918 1,5 Bảng 1.6 TỔ HỢP MẪU E Tên mẫu Bentonite XM Nước Phụ gia kg kg kg lít Độ nhớt giây E1 E2 E3 E4 E5 55 55 55 55 55 38,56 39,02 51,7 55,63 58,35 360 380 400 420 440 918 918 918 918 918 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 Tỷ trọng Tưới nước dd % (t/m3) 1,21 1,5 1,22 2,0 1,29 5,0 1,305 2,5 1,315 4,0 Hệ số qu thấm K (cm/s) (kg/cm2) 3,84E-06 1,90E-06 3,01E-06 4,81E-06 5,20E-06 2,446 3,408 4,123 5,856 5,925 Từ kết thí nghiệm ta lựa chọn cấp phối hợp lí sau: Dung dịch Cement - Bentonite - Cement CP30 315 Kg Vữa Cement – Bentonite - Bentonite Trugel100 - Cường độ nén qu= 3,09 > [qu]> Kg/cm2 - Nước 40 Kg 918 Kg (Cường độ nén mẫu 28 ngày) - Phụ gia VB40 - Trọng lượng dd - Hệ số thấm K≤ [K] = 2*10-6 cm/s 1,5 Kg 1,22 T/m3 - Độ tích nước sau Kg/cm2 - Hệ số thấm K ≤ 4,5.10-6 cm/s * Công tác kiểm tra tổng hợp đánh giá sau đoạn thi công, chất lượng tường chống thấm Panel không đạt theo yêu cầu bị loại bỏ thi công lại 4.3 Đánh giá chung chất lượng thi công–Nghiệm thu công việc hòan thành: Trên sở tài liệu nghiệm thu công việc hòan thành giai đoạn, tiến hành tổng hợp, đánh giá chất lượng tổng thể toàn tường chống thấm, đánh giá chi tiết tỷ lệ số mẫu đạt vượt theo yêu cầu tính toán khối lượng, thống kê mẫu có tiêu đánh giá chất lượng, mức độ biến động chất lượng mẫu, nhận xét kiến nghị kinh nghiệm từ công trình thi công để lưu ý cho công trình xây dựng Nghiệm thu khối lượng xây dựng hòan thành công tác xây dựng tường chống thấm Kết luận: Quy trình thi công tường chống thấm C-B dựa tài liệu hướng dẫn thi công tường chống thấm C-B thực tiễn thi công tường hào công trình: Đập Dầu Tiếng – Tây Ninh, Đập Dương Đông – Kiên Giang, Đập EsoupĐắk Lắk vv Công ty Bachysoletanche & Công ty cổ phần tư vấn xây dựng thủy lợi II – Hec II, giúp cho nhà thiết kế thi công hiểu biết cách tổng quát trình thi công tường hào Cement – Bentonite Băng chống thấm PVC, băng trương nở gốc cao su, bentonite dùng cho khe co giãn, mạch ngừng bê tông (312) Rao vặt hết hạn, bạn vào mục Các loại vật liệu khác để xem tin ! Giá : Thỏa thuận Mã số : 717845 Ngày đăng : 08/02/2009 - 21:44 Sửa chữa : 05/04/2009 - 22:13 Hết hạn : 10/03/2009 - 23:59 Nơi đăng : Hà Nội Hình thức : Cần bán Tình trạng : Hàng 100% Than phiền Lưu vào danh sách ưa thích Thông tin Đăng : TruongPhatJSC Các tin rao vặt đăng Họ tên : Nguyễn Minh Hiệu Địa : P.A403, Tòa Nhà Mai Trang, Số 16 Phạm Hùng, Từ Liêm Điện thoại : 04-37689861/04-2060155 Email : hieusales@gmail.com Y!M : minhhieuthainguyen Skype : minhhieuthainguyen Thông tin chi tiết TPSeal PVC waterstop for concrete Băng chống thấm đàn hồi PVC Tpseal cho bê tông Mô tả Băng chống thấm đàn hồi PVC TPseal chế tạo từ PVC chịu nhiệt, đàn hồi Sản phẩm dựng để ngăn nước thấm qua khe co giãn kết cấu bê tông Băng chống thấm đàn hồi PVC TPseal cú đủ dạng kích thước phự hợp với tất nhu cầu thi công Băng chống thấm đàn hồi PVC TPseal phự hợp với yêu cầu tính thi công tiêu chuẩn quy cách quốc tế sau: US Corps of Engineers specification CRD-C 572-74, BS 2571 BS2782, ASTM D412/D624/D746 DIN 18541 phần Sử dụng Băng chống thấm đàn hồi PVC TPseal dựng để trám khe co giãn, kết cấu bê tông đổ trước đổ sau ngăn chặn thâm nhập nước Ưu điểm • Tính trám kín có hiệu bê tông bắt đầu đóng rắn • Bề mặt có nhiều gai có tác dụng ngăn chặn thâm nhập nước • Có thể dễ dàng hàn công trường • Khả kháng hóa chất cao • Có nhiều hình dạng phụ hợp cho khe nối khác Ứng dụng Bể chứa nước, hồ chứa nước, bể bơi Nhà máy xử lý nước - nước thải Tầng hầm, tường chắn, hố thang máy Đường hầm, cầu, cống, kênh mương, đập Thông tin sản phẩm Dạng/Màu: đàn hồi/xanh Đúng gúi: Cuộn 15/30m Lưu trữ: Nơi khô, có bóng râm (bảo vệ tránh ánh nắng mặt trời) Thời gian cất trữ: năm Thông số kỹ thuật • Gốc nhựa: Clorua Polyvinyl • Độ cứng shore “A”: >72 • Cường độ kéo: ≥13 N/mm2 (ASTM D412-75) • Độ dãn dài đứt: >300% (ASTM D-412) • Kháng kiềm: Đạt - Vĩnh viễn: nước biển, nước thải, axit (nồng độ lờn đến 10%) Đê quai thượng lưu : Từ đặc điểm vùng địa chất, khả thực thiết bị có, phân vùng biện pháp chống thấm sau : - Từ mặt cắt NT 2+15m - mặt cắt NT4: Bằng tường xi măng đất (kết hợp phun xi măng khô phun xi măng ướt) - Từ mặt cắt NT4 – mặt cắt NT8 : Bằng biện pháp khoan truyền thống với hàng khoan - Từ mặt cắt NT8 – mặt cắt NT9+4m : Bằng biện pháp khoan cọc nhồi vữa xi măng sét + khoan xi măng ướt tạo tường chống thấm đất Các cọc khoan nhồi đường kính 2000mm, khoan cách 2200mm; nghĩa mép cọc cách 200mm Giữa hố khoan thực khoan tạo thành cọc đường kính 600mm nối hố khoan cọc nhồi với tạo thành tường liên tục - Từ mặt cắt NT9 +4m – mặt cắt NT18m : Bằng tường xi măng đất (kết hợp phun xi măng khô phun xi măng ướt) - Từ mặt cắt NT9 +18m – mặt cắt NT10 + 15m : Bằng biện pháp bóc dọn tạo chân sau đắp lại theo phương pháp đổ đất nước Lưu lượng nước chảy vào hố móng qua thực tế cho thấy kết tính toán thiết kế, phương án xử lý đưa hoàn toàn phù hợp Lưu lượng thấm vào hố móng thực tế vào khoảng 200 m /h, hoàn toàn kiểm soát máy bơm tiêu nước hố móng Công tác thi công kết cấu chống thấm aluvi đê quai giai đoạn II kịp tiến độ chống lũ năm 2006 5- Kết lu ận Khoan chống thấm cho công trình thuỷ l ợi công tác quan tr ọng xây dựng công trình thuỷ lợi Việc sử dụng công nghệ nào, dung d ịch tuỳ thuộc vào tình hình yêu cầu cụ thể công trình Việc sử dụng nhiều giải pháp kết hợp việc xử lý chống thấm đê quai giai đoạn II công trình thuỷ điện Sơn la thành công k ỹ sư thu ỷ l ợi Tuy nhiên, có Tiêu chuẩn ngành khoan xi măng đá, áp dụng chung cho nhiều trường hợp yêu cầu khác dẫn đến lãng phí nhiều hiệu Nhiều cán kỹ thuật mơ hồ phương pháp này, cách hiểu thiết kế thi công Vì vậy, đề nghị có đề tài tổng kết hướng dẫn thiết kế, thi công, nghiệm thu công tác khoan phù hợp phát triển công nghệ đòi hỏi thực tế sản xuất TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ, ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG - SỐ 3(26).2008 112 NGHIÊN C ỨU QUÁ TRÌNH BI ẾN TÍNH BENTONIT THU ẬN H ẢI VÀ ỨNG D ỤNG H ẤP PH Ụ ION MN 2+ TRONG N ƯỚC A STUDY ON THE MODIFICATION OF THUAN HAI BENTONITE AND USING IT FOR ADSORPTION OF MN 2+ ION IN AQUEOUS SOLUTION LÊ TỰ H ẢI Trường Đại học S phạm - Đại học Đà Nẵng PHAN CHI UYÊN Trường Cao Đẳng Công nghệ - Đại h ọc Đà N ẵng TÓM T ẮT Các yếu tố ảnh hưởng đến trình biến tính Bentonit Thuận Hải (đánh giá khả hấp phụ Mn 2+ nước) khảo sát, khả hấp phụ tốt đạt hiệu suất 40,80% biến tính điều kiện: n ồng độ HCl 5%, nhiệt độ 60 C, tỉ lệ rắn : lỏng 1:3 Nghiên cứu yếu tố ảnh hưởng đến trình hấp phụ Mn 2+ nước Hiệu suất cao đạt 59,37% thực điều kiện: thời gian khuấy 90 phút, nồng độBentonit -H 2g/100ml dung dịch SUMMARY The influence of different factors on the modification of Thuanhai Bentonit have been investigated (was estimated by absorption ability of Mn 2+ ) The results showed that the maximum absorption of 40,80% when used Bentonit H that was modified at conditions HCl of 5%, temperature is 60 C, the ratio of solid to liquid is : The influence of factors: shaking time and amount of adsorbent on the absorption capacity of Mn 2+ on the bentonite-H have also been investigated Maximum absorption of 59,37% was achieved under optimized conditions of 90 of shaking time and amount of bentonite-H 2,0g in 100 cm solution Đặt vấn đề Bentonit Thuận Hải sử dụng nhiều hấp phụ, chủ yếu dùng bentonit tự nhiên; bentonit sau xử lý axit (Bentonit - H) lại có nhiều ưu điểm hẳn khả hấp phụ, xúc tác [1,2] Mangan nguyên tố vi lượng cần thiết cho nhu cầu dinh dưỡng ngày (30 - 50μg/kg trọng lượng thể) Tuy nhiên, nhiễm mangan lâu ngày gây ảnh hưởng đến hệ thần kinh, hệ tuần hoàn….[3] Sự ô nhiễm Mn 2+ môi trường nước từ nhà máy luyện kim, khu công nghiệp, mỏ khoáng sản Một số phương pháp sử dụng để tách Mn 2+ thẩm thấu ngược, xử lý hoá học hay hấp phụ [4,5] TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ, ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG - SỐ 3(26).2008 113 Trong công trình này, trình bày kết nghiên cứu trình tách Mn 2+ dung dịch nước vật liệu hấp phụ bentonit Thuận Hải xử lý axit HCl (Bentonit -H) Phương pháp nghiên cứu 2.1 Phương pháp xử lý bentonit axit HCl: Quá trình xử lý: Cho lượng bentonit vào bình cầu 1000ml, sau cho vào 100ml dung dịch HCl có nồng độthay đổi, thấy khí thoát bắt đầu đun nóng nhiệt độ xác định, đồng thời khuấy liên tục 4h Sau lọc hỗn hợp thu tách lấy phần sét, rửa sét thu phễu lọc Busne (phễu lọc áp suất thấp) nước cất không ion Cl - (thử dung dịch AgNO 0,5% không thấy xuất kết tủa trắng) Sấy khô sét thu 120 o C 4h, nghiền sản phẩm thu cối sứ rây rây cỡ 100μm Bột thu Bentonit -H Khảo sát yếu tố ảnh hưởng đến trình biến tính bentonit nồng độ axit HCl, nhiệt độđun hỗn hợp tỉ lệ rắn-lỏng Kết biến tính khảo sát trình hấp phụ Mn 2+ bentonit -H 2.2 Phương pháp hấp phụ tách ion Mn 2+ nước: Quá trình hấp phụ tiến hành kĩ thuật bể với 100ml dung dịch chứa ion Mn 2+ pha từ dung dịch gốc MnSO 0,8g/lít Sau hấp phụ, huyền phù ly tâm đểlấy phần dung dịch đo hàm lượng Mn 2+ lại phương pháp quang phổ hấp phụ nguyên tử máy AAS- Merch Hiệu suất trình hấp phụ (A%) số phân bố K d tính sau [4,5]: %A = 100 0 C C C e − Trong C nồng độMn 2+ trước xử lý, C e nồng độMn 2+ sau xử lý Kết thảo luận 3.1 Các yếu tố ảnh hưởng đến khả biến tính bentonit axit HCl Ảnh hưởng yếu tố đến khả biến tính bentonit axit HCl đánh giá qua khả hấp phụ ion Mn 2+ điều kiện: nồng độMnSO 80mg/l, nồng độbentonit 1g/100ml dung dịch, thời gian hấp phụ 30 phút 3.1.1 Ảnh hưởng nồng độ axit HCl Ảnh hưởng nồng độ axit HCl đến khả biến tính bentonit điều kiện: tỉ lệ rắn : lỏng = 1: 4, nhiệt độ 104 C, thời gian 4h, nồng độaxit thay đổi từ 5% ÷ 20% TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ, ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG - SỐ 3(26).2008 114 Kết thu trình bày bảng 3.1 hình 3.1 Bảng 3.1: Ảnh hưởng nồng độ HCl đến trình biến tính bentonit Nồng độHCl 0% 5% 10% 15% 20% C (ppm) 25,2 25,2 25,2 25,2 25,2 C e (ppm) 16,62 16,28 23,94 23,94 23,72 %A (%) 34,05 35,40 5,00 5,00 5,87 10 20 30 40 10 15 20 25 Nồng độ HCl (%) %A Hình 3.1: Ảnh hưởng nồng độ HCl đến khả biến tính bentonit Hình 3.1 cho thấy khả hấp phụ bentonit sau biến axit HCl tốt so với chưa biến tính đạt cao nồng độHCl 5% Tuy nhiên, nồng độaxit tăng khả hấp phụ bentonit -H giảm Nguyên nhân HCl hoà tan số khoáng canxit có bentonit làm tăng diện tích bề mặt kích thước lỗ mao quản; song nồng độaxit cao phần Al khung bentonit bị hòa tan dẫn đến làm sập cấu trúc tinh thể bentonit nên hiệu suất hấp phụ bentonit giảm Do đó, nồng độaxit HCl 5% sử dụng đểbiến tính bentonit 3.1.2 Ảnh hưởng nhiệt độ Ảnh hưởng nhiệt độđến khả biến tính Bentonit thực điều kiện: tỉ lệ rắn : lỏng = : 4, nồng độHCl 5%, thời gian 4h, nhiệt độ thay đổi từ 30 o C ÷104 o C Kết thu trình bày bảng 3.2 hình 3.2 Hình 3.2 cho thấy khả hấp phụ bentonit sau biến tính axit HCl 5% nhiệt độ60 C tốt so với nhiệt độbiến tính khác Nhiệt độ làm cho trình xử lý xảy nhanh nhiệt độ cao khả hấp phụ giảm cấu trúc tinh thể bentonit bị phá hủy phần Bảng 3.2: Ảnh hưởng nhiệt độ đến khả biến tính bentonit Nhiệt độ( C) 30 60 90 104 C (ppm) 83,5 83,5 83,5 83,5 C e (ppm) 72,4 60,6 61,1 61,5 %A (%) 13,29 27,43 26,83 26,35 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ, ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG - SỐ 3(26).2008 115 10 15 20 25 30 50 100 150 Nhiệt độ %A Hình 3.2: Ảnh hưởng nhiệt độ đến trình biến tính Bentonit 3.1.3 Ảnh hưởng tỉ lệ rắn : lỏng Ảnh hưởng tỉ lệ rắn : lỏng đến khả biến tính bentonit điều kiện: nồng độHCl 5%, thời gian 4h, nhiệt độlà 60 o C, tỉ lệ rắn : lỏng thay đổi từ 1:1÷1:5 Thay đổi tỉ lệ cách giữ nguyên khối lượng bentonit 10g, thay đổi thể tích HCl 5% từ 10ml đến 50ml Kết thu trình bày bảng 3.3 hình 3.3 Bảng 3.3: Ảnh hưởng tỉ lệ rắn : lỏng đến khả biến tính bentonit Thể tích HCl 10 20 30 40 50 C (ppm) 22,76 22,76 22,76 22,76 22,76 C e (ppm) 14,38 14,13 13,48 13,95 15,52 %A (%) 36,82 37,92 40,80 38,71 31,81 10 20 30 40 50 20 40 60 Thể tích HCl 5% %A Hình 3.3: Ảnh hưởng tỉ lệ rắn : lỏng đến khả biến tính Bentonit Hình 3.3 cho thấy, khả hấp phụ ion Mn 2+ bentonit biến tính axit HCl 5% tăng tỉ lệ rắn - lỏng tăng đạt cao tỉ lệ 1: Tuy nhiên, tỉ lệ axit tăng phá cấu trúc bentonit xảy mạnh nên làm giảm khả hấp phụ 3.2 Ảnh hưởng y ếu t ố đến trình hấp ph ụ ion Mn 2+ dung d ịch nước bentonit -H 3.2.1 Ảnh hưởng thời gian khuấy Ảnh hưởng thời gian khuấy đến hiệu suất hấp phụ Mn 2+ bentonit H nghiên cứu điều kiện: nồng độMnSO 80mg/l, nồng độbentonit -H TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ, ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG - SỐ 3(26).2008 116 1g/100ml dung dịch, thời gian thay đổi từ 30 phút đến 240 phút Kết trình bày bảng 3.4 hình 3.4 Bảng 3.4: Ảnh hưởng thời gian khuấy đến khả hấp phụ Mn 2+ bentonit -H Thời gian (phút) 30 60 90 120 150 180 C (ppm) 24,57 24,57 24,57 24,57 24,57 24,57 C e (ppm) 13,80 13,70 13,55 13,54 13.54 13.53 %A (%) 43,83 44,24 44,85 44,89 44,89 44,93 43.5 44 44.5 45 50 100 150 200 Thời gian (phút) %A Hình 3.4: Ảnh hưởng thời gian khuấy đến khả hấp phụ Mn 2+ bentonit -H Hình 3.4 cho thấy, thời gian khuấy tăng hiệu suất hấp phụ tăng cân hấp phụ đạt sau 90 phút Vì vậy, thời gian khuấy 90 phút chọn làm thời gian tối ưu cho nghiên cứu 3.2.2 Ảnh hưởng nồng độbentonit -H Ảnh hưởng nồng độbentonit -H đến trình hấp phụ Mn 2+ khảo sát khoảng nồng độbentonit -H thay đổi từ 0,5 ÷ 2g/100ml dung dịch với điều kiện: nồng độ Mn 2+ 80 mg/l, nhiệt độphòng, thời gian khuấy 90 phút Kết thu thể bảng 3.5 hình 3.5 Bảng 3.5: Ảnh hưởng nồng độbentonit -H đến khả hấp phụ Mn 2+ C-Bentonit -H 0.5 1.0 1.2 1.4 1.5 2.0 C (ppm) 23.26 23.26 23.26 23.26 23.26 23.26 C e (ppm) 13.79 13.73 12.84 12.50 10.90 9.45 %A (%) 40.71 40.97 44.80 46.36 53.14 59.37 20 40 60 80 0.5 1.5 2.5 Nồng độbentonit -H %A Hình 3.5: Ảnh hưởng nồng độBentonit -H đến khả hấp phụ Mn 2+ TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ, ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG - SỐ 3(26).2008 117 Hình 3.5 cho thấy nồng độbentonit -H 2.0g/100ml dung dịch khả hấp phụ Mn 2+ tốt Do đó, nồng độbentonit -H tối ưu 2.0g/100ml dung dịch Kết luận Quá trình nghiên cứu thu số kết sau: • Khả biến tính bentonit Thuận Hải tự nhiên axit HCl đạt tối ưu điều kiện: nồng độ axit HCl 5%, nhiệt độ biến tính 60 C, tỉ lệ rắn : lỏng = 1: • Bentonit sau biến tính có khả hấp phụ ion Mn 2+ tốt bentonit tự nhiên Nguyên nhân hoà tan số khoáng canxit bentonit dẫn đến làm tăng diện tích bề mặt; tăng kích thước lỗ mao quản bentonit • Khả hấp phụ Mn 2+ bentonit -H đạt hiệu suất tối đa 59.37% điều kiện tối ưu: thời gian hấp phụ 90 phút, nồng độbentonit -H 2g/100ml dung dịch TÀI LI ỆU THAM KH ẢO [1] Lê Tự Hải, Nghiên cứu thành phần cấu trúc khả hấp phụ ion Pb 2+ dung dịch nước bentonit Thuận Hải, Tuyển tập báo cáo toàn văn Hội nghị toàn quốc đềtài nghiên cứu lĩnh vực Hoá lý Hoá lý thuyết - Hà Nội 12/2005, tr 25 – 32 [2] Nguyễn Đức Châu, Lê Thanh Cẩm, Xử lý bentonit Thuận Hải làm xúc tác cho phản ứng nitro hóa, Tuyển tập công trình nghiên cứu khoa học công nghệ - Viện Hoá học công nghiệp – Hà Nội 1995, tr 247-252 [3] Lê Huy Bá, Độc học môi trường, NXB Đại học Quốc gia Hà Nội, 2000 [4] Trần Văn Nhân, Ngô Thị Nga, Giáo trình công nghệ xử lý nước thải, NXB KH&KT - Hà Nội 2005 [5] Maria K Doula, Removal of Mn 2+ ions from drinking water by using Clinoptilolite and a Clinoptilolite - Fe oxide system, Water Res 2006 Oct; 40(17): 3167-3176 ... cao 2,8m, rng 0,6m nng tn Mỏy xỳc h tr a t o ho bói thi ễ tụ ch t o ho bói thi Cỏc thit b v mỏy chuyờn dựng i theo cỏc thit b trờn 3.2 Trỡnh t thi cụng ho chng thm: Xõy dng tng dn hng ming ho:... ca xi mng, nu thi cụng panel no vt quỏ thi gian trờn thỡ panel ú phi o b ton b thi cụng li Cụng tỏc kim tra ly mu thớ nghim trờn mi panel ó thi cụng thc hin theo ỳng yờu cu ca h s thit k & ch u... h s thit k iu chnh kp thi cỏc ch tiờu k thut ca va C-B bo v thnh vỏch h o v iu chnh bin phỏp o ho cho vỏch ho khụng b sp Cụng tỏc thi cụng o ho chng thm trờn mi panel phi kt thỳc sm hn thi gian