Thiết kế quy trình công nghệ gia công Đầu Chặn

Header Page of 161 TRƯỜNG CĐ CƠ KHÍ – LUYỆN KIM KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN MÔN HỌC: CÔNG NGHỆ CHẾ TẠO MÁY ĐỀ TÀI: “ Thiết kế quy trình công nghệ gia công Đầu Chặn” GVHD: PHẠM CƯỜNG SVTH: MA VĂN THIỆN Footer Page of 161 GVHD: Phạm Cường SVTH:Ma Văn Thiện Header Page of 161 NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Footer Page of 161 GVHD: Phạm Cường SVTH:Ma Văn Thiện Header Page of 161 Footer Page of 161 GVHD: Phạm Cường SVTH:Ma Văn Thiện Header Page of 161 MỤC LỤC Nội dung Trang Lời nói đầu Phần I: Phân tích chi tiết gia công xác định dạng sản xuất 1.1 Phân tích chi tiết gia công 1.1.1 Phân tích chức điều kiện làm việc chi tiết 1.1.2.1 Phân tích yêu cầu kỹ thuật phương pháp gia công tinh lần cuối PHẦN II: XÁC ĐỊNH DẠNG SẢN XUẤT 2.1 Ý nghĩa 2.2 Sản lượng khí 2.3 Xác định khối lượng chi tiết Phần III: Chọn phôi phương pháp chế tạo phôi 10 3.1 Chọn phôi 10 3.1.1 Phôi thép 10 3.1.2 Phôi dập 10 3.1.3 Phôi rèn tự 11 3.1.4 Phôi cán 11 3.2 Chọn phương pháp chế tạo phôi 12-14 3.2.1 Tạo hình dáng phôi 15 Phần IV: Thiết kế qui trình công nghệ gia công dưỡng 15 4.1 Phân tích lựa chọn chuẩn định vị 15 4.1.1 Chọn chuẩn yêu cầu chọn chuẩn 15 4.1.2 Những lời khuyên chọn chuẩn 16 4.1.3 Chọn chuẩn thô 16 4.1.3.1 Yêu cầu 16 4.1.3.2 Các lời khuyên chọn chuẩn thô 16 4.2.2 Chuẩn tinh 17 4.2.2.1 Yêu cầu 17 Footer Page of 161 GVHD: Phạm Cường SVTH:Ma Văn Thiện Header Page of 161 4.2.2.2 Các lời khuyên chọn chuẩn tinh 18 4.2.2.3 Chọn chuẩn 19 4.2 Trình tự trình gia công 20 4.3 Quy trình công nghệ tổng quát 20-29 Phần V: Tinh tra lượng dư 29 5.1 phương pháp thốnh kê kinh nghiệm 30 5.2 Phương tháp tính toán phân tích 30 5.3 Tính lượng dư va phân phối lượng dư cho bề mặt 31 Phần VI: Tính tra chế độ cắt 35 6.1 Tính chế độ cắt cho khoan 35 6.1.1 chọn máy 35 6.1.2 chon kiểu dụng cụ cắt 36 6.1.3 chọn hệ số mòn tuổ bền 36 6.1.4 lượng chạy dao 37 6.1.5.Tốc độ cắt 37 6.1.6 Số vòng quay 37 6.1.7 công suất 38 6.1.8.kiểm nghiệm 38 6.1.9.Thời gian máy 38 6.2Tra chế độ cắt cho nghuyên công lại Phần VII: Thuyết minh đồ gá 39-42 42 7.1 Công dụng nhiệm vụ 42 7.2 Yêu cầu thiết kế 42 7.3 Giới thiệu đồ gá 42 7.4Thiết kế đồ gá 43 7.5 Yêu cầu kĩ thuật 44 Tài liệu tham khảo 50 Footer Page of 161 GVHD: Phạm Cường SVTH:Ma Văn Thiện Header Page of 161 Lời nói đầu Trong công xây dựng phát triển đất nước, ngành công nghiệp nói chung ngành khí nói riêng đòi hỏi đội ngũ công nhân kỹ thuật phải có kiến thức tương đối rộng phải biết vận dụng kiến thức để giải vấn đề gặp sản xuất, sửa chữa sử dụng Để đạt điều từ học trường cao đẳng kỹ thuật học sinh phải nắm vững kiến thức Trong thời gian học trường cao đẳng Cơ khí Luyện Kim Thái Nguyên, em tiếp thu lượng kiến thức ngành chế tạo máy làm đồ án môn học công nghệ chế tạo máy Đề tài em nhận “ Thiết kế quy trình công nghệ gia công Đầu Chặn” Được hướng dẫn tận tình thầy giáo Phạm Cường, với nỗ lực thân, trình làm đồ án em hoàn thành Đồ án giúp em hiểu công nghệ chế tạo máy rút kiến thức học, đồng thời góp phần giúp em mở rộng nâng cao vốn kiến thức ngành Cơ Khí Chế Tạo Máy Ngoài đồ án trình bầy cách giải vấn đề cụ thể mà công việc thực tế sản xuất đòi hỏi Sau ba tuần làm đồ án hướng dẫn giúp đỡ tận tình thầy giáo hướng dẫn thầy giáo khác, với cố gắng tìm hiểu thân em hoàn thành đồ án Tuy nhiên trình tính toán thiết kế, kiến thức hạn chế nên đồ án em không tránh khỏi thiếu sót, em mong thầy cô giáo bảo để đồ án em hoàn thiện Em xin chân thành cảm ơn! Ngày tháng năm 2008 Học sinh Ma Văn Thiện PHẦN I PHÂN TÍCH CHI TIẾT GIA CÔNG Footer Page of 161 GVHD: Phạm Cường SVTH:Ma Văn Thiện Header Page of 161 I PHÂN TÍCH CHI TIẾT GIA CÔNG Phân tích chức sử dụngvà điều kiện làm việc chi tiết: 1.1.Đặc điểm kết cấu Tính sử dụng: 1.1.1 Đặc điểm kết cấu : - Chi tiết có dạng cấu lề , chi tiết có gia công lỗ ệ7 ệ10 hai lỗ đồng tâm tạo thành lỗ có bậc, lỗ ệ15 lỗ ệ8 dùng để lắp trục máy ốc vít -Bốn cạnh vát 3x45 để yêu cầu cho kết cấu Nói chung chi tiết có hình dạng không phức tạp 1.1.2.Tính sử dung Chi tiết môt phận cấu vỏ máy có nhiệm vụ lắp ghép chặn dỡ lắp ghép hoàn thiện máy khí 1.2 Điều kiện làm việc: - Chi tiết có nhiệm vụ lắp ghép để chặn đỡ trục máy chịu rung động trục,mô men quay trọng lượng trục Nói chung điều kiện làm việc đầu chặn điều kiện không khắc nghiệt chịu lưc va đập - Vì trục xoay chi tiết quanh lề hay chốt khe hở tồn khớp quay làm vị trí chi tiết giảm độ xác , chi tiết dùng vị trí tâm lỗ gia công yêu cầu độ xác cao 1.2 Phân tích tính yêu cầu kỹ thuật chi tiết gia công chọn phương án gia công lần cuối: Đối với lỗ ệ10,13m để lắp ghép với ốc vít yêu cầu độ nhám Rz20 ứng với độ bóng cấp dung sai 0,02 ứng vói cấp xác cấp - Cần đảm bảo độ song song đường tâm lỗ với mặt phẳng dưỡng ≤0.1, biện pháp cuối cần khoan đủ - Với lỗ ệ15 dùng để lắp trục máyống dẫn có dung sai 0,02 ứng với cấp xác cấp có độ bóng Ra1.25 đảm bảo độ không vuông góc Footer Page of 161 GVHD: Phạm Cường SVTH:Ma Văn Thiện Header Page of 161 đường tâm lỗ với mặt chi tiết ≤0.1 , phương pháp gia công lần cuối khoan -Với ệ7 phương pháp gia công lần cuối khoét Với mặt có chiều rộng70, dài 76(A B) dùng lắp ghép với vỏ máy khác yêu cầu độ nhám Ra1.6 dung sai 0,02 độ xác cấp 2, phương pháp gia công lần cuối phay tinh - Các bề mặt lại , có yêu cầu dung sai 0.1, độ nhám Ra2,5( bề mặt C+D+E+F) dùng phương pháp phay tinh, bề mặt Rz20 , ta dùng phương pháp gia công lần cuối phay thô 1.3 Nhận xét tính công nghệ: Tính công nghệ kết cấu hoàn toàn hợp lí PHẦN II XÁC ĐỊNH DẠNG SẢN XUẤT 2.1 Ý nghĩa: Footer Page of 161 GVHD: Phạm Cường SVTH:Ma Văn Thiện Header Page of 161 -Hình thức tổ chức sản xuất yếu tố định hạ giá thành sản phẩm sản xuất Để xác định đươc hình thức tổ chức hợp lí trươc hết phải xác định dạng sản xuất Dạng sản suất khái niệm đặc trưng có tính chất tổng hợp giúp cho việc xác định hợp lý đường lối, biện pháp công nghệ tổ chức sản xuất để chế tạo sản phẩm đạt tiêu kinh tế kỹ thuật Việc xác định dạng sản xuất nói lên quy mô sản xuất, với ý nghĩa cho phép đầu tư vốn, đầu tư sở vật chất kỹ thuật khác để tổ chức sản xuất nhằm đạt hiệu kinh tế cao Trong điều kiện hai tiêu kinh tế kĩ thuật quan trọng phảI chọn dạng sản xuất hợp lí -Dạng sản xuất đăc trưng yếu tố : + Sản lượng + Tính ổn định sản phẩm + Mức độ chuyên môn hoá sản xuất + Tuỳ theo sản lượng hàng năm mức độ ổn định sản phẩm mà người ta có dạng sản xuất khác Dựa vào hai thông số , sản lượng khí khối lượng chi tiết ta xác đinhhj dạng sản xuất: 2.2 Sản lượng khí: Sản lượng khí xác định theo công thức: N ck = N i m(1 + α+β ) 100 Trong : Ni - Sản lượng kế hoạch sản xuất năm Ni = 10000(ct/năm) Nck - Sản lượng khí sản lượng triển khai sản xuất m - Số chi tiết sản phẩm m = 1(ct) β - Số chi tiết chế tạo thêm để dự trữ β = 6% α - Số chi tiết phế phẩm phân xưởng cán α = Footer Page of 161 GVHD: Phạm Cường 10 SVTH:Ma Văn Thiện Header Page 10 of 161 N ck = 10000(1 + 4+6 ) = 11000 (ct/năm) 100 2.3 Xác định khối lượng chi tiết: V6 V5 Ø15 24 V3 V2 V5 64 70 16 Ø7 13 Ø10 Ø8 10 20 19 V6 20 70 76 Ta có vẽ chi tiết trình bày bên: Từ công thức: Ql = V γ Ql : Trọng lượng chi tiết (KG) V : Thể tích chi tiết (dm3) γ : Trọng lượng riêng thép là: γ = 7,852(KG/ dm3) + Xác định thể tích chi tiết: - Thể tích tổng thể chưa gia công lỗ vát góc: V1 =70.76.20=106400(mm3)=0.1064(dm3) - thể tích hai lỗ ệ10,dài 13m V 2=3,14.52.13.2=1020,5(mm3)=0,00102(dm3) -Thể tích lỗ ệ15: V3=π R 32 h3 = 3,14.7,52.20= 3532.5(mm3)=0,003532(dm3) Footer Page 10 of GVHD: 161 Phạm Cường 11 SVTH:Ma Văn Thiện Sz Header Page 39 of 161 t D Với lỗ cần khoan lỗ đặc nên ta có : t1 = 0,5 D2 = 0,5 15 = 7,5 mm t2 = 0,5 D3 = 0,5 = mm t3 = 0,5 D1 = 0,5 = 3,5 mm 6.1.5) Lượng chạy dao _Theo bảng 5_25 ST CNCTM tập II _NXB ta có: S = 0,62 mm/ vòng Chọn theo máy:S=0,63 (mm/vg) ⇒ Lượng chạy dao SZ = S 0,63 = = 0,315 mm/ 2 6.1.6) Tốc độ cắt V (mm/phút) _ Tốc độ cắt khoan V = C v D q K v T m S y Trong : CV: Hệ số kể đến ảnh hưởng tốc độ cắt D : Đường kính khoan S : Bước tiến T : Chu kì bền m : số mũ kể đến ảnh hưởng tuổi bền q : số mũ kể đến ảnh hưởng đường kính y : số mũ kể đến ảnh hưởng bước tiến KV : Hệ số điều chỉnh chung cho tốc độ cắt tính đến điều kiện cắt thực tế KV = KMV KUV KlV Trong : KMV; Hệ số phụ thuộc vào vật liệu gia công Theo bảng 5_1 ST CNCTM tập II _ NXB ta có: 170  KMV =   nv  HB  Chọn HB= 170 ⇒ KMV =1 KUV: Hệ số phụ thuộc vào vật liệu dụng cụ cắt Footer Page 39 of GVHD: 161 Phạm Cường 40 SVTH:Ma Văn Thiện Header Page 40 of 161 Theo bảng 5_6 ST CNCTM tập II _ NXB ta có : KUV = KlV : Hệ số phụ thuộc vào chiều sâu khoan Theo bảng 5_31 ST CNCTM tập II _ NXB ta có: KlV =1 ⇒ KV= KMV KUV KlV =1 = _ Theo bảng 5_28 ST CNCTM tập II _NXB ta có : CV = 9,8 ; y = 0,5 ; q = 0,4 ; m = 0,2 _ Theo bảng 5_30 ST CNCTM tập II _NXB ta có T= 50 phút _ Theo bảng 5_25 ST CNCTM tập II _NXB ta có S = 0,63mm/vòng 9,8.150, = 17,1( m/ phút) 500, 0,60,5 1000.V 1000.17,1 ⇒Số vòng quay trục dao : n = = = 363 vòng/ phút 3,14.15 πD ⇒V= Đối chiếu với thuyết minh thư máy ta có : nK = 350 ⇒ Vận tốc thực tế V = πDnK 3,14.15.350 = = 16,48m / ph 1000 1000 6.1.7) Mô men xoắn MX (Nm) , Lực chiều trục P (N) Khi khoan lỗ mômen cần tính cho lỗ khoan to nhất: ệ15 mômen xoắn lỗ nhỏ nhỏ nên đảm bảo an toàn _ Khi khoan mô men xoắn MX= 10 CM Dq Sy KP Trong : K P ≈ KMP : Hệ số phụ thuộc vào vật liệu gia công Theo bảng 5_9 ST CNCTM tập II _ NXB ta có: K P =1 CM : Hệ số phụ thuộc mô men xoắn Theo bảng 5_32 ST CNCTM tập II _ NXB ta có: CM = 0,09, q = 2,0, y = 0,8 ⇒ MX = 10 CM Dq SY KP = 10 0,09 152 0,630,8 = 139,92 (Nm) _ Lực chiều trục P0 = 10 CP Dq SY KP Trong : CP Hệ số phụ thuộc vào lực chiều trục Theo bảng 5_32 ST CNCTM tập II _ NXB ta có: CP= 68 q =1,0 y = 0,7 0,7 ⇒ P0 = 10 68 15 0,63 = 7048 (N) 6.1.8) Công suất cắt Ne ( Kw ) Ne = Mx.n 139,92.350 = = Kw 9750 9750 6.1.9 ) Kiểm nghiện chế độ cắt _ Kiểm nghiệm mô men xoắn Mx < [Mx] (KGm) Footer Page 40 of GVHD: 161 Phạm Cường 41 SVTH:Ma Văn Thiện Header Page 41 of 161 4 [Mx]= 10 Ndc.η = 10 40.0,75 = 816,3 (Nm) 1,05.nk 1,05.350 Mx < [Mx] mô men xoắn đảm bảo _Kiểm nghiệm công suất lực cắt • Ne < Ndc η  7,2< 40 0,75= 30 (Kw) • P < [P] ⇔ 7048 (N) < 15207 (KG) ⇒ điều kiện cắt đảm bảo 6.1.10) Tính thời gian máy Thời gian máy khoan tính theo công thức : T0= l + l1 + l ph n.S Trong : l : Chiều sâu khoan l = 20 mm + Thời gian khoan lỗ ệ15 D 15 cot gϕ = cot g 600 = 4,3 (mm) 2 l2 : Lượng vượt , thường lấy l2=1 ÷ mm , chọn l l1 : Lượng ăn tới , l1 = =1,5mm ⇒ T01 = 20 + 4,3 + 1,5 = 0,12 ph 350.0,63 +Thời gian khoan lỗ ệ8 D cot gϕ = cot g 600 = 6,9 (mm) 2 l2 : Lượng vợt , thờng lấy l2=1 ÷ mm , chọn l =1,5mm 20 + 6,9 + 1,5 ⇒ T02 = = 0,128 ph 350.0,63 l1 : Lượng ăn tới , l1 = +Thời gian khoan lỗ ệ7 D cot gϕ = cot g 600 = 6,1 (mm) 2 l2 : Lượng vợt , thờng lấy l2=1 ÷ mm , chọn l =1,5mm 20 + 6,1 + 1,5 ⇒ T03 = = 0,125 ph 350.0,63 l1 : Lượng ăn tới , l1 = Máy Dao t(mm) S(mm/r) V(mm/p) n(v/p) T0(phút) 2H55 P18 7,5 0.315 16 350 0,12 2H55 P18 0.315 16 350 0,128 2H55 P18 3.5 0.315 16 350 0,125 6.2 – TRA CHẾ ĐỘ CẮT CHO CÁC NGUYÊN CÔNG CÒN LẠI Footer Page 41 of GVHD: 161 Phạm Cường 42 SVTH:Ma Văn Thiện Header Page 42 of 161 Để tra chế độ cắt cho nguyên công lại ta tiến hành tra sổ tay “Công nghệ chế tạo máy “ NXB , ta chế độ cắt nguyên công sau : 1- Nguyên công I : Phay thô mặt A Bước Máy 6H82 Dao T15K6 t(mm) 1.5 S(mm/vg) V(m/p) 120 n(v/p) 300 T0(ph) 0.54 V(m/p) 120 n(v/p) 300 T0(ph) 0.54 V(m/p) 120 n(v/p) 300 T0(ph) 0.54 V(m/p) 150 n(v/p) 350 T0(ph) 0.3 V(m/p) 150 n(v/p) 350 T0(ph) 0.3 V(m/p) 150 n(v/p) 350 T0(ph) 0.3 V(m/p) 500 n(v/p) 450 T0(ph) 0.04 V(m/p) 500 n(v/p) 450 T0(ph) 0.04 Γ –Nguyên công II:phay thô mặt B Bước Máy 6H82 Dao T15K6 t(mm) 1.5 S(mm/vg) Γ 3- Nguyên công III : Phay thô mặt C+D Bước Máy 6H82 Dao T15K6 t(mm) S(mm/vg) Γ 4- Nguyên công IV : Phay thô mặt E+F Bước Máy 6H82 Dao T15K6 t(mm) S(mm/vg) Γ 5- Nguyên công V : Phay thô mặt G+H Bước Máy 6H82 Dao T15K6 t(mm) S(mm/vg) Γ 6- Nguyên công VI : Phay thô mặt I+J Bước Máy 6H82 Dao T15K6 t(mm) S(mm/vg) Γ 7- Nguyên công VII : Phay tinh mặt A Bước Máy 6H82 Dao T15K6 t(mm) 0.5 S(mm/vg) Γ 8- Nguyên công VIII : Phay tinh mặt B Bước Máy 6H82 Dao T15K6 t(mm) 0.5 S(mm/vg) Γ Footer Page 42 of GVHD: 161 Phạm Cường 43 SVTH:Ma Văn Thiện Header Page 43 of 161 9- Nguyên công IX : Khoan,Khoét lỗ Φ ệ10 Bước Máy 2H55 2H55 Dao P18 P18 t(mm) 12.5 0.5 Sz(mm/vg) 0.315 0.35 V(m/p) 16 14.92 n(v/p) 350 190 T0(ph) 0.125 0.152 10- Nguyên công X : Khoan lỗ ệ15 ệ8 Bước Máy 2H55 2H55 Dao P18 P18 t(mm) 2.5 2.5 S(mm/vg) 0.13 0.13 V(m/p) 16 16 n(v/p) 350 350 T0(ph) 0.12 0.128 11 Nguyên công XI : Tổng kiểm tra PHẦN VII TÍNH VÀ THIẾT KẾ ĐỒ GÁ 7.1 CÔNG DỤNG VÀ NHIỆM VỤ : Đồ gá trang bị công nghệ thiếu trình gia công chi tiết máy cắt kim loại Việc sử dụng đồ gá làm giảm nhẹ sức lao động, suất cao, chất lượng chi tiết gia công Khi gia công chi tiết máy, tuỳ theo đặc điểm kết cấu chi tiết cần gia công, sản lượng sản phẩm mà lựa chọn thiết kế sử dụng đồ gá khác Việc thiết kế sử dụng đồ gá hợp lý tạo điều kiện đảm bảo độ xác gia công , nâng cao suất giảm nhẹ sức lao động , giảm thời gian phụ mở rộng khả công nghệ máy , tạo điều kiện khí hoá tự động hoá trình gia công,góp phần giảm giá thành chi tiết , nâng cao hiệu kinh tế 7.2 YÊU CẦU TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ ĐỒ GÁ : - Đồ gá phải đảm bảo yêu cầu độ xác gia công - Đảm bảo gia công đạt yêu cầu kỹ thuật tính công nghệ tốt - Kết cấu đồ gá phải phù hợp với công dụng nó, đảm bảo đủ định vị, kẹp chặt đơn giản tốn sức lao động Footer Page 43 of GVHD: 161 Phạm Cường 44 SVTH:Ma Văn Thiện Header Page 44 of 161 -Đồ gá phải gọn nhẹ, lực kẹp đủ lớn để thắng lực cắt gọt mà không phá vỡ bề mặt định vị - Sử dụng thuận tiện an toàn làm việc thiết kế phải đảm bảo cho việc gá đặt tháo chi tiết gia công nhanh chóng, dễ dàng làm phoi đồ gá gá đặt đồ gá máy phải đơn giản, chi tiết đồ gá phải tạo thành khối thống để dễ bảo quản sử dụng, sửa chữa 7.3 GIỚI THIỆU ĐỒ GÁ: Đồ gá khoan sử dụng nhiều máy khoan để xác định vị trí tương đối chi tiết gia công dụng cụ cắt ,đồng thời kẹp chặt chúng để gia công lỗ : khoan – khoét –doa –tarô … Đồ gá khoan thường hạn chế bậc tự chi tiết gia công để xác định xác vị trí lỗ cần gia công chi tiết Đây đồ gá chuyên dùng để gia công lỗ xác đảm bảo yêu cầu kỹ thuật cần gia công - Đặc điểm đồ gá gia công máy khoan có bạc dẫn hướng Các loại bạc dẫn hướng : bạc cố định , bạc thay đổi nhanh , bạc thay đổi chem , bạc dẫn hứớng đặc biệt …Chúng có tác dụng nâng cao độ cứng vững dao khoan , dao khoét , dao doa Cơ cấu kẹp đa dạng : kẹp ren vít , kẹp đai ốc , kẹp mỏ kẹp , kẹp đòn kẹp , kẹp liên động … 4.3 ĐỊNH VỊ VÀ KẸP CHẶT * Định vị: + Dùng đỡ định vị bề mặt B để khử bậc tự do: Ox, Oy, Oz + Dùng chốt tỳ khử bậc tự ⇒ Vậy chi tiết đầu chặn định vị để khử bậc tự * Kẹp chặt: Chi tiết kẹp chặt bu lôngvít * Sơ đồ định vị hình vẽ:như nguyên công V 7.4 Thiết kế đồ gá : 1) Sơ đồ định vị kẹp chặt trình bày nguyên công A ) Kết cấu chi tiết định vị : + Phiến tỳ : Tra bảng 8-3 sách STCN-CTM ( II ) trang 395 ta có : B = 50 mm , L = 100 mm , H = 25 mm , l = 30 mm , l1 = 20 ± 0.25 mm , d = 11 mm , d1= 18 mm , c = 1.6 mm, h1 = 2.5 mm , số lỗ : lỗ ,h=7mm Footer Page 44 of GVHD: 161 Phạm Cường 45 SVTH:Ma Văn Thiện Header Page 45 of 161 Cx45° Phiến tỳ H d1 B d l1 l2 L + Vật liệu : Thép 20cr thấm than , chiều sâu thấm : 0.5- 0.8, nhiệt luyện đạt HRC 50- 60 Dung sai kích thước δ H =0.2 -0.3 + Chốt tỳ cố định tra bảng -1 sách STCN – CTM ( II ) trang 392 ta có : Loại đầu phẳng: t = mm , d = 10 mm , D1= 16 mm , L = 28 mm , h = mm , C = 0,6 mm , C1 = mm , b = mm, Cx45° d D Cx45° b H L + Loại đầu cong có kích thươc tương tự: Footer Page 45 of GVHD: 161 Phạm Cường 46 SVTH:Ma Văn Thiện Header Page 46 of 161 r=D d D Cx45° b L Vật liệu : Thép 20 cr thấm than , chiều sâu thấm : 0.8 -1.2 mm , HRC 50- 55 IV Tính lực cắt : Chi tiết gia công máy 2H55 ,dụng cụ cắt dao khoan ,khoét ,để gia công lỗệ7, ệ10, ệ15, ệ8 Ta dùng mũi khoan xoắn ruột gà thép gió P18 Dao khoét P18 + lực cắt khoan lỗ - Φ 7: P0 = 10 Cp Dq S y Kp Tra bảng 5-32 sách STCN – CTM trang 25 ta có : Cp=67 , q = , y = 0.65 , VớiKp: hệ số tính đến yếu tố gia công thực tế phụ thuộc vào vật liệu gia công tính Kp=Kmp Tra bảng -9 ta có : Kp = , D = mm , S = 0.63 mm/ vg Vậy ta có : Po= 10 x 67 x 70 x 0.630,65 = 496,2 (N ) - lỗ ệ15: Footer Page 46 of GVHD: 161 Phạm Cường 47 SVTH:Ma Văn Thiện Header Page 47 of 161 Po= 10 x 67 x 150 x 0.630,65 = 496,2 (N ) - lỗ ệ8: Po= 10 x 67 x 80 x 0.630,65 = 496,2 (N ) + mô men xoắn khoan : Mx = 10 CM Dq S y Kp Tra bảng -32 sách ( II ) STCN- CTM ta có : - Lỗ ệ7: CM =0.09 , D =7 , q = , S = 0.63 , y = 0.8 , Kp=Kmp = Vậy ta có : Mx = 10 x 0.09 x x 0.63 0.8 x1 = 4,352 ( Nm ) = 4352 ( Nmm) -lỗ ệ15 Tra bảng -32 sách ( II ) STCN- CTM ta có : CM =0.09 , D =15 , q = , S = 0.63 , y = 0.8 , Kp=Kmp = Vậy ta có : Mx = 10 x 0.09 x 15 x 0.63 0.8 x1 = 9,328 ( Nm ) = 9328 ( Nmm) - lỗ ệ8: Tra bảng -32 sách ( II ) STCN- CTM ta có : CM =0.09 , D =7 , q = , S = 0.63 , y = 0.8 , Kp=Kmp = Vậy ta có : Mx = 10 x 0.09 x x 0.63 0.8 x1 = 4,975 ( Nm ) =4975 ( Nmm) V Tính lực kẹp: Footer Page 47 of GVHD: 161 Phạm Cường 48 SVTH:Ma Văn Thiện Header Page 48 of 161 Po3 Mx Po2 Mx W Fms Fms N N W Footer Page 48 of GVHD: 161 Phạm Cường 49 SVTH:Ma Văn Thiện Header Page 49 of 161 Po1 Mx W Fms Fms N N W Theo sơ đồ ta thấy chi tiết chịu tác dụng lực : P0, , Fms , W,Mx Dưới tác dụng Mx chi tiết bị xoay Do lực cắt nhỏ , hướng vuông góc với lực kẹp chi tiết Để đảm bảo ônr định chi tiết trình gia công , mômen lực ma sát bề mặt chi tiết chi tiết định vị Lực kẹp W phảI đảm bảo cho chi tiết không bị xoay khoan , đồng thời không bị xê dịch khoan Ta có phương trình cân : (f1+f2 ).W.L ≥ KMx ⇒ W ≥ ( KMx f1 + f )l Trong đóMx cần thoả mãn Mx=9328 (N) Với : l:khoảng cách từ tâm mũi khoan đến cấu kẹp l=20mm f : hệ số ma sát chi tiết gia công mỏ kẹp , chọn f = 0.2 f : hệ số ma sát chi tiết gia công đồ định vị ,chọn f = 0.15 Vậy ta có : f = 0.35 K : hệ số điều chỉnh chung để đảm bảo an toàn Footer Page 49 of GVHD: 161 Phạm Cường 50 SVTH:Ma Văn Thiện Header Page 50 of 161 K = k k k k k k k Trong : k : hệ số an toàn , chọn k = 1.5 k hệ số phụ thuộc vào trường hợp tăng lực cắt độ bóng thay đổi , chọn k =1.2 k : hệ số tăng lực cắt dao bi mòn , chọn k =1 k : hệ số tăng lực cắt không liên tục, chọn k =1.2 k : hệ số tính đến sai số lực kẹp , chọn k = 1.2 k : hệ số tính đến mức độ thuận lợi cấu kẹp khí , chọn k =1.2 k : hệ số tính đến mômen làm quay chi tiết , chọn k = 1.5 Vậy K = 4,66 + Lực kẹp cần thiết để gia công : W≥ ( 4,66.9328 KMx = = 6209,9 ( N ) f1 + f )l 0,35.20 VI Tính đường kính trung bình bu lông kẹp chặt : Đường kính trung bình bu lông kẹp chặt chi tiết đựơc tính theo công thức : d = C W δ Trong : C : hệ số phụ thuộc loại ren , chọn ren hệ mét có C = 1,4 δ = – 10 ( kg / mm ) Vậy : d = 1,4 6209,9 = 15,9 ( mm ) 80 Tra tiêu chuân chọn d = 16 mm Vậy moomen xiết bu lông : Mx = 0,1 d W = 0,1 16 6209,9 = 9935,84 ( N / mm) =993,584 (kg/mm) Footer Page 50 of GVHD: 161 Phạm Cường 51 SVTH:Ma Văn Thiện Header Page 51 of 161 VII Cơ cấu dẫn hướng cấu khác:  Cơ cấu dẫn hướng Cơ cấu dẫn hướng dùng phiến dẫn cố định , bạc dẫn chọn loại bạc thay nhanh, bạc cố định cho bạc thay nhanh  Các cấu khác Cơ cấu kẹp chặt đồ gá lên bàn máy Bulông đai ốc Thân đồ gá chọn theo kết cấu vẽ lắp , thân chế tạo gang VIII.Xác định sai số đồ gá: Sai số chế tạo đồ gá cho phép theo yêu cầu nguyên công để quy định điều kiện kĩ thuật chế tạo lắp ráp đồ gá Như ta có:  Sai số gá đặt cho phép : 1 5 1 2 ≤ [ε gd ] =  ÷ δ ε gd = ε c2 + ε k2 + ε m2 + ε ld2 + ε ctlr [ ] 2 2 ⇒ ε ctlr = ε gd − ε k − ε m − ε ld − ε c Trong εk: sai số kẹp chặt phôi , trường hợp lực kẹp vuông góc với phương kích thước thực εk= εm: sai số mòn đồ gá,ta có εm= β N với N số chi tiết gia công ; chọn N = 10000( chi tiết/năm) β=0,2 hệ số phụ thuộc vao kết cấu định vị ⇒ εm= β N =0,2 10000 =20(µm) εlđ: sai số lắp đặt đồ gá , lấy εlđ= 10 µm εc : sai số chuẩn định vị chi tiết gia công Do chuẩn định vị trùng gốc kích thước nên có: εc=0 εgđ: sai số gá đặt, theo bảng 7-3 sổ tay & atlat đồ gá ta có εgđ=80µm ε ctlr = [ε ] − ε gd k − ε m2 − ε ld2 − ε c2 = 802 − 02 − 202 − 102 − 02 = 76,8 (µm ) IX nguyên lý làm việc - Cơ cấu kẹp chặt mỏ kẹp di trượt ,lò xo chốt tỳ chỏm cầu,được lắp thân đồ gá - Các phím tỳ lắp thân đồ gá vít,các chốt định vị - Cữ xo dao lắp với đồ gá vít - Nguyên lý làm việc đồ gá sau:Đặt chi tiết vào đồ gá định vị chi tiết hai phiến tỳ,hai chốt định vị mặt bên chốt định vị mặt đầu.Kéo mỏ kẹp di trượt vào mặt bên lại chi tiết Footer Page 51 of GVHD: 161 Phạm Cường 52 SVTH:Ma Văn Thiện Header Page 52 of 161 vặn bu lông với lực xiết vừa đủ.Qúa trình tháo chi tiết làm ngược lại trình kẹp chặt YÊU CẦU KỸ THUẬT CỦA ĐỒ GÁ: - Độ không vuông góc đường tâm trục gá mặt đáy đồ gá ≤ 0,03 (mm) -Độ không vuông góc đường tâm dưỡng mặt đáy đồ gá≤0,03(mm) - Độ không vuông góc bề mặt định vị vai trục ≤ 0,03 (mm) - Bề mặt làm việc dưỡng nhiệt luyện đạt độ cứng (55 ÷ 60)HRC - Bề mặt làm việc trục gá nhiệt luyện đạt độ cứng (50 ÷ 55)HRC Footer Page 52 of GVHD: 161 Phạm Cường 53 SVTH:Ma Văn Thiện Header Page 53 of 161 TÀI LIỆU THAM KHẢO  [1]:Thiết kế đồ án Công nghệ Chế Tạo Máy Nhà xuất Khoa học Kỹ Thuật  [2]: Sổ tay Công nghệ Chế Tạo Máy tập Nhà xuất Khoa học Kỹ Thuật  [3]: Sổ tay Công nghệ Chế Tạo Máy tập Nhà xuất Khoa học Kỹ Thuật  [4]: Sổ tay Công nghệ Chế Tạo Máy tập Nhà xuất Khoa học Kỹ Thuật  [5]: Sổ tay ATLAS Đồ gá Nhà xuất Khoa học Kỹ Thuật  [6]: Tập bảng tra chế độ cắt tập I Trờng CĐCK Luyện Kim  [7]: Tập bảng tra chế độ cắt tập II Trờng CĐCK Luyện Kim  [8]: Hớng dẫn TK ĐA CNCTM Trần Văn Địch - ĐHBKHN Footer Page 53 of GVHD: 161 Phạm Cường 54 SVTH:Ma Văn Thiện ... chớnh xỏc cho chi tit gia cụng -Viờc chn chun bao gm chun thụ v chun tinhnhm m bo yờu cu sau: +m bo quan h gia cỏc b mt gia cụng v b mt khụng gia cụng +m bo quan h gia cỏc b mt ó gia cụng vi + m bo... s gia cụng -phi m bo chớnh xỏc cn thit v v trớ tng quan gia cỏc b mt khụng gia cụng vi b mt gia cụng 2)nhng li khuyờn chn chun thụ -theo mt phng nht nh ca chi tiột gia cụng.Nu trờn chi tit gia. .. vi cỏc b mt gia cụng mc cao nht lm chun thụ -Theo mt phng kớch thc ca chi tit gia cụng nu trờn chi tit gia cụng cú tt c cỏc b mt u phi gia cụng thỡ ta nờn chn b mt phụi ng vi b mt gia cụng no