Thiết kế máy đánh tơi NPK

Header Page of 161 Đồ án Đề Tài: Thiết kế máy đánh tơi NPK Footer Page of 161 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page of 161 LỜI NÓI ĐẦU Công nghệ chế tạo máy ngành kỹ thuật vô quan trọng sản xuất khí nói chung ngành chế tạo máy nói riêng ,nó gắn liền với thực tế sản xuất trực tiếp ,thiết kế ,chế tạo chi tiết máy với điều kiện đảm bảo yêu cầu kỹ thuật thiết kế chế tạo chi tiết làm thay cho chi tiết máy loại thiết bị máy móc từ đơn giản đến phức tạp ,đáp ứng nhu cầu ngành sản xuất Em Đỗ Như Kiên Sinh viên lớp CTM5 – K45 khoa Cơ khí Được giao nhiệm vụ thiết kế quy trình công nghệ gia công cụm máy đập búa hay gọi máy đánh tơi NPK ,nằm dây truyền sản xuất NPK phục vụ cho ngành nông ,lâm nghiệp nước NỘI DUNG THIẾT KẾ BAO GỒM Phần I :Giới thiệu chung cụm sản phẩm MĐB - NPK Thân ổ đõ MĐB –NPK Trục MĐB - NPK Đĩa động MĐB - NPK Vỏ MĐB - NPK Phần II :Thiết kế quy trình công nghệ gia công cụm thân trục MĐB - NPK Chương I : Thiết kế quy trình công nghệ gia công thân ổ đỡ MĐB – NPK Chương II : Thiết kế quy trình công nghệ gia công trục MĐB – NPK Sau tháng thực công việc thiết kế ,được hướng dẫn tận tình thầy GS.TS Trần Văn Địch , thầy PGS.TS Nguyễn Trọng Bình thầy cô giáo khoa khí môn Công nghệ chế tạo máy ,ngoài tham khảo ý kiến đồng nghiệp ,các bạn học tài liệu liên quan đến em hoàn thành nhiệm vụ giao Trong trình thực khả hạn chế nên thiết kế đồ án tránh khỏi không thiếu sót Vì chúng em mong đóng góp ,chỉ bảo thầy cô giáo bạn đồng nghiệp để gặp thực tế chắn hoàn chỉnh Qua em xin chân thành cảm ơn thầy cô giáo khoa môn đặc biệt thầy GS-TS Trần Văn Địch , thầy PGS.TS Nguyễn Trọng Bình trực tiếp hướng dẫn em hoàn thành đồ án tốt nghiệp toàn thể bạn đồng nghiệp Một lần em xin chân thành cảm ơn Footer Page of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page of 161 PHẦN I : GIỚI THIỆU SẢN PHẨM Trong năm gần kinh tế nước ta phát triển mạnh mẽ hoà chung với nhịp độ phát triển kinh tế giới tất ngành sản xuất công nông nghiệp không ngừng mở rộng phát triển ,năng suet lao động ngày nâng cao ,đồng thời chất lượng sản phẩm ngành sản xuất quan tâm mức ,để đáp ứng phát triển nhà nước ta đẩy mạnh khí hoá tự động hoá dần đưa máy móc thiết bị khoa học kỹ thuật với công nghệ tiên tiến vào sản xuất công nghiệp ngành khí chế tạo máy Để nâng cao suất chất lượng sản phẩm đồng thời cải thiện điều kiện làm việc cho người lao động Nhà máy SUPE phốt phát Lâm thao ( Nay công ty SUPE phốt phát hoá chất Lâm Thao ) xây dung với giúp đỡ Liên Xô cũ bước vào sản xuất từ năm 1962 Trước trình sản xuất vật tư máy móc thiết bị phải nhập mang từ Liên Xô sang nên nhiều thiết bị hỏng hóc mà phận thay chưa có neen phải ngừng sản xuất gây nên thiệt hại không nhỏ cho kế hoạch sản xuất kinh doanh công ty Những năm gần công ty tự nghiên cứu kết hợp ngành viện trường – Nhất trường Đại học Bách khoa Hà Nội để thiết kế chế tạo sản phẩm khí phù hợp với điều kiện sản xuất Việt Nam Đồng thời để mở rộng sản xuất đa dạng hoá sản phẩm đáp ứng nhu cầu phân bón cho nông nghiệp (cây hoa màu công nghiệp ) Công ty xây dung thêm nhiều dây truyền sản xuất dây truyền sản xuất NPK Các chi tiết thiết kế chế tạo đảm bảo yêu cầu kỹ thuật môi trường sản xuất hoá chất Máy đập búa NPK thiết bị quan trọng dây truyền sản xuất NPK công ty Máy đập búa NPK ding để đánh tơi SUPE lân trước vào công đoạn vê viên tạo hạt sản phẩm NPK Footer Page of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page of 161 Nguyên lý hoạt động thông số MĐB – NPK MĐB – NPK có phận : Thân ổ đỡ ,trục ,đĩa động ,vỏ máy , nhiều chi tiết khác Trên thân ổ đỡ có lắp vỏ máy ,trên vỏ máy có phễu vào liệu đường lân xuống băng tải Thân ổ đỡ lắp với trục qua ổ bi lắp cổ trục máy đầu trục lắp với puly nhận chuyển động từ động đầu lắp với đĩa động máy ,trên đĩa động lắp búa Khi đóng điện , động quay truyền chuyển động cho trục máy quay đĩa động quay theo Trên đĩa động lắp búa thông qua giá Khi dòng SUPE lân từ phễu rót chảy vào búa đĩa động đập tơi gạt xuống băng tải Với nguồn liệu vào liên tục bổ xung nên tạo nguồn liệu liên tục Các thông số MĐB – NPK : • Tốc độ quay : 1700 ( vòng / phút ) • Năng suất : ÷ tấn/h ( phụ thuộc vào độ ẩm vật liệu vào ) • Công suất đặt : 17 KW ÷ 1450 ( vòng / phút ) • Đường kính Rô to : 590 mm Footer Page of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page of 161 PHẦN II :THIẾT KẾ QUY TRÌNH CÔNG NGHỆ GIA CÔNG THÂN VÀ TRỤC MĐB - NPK Chương I : Thiết kế quy trình công nghệ gia công chi tiết thân ổ đỡ MĐB- NPK I.1.CHỨC NĂNG LÀM VIỆC CỦA CHI TIẾT THÂN Ổ ĐỠ MĐB – NPK Thân ổ đỡ cụm máy đập búa NPK ,nó phận để liên kết chi tiết khác để tạo thành cụm máy đập búa Đế lắp với bệ đỡ (giá đỡ) Phía lắp với vỏ máy ,trên thân có lắp ổ bi đỡ để lắp với trục máy Thân ổ đỡ đúc từ vật liệu gang xám GX 15-32 Các nguyên công gia công chủ yếu máy tiện ,máy phay ,máy khoan ,máy doa …Thành phần hoá học gang xám GX 15 – 32 Tra theo Bảng 1-38 Sổ tay công nghệ chế tạo máy : • C = ( 3,2÷3,5 ) % • Si = ( 2÷ 2,4 ) % • Mn = ( 0,7 ÷ 1,1 ) % • S ≤ 0,15% • P ≤ 0,4 % ; HB = 163 ÷ 229 • σbk=15 kg/cm2 ; σbu=32 kg/cm2 I.2.TÍNH CÔNG NGHỆ TRONG KẾT CẤU Kết cấu thân ổ đỡ máy đập búa NPK dạng hộp có kết cấu tương đối hợp lý ,đủ độ cứng vững Yêu cầu kỹ thuật đơn giản ,độ xác chi tiết không cần cao ( Chính xác lỗ ∅110 lắp ổ lăn ) trình gia công vận dụng phương pháp gia công tiên tiến mà không cần có đồ gá phức tạp bề mặt làm chuẩn gia công đảm bảo đủ độ tin cậy cứng vững trình gia công sau nhiều năm sản xuất sửa đổi chỉnh lý cải tiến cho phù hợp nên đến hoàn thiện không cần phải sửa đổi thêm kể vật liệu I.3.XÁC ĐỊNH DẠNG SẢN XUẤT Muốn xác định dạng sản xuất phải biết sản lượng hàng năm chi tiết gia công Sản lượng hàng năm xác định theo công thức : Footer Page of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page of 161 ⎡ β + α⎤ N = N1 m.⎢1 + 100 ⎥⎦ ⎣ Trong : • N : Số sản phẩm sản xuất năm • N1:Số chi tiết sản xuất năm • m : Số chi tiết sản phẩm • β : Số chi tiết chế tạo thêm để dự trữ β = % ÷ % lấy : β =7% =7/100 • α : Tỷ lệ tính đến chi tiết phế phẩm α = % ÷ % lấy : α = % =5/100 Vậy ta có : ⎡ + 5⎤ N = 400.1.⎢1 + = 448 100 ⎥⎦ ⎣ Trọng lượng chi tiết tính theo công thức sau : Q1=V.γ (kg) Trong : - Q1 :Trọng lượng chi tiết (kg) - V : Thể tích chi tiết (dm3) - γ : Trọng lượng riêng vật liệu ( kg/dm3 ) - γgang xám= 6,8 ÷7,4 ( kg/dm3 ) lấy γgang xám=7,2 ( kg/dm3 ) Thể tích chi tiết : V = 9,75 dm3 Vậy Q = 9,75.7,2 = 70,3 kg Từ sản lượng sản phẩm chi tiết năm trọng lượng chi tiết ( Tra bảng trang 13 thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy ) Xác định dạng sản xuất loạt vừa I.4 : PHƯƠNG PHÁP CHẾ TẠO PHÔI ( Hình I ) Footer Page of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page of 161 Vật liệu làm thân ổ đỡ máy đập búa NPK gang xám GX 15-32 đúc xí nghiệp khí công ty SUPE phốt phát hoá chất Lâm Thao phương pháp đúc : Footer Page of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 10 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page of 161 T D T D Hình I.1 : Mặt phân khuôn chi tiết thân Phôi đúc khuôn cát ,khuôn làm bán thủ công sau dỡ khuôn phải làm chi tiết cắt đậu rót ,đậu ngót làm bavia ,kiểm tra Footer Page of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 11 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page of 161 phôi không nứt , rỗ cong vênh sai lệch vị trí tương quan Ưu điểm phương pháp phạm vi ứng dụng rộng không bị hạn chế kích thước trọng lượng vật đúc ,chi phí chế tạo phôi I.5:LẬP THỨ TỰ VÀ TÍNH CHẾ ĐỘ CẮT CHO CÁC NGUYÊN CÔNG Chuẩn định vị (chuẩn thô) : Dùng bề mặt ∅160 làm chuẩn thô để gia công mặt đế Chuẩn tinh : Dùng mặt đế làm chuẩn tinh để gia công vấu mặt đế Sau dùng bề mặt đế làm chuẩn tinh để gia công lỗ ∅24 Rồi dùng mặt đế lỗ ∅24 làm chuẩn tinh để gia công bước Số TÊN NGUYÊN CÔNG Footer Page of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 TÊN MÁY VÀ DAO 12 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page 10 of 161 thứ tự 10 11 12 13 14 15 16 Máy: phay giường 6632 Dao :phay mặt đầu gắn BK6 ;D/Z = 150/14 Máy: phay giường 6632 Phay mặt phẳng đế Dao: phay mặt đầu gắn BK6 ;D/z = 150/4 Máy: khoan 2H55 Khoan doa lỗ ∅24 Dao :mũi khoan ∅23,5 ,mũi doa ∅24 Phay mặt phẳng gối đỡ phía Máy: phay giường 6632 Dao :phay mặt đầu gắn BK6 ;D/z = 200/16 sau thân ổ đỡ Máy: doa ngang 2615 Tiện lỗ bậc ∅200 Dao :tiện gắn hợp kim cứng BK6 Khoét ,Doa (thô tinh ) lỗ Máy :doa ngang 2615 Dao :khoét ,doa phi tiêu chuẩn điều chỉnh ∅110 HKC BK6 Kiểm tra độ đồng tâm Bàn mát ,đồng hồ so ,thước cặp ,thước ,panme… lỗ ∅110 Máy: doa ngang 2615 Vát mép lỗ ∅110 Dao :khoét phi tiêu chuẩn Tiện đầu mặt bích thân ổ đỡ Máy: doa ngang 2615 Dao :tiện gắn hợp kim cứng BK6 Máy: khoan cần 2H55 Khoan lỗ ∅8,5 thân phía Dao : Mũi khoan ∅8,5 thép gió P18 trước ổ đỡ Mũi tarô M10 Thép gió P9 Máy: khoan cần 2H55 Khoan lỗ ∅8,5 thân ổ đỡ Dao : Mũi khoan ∅8,5 thép gió P18 phía sau Mũi tarô M10 Thép gió P9 Máy: khoan cần 2H55 Khoan lỗ ∅18 Dao : Mũi khoan ∅8,5 thép gió P18 Phay mặt phẳng vấu lỗ dầu Máy:phay giường 6632 Dao :phay mặt đầu gắn BK6 ;D/Z = 75/10 Máy :khoan cần 2H55 Khoan ,Ta rô M30 lỗ dầu Dao : Mũi khoan ∅26,5 thép gió P18 Máy: khoan cần 2H55 Ta rô lỗ M10 Mũi tarô M10 Thép gió P9 Khối V ,bàn mát ,đồng hồ so ,thước cặp Kiểm tra ,thước panme,… Phay mặt phẳng đế Footer Page 10 of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 13 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page 189 of 161 TTN = 5% To = 0,05.1,0725’ = 0,0536’ Thời gian gia công nguyên công : TNC = To + TP + TPV + TTN = 1,0725 + 0,1073 + 0,1179 + 0,0536 = 1,3514’ TNC = 1,3514’ II.7.4 : NGUYÊN CÔNG VI : TIỆN KÍCH THƯỚC ∅30 - L = 30 MM ; ∅45 - L = 70 ; ∅49 - L = 50 ; ∅50 - L = 30 1.Bước : Tiện thô ∅30 - L = 30 mm Thời gian gia công tính theo công thức sau : T o ( T Th «) = L + L1 i (phút) S.n L = 30 (mm) ; L1 = (mm) ; i = ; S = 0,5 (mm/vg) ; n = 800 (vg/ph) Vậy T o ( Th «) = 30 + = 0,0875 (phút) 0,5.800 2.Bước : Tiện thô ∅45 - L = 70 mm Thời gian gia công tính theo công thức sau : T o ( T Th «) = L + L1 i (phút) S.n L = 70 (mm) ; L1 = (mm) ; i = ; S = 0,5 (mm/vg) ; n = 800 (vg/ph) Vậy To ( Th «) = 70 + = 0,1875 (phút) 0,5.800 3.Bước3 : Tiện thô ∅49 - L = 50 mm Thời gian gia công tính theo công thức sau : To ( T Th «) = L + L1 i (phút) S.n L = 50 (mm) ; L1 = (mm) ; i = ; S = 0,5 (mm/vg) ; n = 800 (vg/ph) Vậy To ( Th «) = 50 + = 0,1375 (phút) 0,5.800 4.Bước : Tiện thô ∅50 - L = 30 mm Thời gian gia công tính theo công thức sau : Footer Page 189 of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 192 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page 190 of 161 L + L1 i (phút) S.n T o ( T Th «) = L = 30 (mm) ; L1 = (mm) ; i = ; S = 0,5 (mm/vg) ; n = 800 (vg/ph) Vậy T o ( Th «) = 30 + = 0,0875 (phút) 0,5.800 Thời gian gia công bước tiện thô : TNC Thô= 0,0875 + 0,1875 + 0,1375 + 0,0875 = 0,5’ 5.Bước : Tiện tinh ∅50 - L = 30 mm Thời gian gia công tính theo công thức sau : T o ( T.Tinh ) = L + L1 i (phút) S.n L = 30 (mm) ; L1 = (mm) ; i = ; S = 0,2 (mm/vg) ; n = 1250 (vg/ph) Vậy T o ( Tinh ) = 30 + = 0,14 (phút) 0,2.1250 6.Bước : Tiện tinh ∅45 - L = 70 mm Thời gian gia công tính theo công thức sau : T o ( T.Tinh ) = L + L1 i (phút) S.n L = 70 (mm) ; L1 = (mm) ; i = ; S = 0,2 (mm/vg) ; n = 1250 (vg/ph) Vậy T o ( Tinh ) = 70 + = 0,3 (phút) 0,2.1250 7.Bước : Tiện tinh ∅49 - L = 50 mm Thời gian gia công tính theo công thức sau : T o ( T.Tinh ) = L + L1 i (phút) S.n L = 50 (mm) ; L1 = (mm) ; i = ; S = 0,2 (mm/vg) ; n = 1250 (vg/ph) Vậy T o ( Tinh ) = 50 + = 0,22 (phút) 0,2.1250 8.Bước : Tiện tinh ∅50 - L = 30 mm Footer Page 190 of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 193 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page 191 of 161 Thời gian gia công tính theo công thức sau : T o ( T.Tinh ) = L + L1 i (phút) S.n L = 30 (mm) ; L1 = (mm) ; i = ; S = 0,2 (mm/vg) ; n = 1250 (vg/ph) T o ( Tinh ) = Vậy 30 + = 0,14 (phút) 0,2.1250 Thời gian gia công bước tiện tinh : TNC Tinh= 0,14 + 0,3 + 0,22 + 0,14 = 0,8’ Thời gian gia công nguyên công To(NC)= 0,5 + 0,8 = 1,3’ TP = 10% To = 0,1.1,3’ = 0,13’ TPv = 11%To = 0,11.1,3’ = 0,143’ TTN = 5% To = 0,05.1,3’ = 0,065’ Thời gian gia công nguyên công : TNC = To + TP + TPV + TTN = 1,3 + 0,13 + 0,143 + 0,065 = 1,638’ TNC = 1,638’ II.7.6 : NGUYÊN CÔNG VII : TIỆN REN M30 × 3,5 - REN TRÁI Thời gian gia công dùng dao tiện cắt ren máy tiện tính theo công thức To = L + L1 + L i.k (phút) S.n L = 30 mm L1 = ( ÷ ).S Lấy L1 = 3.S = 3.3,5 = 10,5 mm L2 = ( ÷ ).S Lấy L1 = 1.S = 1.3,5 = 3,5 mm S = 3,5 mm/vg n = 50 vg/ph i = Số bước cắt [Bảng 5-46 sổ tay công nghệ chế tạo máy.] Footer Page 191 of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 194 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page 192 of 161 k = 1,5 : Hệ số điều chỉnh tính đến thời gian hành trình ngược giá dao Vậy : To(NC)= 30 + 10,5 + 3,5 7.1,5 = 2,64 ( phút ) 3,5.50 TP = 10% To = 0,1.2,64’ = 0,264’ TPv = 11%To = 0,11.2,64’ = 0,2904’ TTN = 5% To = 0,05.2,64’ = 0,132’ Thời gian gia công nguyên công : TNC = To + TP + TPV + TTN = 2,64 + 0,264 + 0,2904 + 0,132 = 3,3264’ TNC = 3,3264’ II.7.7 : NGUYÊN CÔNG VIII: PHAY RÃNH THEN 14 × ×70 VÀ 14 × ×50 Thời gian gia công phay rãnh then kín đầu tính theo công thức sau : ⎡ h + (0,5 ÷ 1) L − D ⎤ + To= ⎢ ⎥ ( phút ) S S ph d p d ⎦ ⎣ + Phay rãnh then 14 × ×70 : L = 70 mm : Chiều dài toàn rãnh then Sph.d=4 mm/ph : Bước tiến phút theo hướng thẳng đứng ( Hướng trục ) để cắt hết chiều sâu rãnh then Sp.d= 11,2 mm/ph : Bước tiến dọc phút phay rãnh then d = 14 mm : Đường kính dao phay h = mm : Chiều sâu then Vậy : ⎡ + 70 − 14 ⎤ + = 6,5 ( phút ) To= ⎢ ⎥ 11 , ⎣ ⎦ + Phay rãnh then 14 × ×50 : Tương tự ta : Footer Page 192 of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 195 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page 193 of 161 ⎡ + 50 − 14 ⎤ + To= ⎢ ⎥ = 4,7143 ( phút ) 11 , ⎣ ⎦ To(NC)= 6,5 + 4,7143 = 11,2143’ TP = 10% To = 0,1.11,2143’= 1,12143’ TPv = 11%To = 0,11.11,2143’ = 1,23357’ TTN = 5% To = 0,05.11,2143’ = 0,5607’ Thời gian gia công nguyên công : TNC = To + TP + TPV + TTN = 11,2143 + 1,12143 + 1,23357 + 0,5607 = 14,13 TNC = 14,13’ II.7.8 : NGUYÊN CÔNG IX: MÀI TRÒN NGOÀI ∅50 - L = 30 ; ∅49 - L = 35 MM Dùng phương pháp mài tròn tiến dao ngang Thời gian gia công tính theo công thức : To= 1,25 h i t n c + Mài thô ∅50 : nc= 85vg/ph : Số vòng quay phôi phút h = 0,15 mm : Lượng dư phôi phía t = 0,006 mm/vg : Độ sâu mài - Bước tiến ngang đá theo phương vuông góc với bề mặt gia công Vậy To(Thô) = 1,25 0,15 = 0,7353 ( phút) 0,006.85 + Mài thô ∅49 : To(Thô) = 1,25 0,15 = 0,3676 ( phút) 0,006.85 + Mài tinh ∅50 : Với t = 0,003 mm/vg ; nc= 170 vg/ph ; h = 0,1 mm Footer Page 193 of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 196 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page 194 of 161 To(Tinh)=1,25 0,1 = 0,4902 ( phút) 0,003.170 + Mài tinh ∅49 : Với t = 0,003 mm/vg ; nc= 170 vg/ph ; h = 0,1 mm To(Tinh)=1,25 0,1 = 0,2451 ( phút) 0,003.170 Vậy To(ngang)= 0,7353 + 0,3676 + 0,4902 + 0,2451 = 1,8382 phút + Mài tròn tiến dao dọc : Thời gian gia công tính theo công thức sau : To= L h k ( phút ) Sc n c t + Mài thô ∅49 - L = 85 mm nc = 85 vg/ph : Số vòng quay phôi phút Sc= ( 0,3 ÷ 0,7 ).B : Bảng 5-55 sổ tay công nghệ chế tạo máy B = 50 mm : Chiều rộng đá Lấy Sc= 0,5.50 = 25 mm L : chiều dài hành trình dọc bàn máy L = l - ( - m ) B : Mài thoát đá phía l = 85 mm : Chiều dài mài chi tiết m = ( 0,3 ÷ 0,5 ) mm : Khoảng thoát đá bề mặt L = 85 - ( - 0,5 ).50 = 60 mm h = 0,15 mm : Lượng dư phôi phía t = 0,02 mm : Độ sâu mài k = 1,3 : Mài thô Vậy : To(Thô)= 60 0,15 ,1,3 = 0,2753 ( phút ) 25.85 0,02 + Mài thô ∅45 - L = 70 mm Footer Page 194 of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 197 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page 195 of 161 Với L = 45 mm To(Thô)= 45 0,15 ,1,3 = 0,2065 ( phút ) 25.85 0,02 +Mài thô ∅49 L = 50 mm Với L = 25 mm To(Thô)= 25 0,15 ,1,3 = 0,1147 ( phút ) 25.85 0,02 2.MÀI TINH + Mài tinh ∅45 - L = 85 mm nc = 170 vg/ph : Số vòng quay phôi phút Sc= ( 0,2 ÷ 0,2 ).B Bảng 5-55 sổ tay công nghệ chế tạo máy B = 50 mm : Chiều rộng đá Lấy Sc= 0,3.50 = 15 mm L : chiều dài hành trình dọc bàn máy L = l - ( - m ) B : Mài thoát đá phía l = 85 mm : Chiều dài mài chi tiết m = ( 0,3 ÷ 0,5 ) mm : Khoảng thoát đá bề mặt L = 85 - ( - 0,5 ).50 = 60 mm h = 0,1 mm : Lượng dư phôi phía t = 0,08 mm : Độ sâu mài k = 1,5 : Mài thô To(Tinh)= 60 0,1 ,1,5 = 0,4412 ( phút ) 15.170 0,08 + Mài tinh ∅45 - L = 70 mm To(Tinh)= 45 0,1 ,1,5 = 0,3308 ( phút ) 15.170 0,08 + Mài tinh ∅49 - L = 50 mm To(Tinh)= Footer Page 195 of 161 25 0,1 ,1,5 = 0,1838 ( phút ) 15.170 0,08 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 198 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page 196 of 161 Thời gian mài dọc : To(Doc) = 0,2735 + 0,2065 + 0,1147 + 0,4412 + 0,3308 + 0,1838 = 1,5505’ Thời gian nguyên công : To(NC)= 1,8382 + 1,5505 = 3,3887’ TP = 10% To = 0,1.3,3887’= 0,33887’ TPv = 11%To = 0,11.3,3887’ = 0,3389’ TTN = 5% To = 0,05.3,3887’ = 0,1694’ Thời gian gia công nguyên công : TNC = To + TP + TPV + TTN = 3,3887 + 0,33887 + 0,3389 + 0,1694 = 4,2698’ TNC = 4,2698’ + Thời gian hoàn thành chi tiết trục : TCT = 1,1752 + 1,6236 + 1,3514 + 1,1638 + 3,3264 + 14,13 + 7,1414 + 4,2698 = 36,6586 TCT = 36’40’’ II.8 : THIẾT KẾ ĐỒ GÁ CHUYÊN DÙNG CHO NGUYÊN CÔNG VIII : PHAY RÃNH THEN 14 × ×70 VÀ 14 × ×50 + Định vị : Dùng bề mặt ∅49 hai đầu làm chuẩn khối V ngắn hạn chế bậc tự Má khối V tỳ vào trục hạn chế bậc tự + Kẹp chặt : Kẹp chặt đòn kẹp kiểu lề vitme ,đai ốc Hướng lực kẹp từ xuống , phương lực kẹp vuông góc với bề mặt gia công + Tính lực kẹp phay : Sơ đồ lực tác dụng n W W Px Py Pz Footer Page 196 of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 199 n ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page 197 of 161 Chi tiết định vị mặt trụ ∅49 mặt bậc ∅49 ∅50 : Phương trình cân có dạng : 10 Cp t x Szy Bu Z k MP Pz = q w D n Trong : D = 14 mm ( Đường kính dao phay ) Z = S = 0,16 ( mm/vòng ) n ⎡ ⎤ ⎡ 850 ⎤ kMP= ⎢ σb ⎥ = ⎢ ⎣ 750 ⎦ ⎣ 750 ⎥⎦ Với n = 0,3 0,3 = 1,038 [ Bảng – Sổ tay công nghệ chế tạo máy ] t = 0,5 mm B = 14 mm ( Chiều rộng phay ) n = 100 ( vòng/phút ) CP = 68,2 ; x = 0,86 ; y = 0,72 ; u = ; q = 0,86 ; w = [ Bảng 5-41 Sổ tay công nghệ chế tạo máy ] Vậy : 10.68,2 0,50,86 0,16 0, 72 141 1,038 = 150,8 (N) Pz = , 86 14 100 + Các lực thành phần khác tính sau : - Lực hướng kính : PY= ( 0,2 ÷ 0,4 ) PZ= ( 0,2 ÷ 0,4 ) 150,8 = ( 30 ÷ 60 ) N - Lực chạy dao: PS= ( 0,3 ÷ 0,4 ) PZ= ( 0,3 ÷ 0,4 ) 150,8 = ( 45 ÷ 60 ) N - Lực vuông góc với lực chạy dao PV= ( 0,85 ÷ 0,9 ) PZ= ( 0,85 ÷ 0,9) 150,8 = ( 128 ÷ 136 ) N Footer Page 197 of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 200 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page 198 of 161 Để đơn giản tính lực kẹp ta cần tính cho trường hợp có riêng lực PS tác dụng lên chi tiết Trong cấu kẹp chặt phải tạo lực ma sát lớn lực cắt PS Từ phương trình : W = k Ps với f = 0,1 ; PS = 136 N f k : Hệ số an toàn chung tính sau : k = k0 k1 k k3 k4 k5 k6 k0 = 1,5 : Hệ số an toàn cho tất trường hợp k1 = 1,2 : Hệ số tính đến trường hợp thay đổi lực cắt k2 = 1,5 : Hệ số lực cắt tăng nên dao bị mòn k3 = 1,2 : Hệ số tăng lực cắt gia công gián đoạn k4 = 1,3 : Hệ số tính đến sai số cấu kẹp chặt kẹp chặt tay k5 = : Hệ số tính đến trường hợp kẹp thuận lợi cấu kẹp k6 = 1,5 : Hệ số tính đến mô men làm quay chi tiết Trường hợp định vị phiến tỳ k = 1,5 1,2 1,5 1,2 1,3 1,5 = 6,318 Vậy W = 6,318.136/0,2 = 4296 N 4,Tính chọn đường kính bu lông , xác định cấu khác đồ gá : + Tính chọn đường kính bu lông : W W L L Q + Phương trình mô men : ΣM = L.Q – 2.L.W = Q= 2.L.W = 2.W = 2.4296 = 8592 N = 859,2 kg L Footer Page 198 of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 201 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page 199 of 161 Từ công thức : d ≥ c Q [σ] c = 1,4 ÷ 1,6 chọn c = 1,5 ;[σ] = 10 ( kg/mm2) d ≥ c Vậy Q = 1,5 [σ] 859,2 = 13,9 mm 10 Chọn đường kính bu lông ∅16 mm + Kích thước đòn kẹp : Thanh kẹp : Từ Bảng 8-30 số tay công nghệ chế tạo máy ta có : L = 200 mm : Chiều dài đòn kẹp B =63 mm : chiều rộng đòn kẹp H = 32 mm : Chiều dày đòn kẹp + Kích thước then dẫn hướng đồ gá máy phay : Gồm then dẫn hướng theo bảng 8-19 sổ tay công nghệ chế tạo máy ta có : B = 18 mm Chiều rộng thên dẫn hướng H = 11 mm: Chiều cao thên dẫn hướng L = 30 mm Chiều dài thên dẫn hướng d = 6,6 mm : Lỗ bắt vít để lắp then dẫn vào đế gá d1 = 11 mm : Lỗ chìm đầu vít h = 4mm : Chiều sâu lỗ chìm đầu vít + Cữ so dao : Dùng loại cữ so dao mặt 5,Tính sai số chế tạo cho phép đồ gá cho kích thước 40- 0,1mm Khi thiết kế đồ gá , đa số sai số phân bố theo quy luật chuẩn phương chúng khó xác định nên ta dùng công thức sau để xác định sai số cho phép chế tạo đồ gá : [ εct] = Footer Page 199 of 161 [ε ] + [ε gd ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 c + ε2m + ε2k + εdc2 ] 202 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page 200 of 161 + Sai số chuẩn : Chi tiết định vị mặt trụ ∅49 đặt khối V ngắn mặt đầu khối V tỳ lên vai trục hạn chế bậc tự theo bảng 19 Thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy :ta có công thức tính sai số chuẩn : εc = δD ⎡ − 1⎤ = 0,03 ⎡ − 1⎤ = 0,0062 mm ⎢⎣ Sin α ⎥⎦ ⎢⎣ sin 45° ⎥⎦ + Sai số kẹp chặt : Sai số kẹp chặt sinh lực kẹp chặt đồ gá xác định theo công thức sau : εk= ( Ymax - Ymin) Cosα α : Góc hợp phương lực kẹp phương kích thước thực Theo công thức trường hợp phương lực kẹp vuông góc với phương kích thước thực nên sai số : εk= + Sai số mòn :Sai số mòn tính theo công thức ; εm=β N (μm) Đối với phiến tỳ β = 0,3 ÷ 0,8 lấy β = 0,5.Khi chuẩn tinh khối V N = 448 :số lượng chi tiết gia công đồ gá εm=β N = 0,5 448 = 10,5 (μm) = 0,0105 mm + Sai số điều chỉnh : Sai số sinh trình lắp ráp điều chỉnh đồ gá Khi tính toán thiết kế đồ gá ta lấy : εđc = ( ÷ 10 ) μm lấy εđc= μm = 0,007 mm + Sai số gá đặt : Khi tính toán đồ gá ta lấy giá trị sai số gá đặt đồ gá cho phép : [εgđ] = δ δ = 0,15 – Dung sai nguyên công thực [εgđ] = 0,15 = 0,05 mm Vậy sai số chế tạo cho phép đồ gá : Footer Page 200 of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 203 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page 201 of 161 [ εct] = [0,05]2 + [0,00622 + 02 + 0,01052 + 0,0072 ] = 0,023 mm 6,Điều kiện kỹ thuật đồ gá : + Độ không song song tâm khối V đáy đồ gá ≤ 0,023 mm 100 mm chiều dài + Độ không song song cuat tâm khối V mặt bên then dẫn hướng ≤ 0,023 mm 100 mm chiều dài + Độ không phẳng bề mặt khối V ≤ 0,023 mm 100 mm chiều dài + Bề mặt làm việc khối V nhiệt luyện đạt HRC = 55 ÷ 60 + Bề mặt làm việc then dẫn hướng nhiệt luyện đạt HRC = 40 ÷ 45 7,Thao tác bảo dưỡng đồ gá : + Thao tác : Dùng pa lăng ,cẩu để đưa chi tiết đặt lên đồ gá Kẹp chặt chi tiết ,chạy dao tiến vào cữ so dao tiến hành gia công Khi gia công xong chạy dao khỏi chi tiết gia công dừng máy ,nới lỏng bu lông ,rút đòn kẹp cẩu chi tiết khỏi đồ gá + Bảo dưỡng : Quét phôi lau chùi , tra dầu mỡ , bảo dưỡng sau ca làm việc Trong trình gia công phải thao tác nhẹ nhàng tránh va đập mạnh vào đồ gá làm đồ gá bị biến dạng hay sai lệch độ xác đồ gá Footer Page 201 of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 204 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page 202 of 161 CHƯƠNG III : CÔNG NGHỆ LẮP RÁP Trong ngành công nghệ chế tạo máy áp dụng nhiều thành tựu khoa học kỹ thuật tiên tiến để naang cao suất lao đọng chất lượng sản phẩm Vì muốn tạo thành sản phẩm hoàn chỉnh công nghệ lắp ráp đóng vai trò quan trọng , chi tiết cấu thành sản phẩm xác cao chưa đủ phụ thuộc vào quy trình công nghệ lắp ráp có tiên tiến hợp lý hay không Lắp ráp giai đoạn cuối quy trình sản xuất ngành chế tạo máy Khối lượng lao đọng giai đoạn chiếm khoảng 25 ÷ 35% khối lượng chung việc chế tạo sản phẩm Phương hướng để nâng cao suất trình lắp ráp giảm nhẹ tránh sửa lắp , thiết kế quy trình lắp ráp hợp lý , áp dụng khí hóa tự động hóa trình lắp ráp Một đối tượng lắp phức tạp cần chia nhỏ thành phận , cụm nhóm chi tiết để tạo điều kiện thuận lợi cho trình lắp Khi lập sơ đồ lắp cần thiết phải lựa chọn chi tiết , nhóm hay phận làm sở trình lắp gọi chi tiết sở Để đơn giản cho trình lắp , với đối tượng cần lắp ( sản phẩm ,nhóm , cụm ) cần thành lập sơ đồ công nghệ lắp Ngoài sơ đồ công nghệ lắp ghi rõ thêm số nội dung công nghệ L hàn , tán , làm , bôi trơn Chọn chi tiết dụng cụ cho trình lắp : Sản phẩm máy đập búa NPK sản phẩm không phức tạp trình lắp Các mối lắp ghép đơn mối lắp chặt tháo ( bắt chặt bu lông , đai ốc ) ,các mối lắp chặt then hai ổ lăn trình lắp ta chọn dụng cụ lắp thông thường vạn : cà lê , mỏ lết , búa , kích thiết bị vận chuyển khí thông thường : xe goòng , pa lăng , cẩu … Ngoài trình lắp hai ổ lăn sản phẩm cần thiết phải sử dụng đồ gá chuyên dùng để xác định vị trí xác hai ổ lăn với thân ổ đỡ Footer Page 202 of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 205 ÁN TỐT NGHIỆP HeaderĐỒ Page 203 of 161 Trong trình lắp sản phẩm cần thiết phải tiến hành kiểm tra kỹ thuật mối lắp ghép cụm chi tiết có yêu cầu kỹ thuật cao cụ thể : - Khi lắp xong ổ lăn ta cần kiểm tra an toàn ổ , dùng tay quay nhẹ xem ổ có trơn hay không dùng để kiểm tra khe hở , cần thiết dùng đồng hồ so để kiểm tra khe hở hướng kính khe hở hướng trục - Khi lắp cụm đĩa động vào cần phải kiểm tra khoảng cách yêu cầu mặt đầu đĩa động với nắp vỏ máy , khoảng cách búa với thân vỏ máy , đồng thời phải kiểm tra độ cân đĩa động có đảm bảo yêu cầu để giảm rung động máy trình làm việc Sau hoàn thành trình lắp sản phẩm cần tiến hành kiểm tra tổng thể vị trí tương quan phận , chất lượng mối lắp Các dụng cụ dùng để kiểm tra : Kiển tra độ phẳng ( thẳng ) mặt phẳng ni vô , dùng số dụng cụ khác thước cặp , thước … để kiểm tra yêu cầu khác sản phẩm Footer Page 203 of 161 ĐỖ NHƯ KIÊN CTM5 – K45 206 ... xuất NPK Các chi tiết thiết kế chế tạo đảm bảo yêu cầu kỹ thuật môi trường sản xuất hoá chất Máy đập búa NPK thiết bị quan trọng dây truyền sản xuất NPK công ty Máy đập búa NPK ding để đánh tơi. .. cụm sản phẩm MĐB - NPK Thân ổ đõ MĐB NPK Trục MĐB - NPK Đĩa động MĐB - NPK Vỏ MĐB - NPK Phần II :Thiết kế quy trình công nghệ gia công cụm thân trục MĐB - NPK Chương I : Thiết kế quy trình công... giao nhiệm vụ thiết kế quy trình công nghệ gia công cụm máy đập búa hay gọi máy đánh tơi NPK ,nằm dây truyền sản xuất NPK phục vụ cho ngành nông ,lâm nghiệp nước NỘI DUNG THIẾT KẾ BAO GỒM Phần