THUYẾT MINH PHẦN THÔNG GIÓ1

LỜI MỞ ĐẦU Bảo vệ môi trường được coi là một vấn đề sống còn của nhân loại. Với sự phát triển của khoa học kĩ thuật hiện nay, tốc độ đô thị hoá ngày càng cao làm cho tình hình ô nhiễm môi trường nói chung và ô nhiễm không khí nói riêng ngày càng trầm trọng. Với tầm quan trọng của việc bảo vệ môi trường như vậy, các cấp các ngành trong cả nước đã và đang đẩy mạnh công tác bảo vệ môi trường. Tuy nhiên, môi trường không khí ở nước ta hiện nay, đặt biệt là ở các khu công nghiệp và các đô thị lớn vẫn tồn tại dấu hiệu ô nhiễm đáng lo ngại. Phần lớn các nhà máy xí nghiệp chưa được trang bị các hệ thống xử lý bụi và khí thải độc hại hàng ngày hàng giờ vẫn đang thải vào khí quyển một lượng lớn các chất độc hại làm cho bầu khí quyển xung quanh các nhà máy trở nên ngột ngạt khó chịu, ảnh hưởng rất nhiều đến môi trường xung quanh và sinh vật sinh sống tại đó. Còn ở các đô thị do tốc độ phát triển nhanh cộng với thiếu qui hoạch hợp lý nên khu vực cách ly của khu công nghiệp ngày càng bị lấn chiếm hình thành các khu dân cư làm cho môi trường ở đây thêm phần phức tạp và khó được cải thiện .

MỤC LỤC

DANH MỤC BẢNG

DANH MỤC HÌNH

LỜI MỞ ĐẦU

Bảo vệ môi trường được coi là một vấn đề sống còn của nhân loại Với sự pháttriển của khoa học kĩ thuật hiện nay, tốc độ đô thị hoá ngày càng cao làm cho tình hình

ô nhiễm môi trường nói chung và ô nhiễm không khí nói riêng ngày càng trầm trọng

Với tầm quan trọng của việc bảo vệ môi trường như vậy, các cấp các ngànhtrong cả nước đã và đang đẩy mạnh công tác bảo vệ môi trường

Tuy nhiên, môi trường không khí ở nước ta hiện nay, đặt biệt là ở các khu côngnghiệp và các đô thị lớn vẫn tồn tại dấu hiệu ô nhiễm đáng lo ngại Phần lớn các nhàmáy xí nghiệp chưa được trang bị các hệ thống xử lý bụi và khí thải độc hại hàng ngàyhàng giờ vẫn đang thải vào khí quyển một lượng lớn các chất độc hại làm cho bầu khíquyển xung quanh các nhà máy trở nên ngột ngạt khó chịu, ảnh hưởng rất nhiều đếnmôi trường xung quanh và sinh vật sinh sống tại đó

Còn ở các đô thị do tốc độ phát triển nhanh cộng với thiếu qui hoạch hợp lý nênkhu vực cách ly của khu công nghiệp ngày càng bị lấn chiếm hình thành các khu dân

cư làm cho môi trường ở đây thêm phần phức tạp và khó được cải thiện

Trên cơ sở những kiến thức đã được học và được Thầy Nguyễn Đình Huấnhướng dẫn, em đã hoàn thành đồ án

Nội dung đồ án gồm các vấn đề: Tính toán thông gió cho nhà công nghiệp Tínhtoán sự khuếch tán ô nhiễm từ các ống khói Thiết kế hệ thống xử lý bụi đạt yêu cầucho phép và các bản vẽ kèm theo

Do nhiều yếu tố khác nhau nên đồ án này không tránh khỏi những thiếu sót.Kính mong thầy, cô giáo hướng dẫn thêm để đồ án này trở nên hoàn chỉnh hơn

Em xin chân thành cảm ơn

Sinh viên thực hiện

Phạm Thị Như Ý

PHẦN 1 TÍNH TOÁN THÔNG GIÓ CHO PHÂN XƯỞNG

CƠ KHÍ CHƯƠNG 1: TÍNH NHIỆT THỪA

= 33.6 0C (Nhiệt độ cực đại trung bình tháng

4 ở Buôn Mê Thuột, Bảng 2.3-[1])

= 4,3 (m/s) (Tần suất lặng gió (PL %) tần suất (P %) và vậntốc gió (V m/s) trung bình theo 8 hướng thành phố Buôn Mê Thuột, Bảng 2.16-[1])

Mùa đông

- Nhiệt độ ngoài nhà vào mùa đông: t

D

N

= 17,6 0C (Nhiệt độ cực tiểu trung bình tháng 1

ở Buôn Mê Thuột, Bảng 2.4-[1])

- Hướng gió chủ đạo: Đông (Lấy theo trạm Buôn Mê Thuột, Bảng 2.16-[1])

- Vận tốc gió mùa đông: V

D

gio

=5,5 (m/s) (Tần suất lặng gió (PL %) tần suất (P %) vàvận tốc gió (V m/s) trung bình theo 8 hướng thành phố Buôn Mê Thuột, Bảng 2.16-[1])

1.2 Chọn thông số tính toán bên trong công trình

Nhiệt độ trong công trình vào mùa hè

Để đạt được điều kiện tối ưu, nhiệt độ không khí tính toán bên trong nhà cần

cao hơn bên ngoài nhà từ 1-3oC Vậy ở đây ta chọn nhiệt độ này là t

H T

=33,6+1=34,6oC

Lớp vữa Lớp gạch chịu lựcLớp vữa

Nhiệt độ trong công trình vào mùa đông

t

D T

= 18 ÷ 240C Chọn : t

D T

= 18.50C

Bảng 1.1: Thông số tính toán bên trong và bên ngoài nhà

t

H

N

(0C)

t

H T

(0C)

V

H gio

(m/s)

Hướng

D N

(0C)

t

D T

(0C)

2 Tính toán tổn thất nhiệt

2.1 Lựa chọn kết cấu bao che

• Tường ngoài: tường chịu lực, gồm có ba lớp:

Hình 1: Cấu tạo của tường

- Lớp 1: lớp vữa vôi trát mặt ngoài với các thông số

Trong đó: αT: hệ số trao đổi nhiệt mặt bên trong, αT = 7,5 kcal/m2.h.0C

αN: hệ số trao đổi nhiệt mặt bên ngoài, αN = 20 kcal/m2.h.0C

δi: độ dày kết cấu thứ i [mm]

λi: hệ số dẫn nhiệt của kết cấu thứ i [kcal/m.h.oC

36000

22,08,0

015,05,71

1

++

++

1,843

20

165,0

005,05,71

1

++

002,05,71

1

cc

++

005,05,71

1

++

03,050

0008,05,71

1

++

+

0,785

2.3 Diện tích kết cấu bao che

Bảng 1.3: Diện tích kết cấu bao che

Phía Nam F=[(36+0.25).8]-30-16 244Phía Nam F=[(36+0.25).8]-

FN1(m2) = 4(a+b) F1=4(36+18) 216Dải 2:

FN2(m2) = FN1 - 48 F2= 216-48 168Dải 3:

FN3(m2) = FN1 - 80 F3=216-80 136Dải 4:

t F K

Qt/th = × × ∆

Trongđó:

K: Hệ số truyền nhiệt của kết cấu bao che (Kcal/m2hoC)

F: Diện tích kết cấu bao che (m2)

Δttt: Hiệu số nhiệt độ tính toán (oC) = (tTtt - tNtt).ψ

Ψ: Hệ số kể đến vi trí của kết cấu bao che đối với không khí ngoài trời, ψ = 1

- Trong công thức tính toán này, đối với các tường ngoài, cửa ta cần phải bổsung thêm lượng nhiệt mất mát do sự trao đổi nhiệt bên ngoài tăng lên ở các hướngkhác nhau, nó làm tăng các trị số tổn thất nhiệt đã tính toán

Hình 3: Hình vẽ thể hiện các hướng bổ sung

Về mùa hè, hướng dòng nhiệt qua kết cấu mái không phải từ trong ra ngoài, tứctổn thất nhiệt như các kết cấu ngăn che khác, mà ngược lại- từ ngoài vào trong, vìnhiệt độ bên ngoài gần bề mặt mái lớn hơn so với nhiệt độ bên trong do bức xạ mặttrời Do đó khi tính tổn thất nhiệt qua kết cấu nhiệt ngăn che về mùa hè ta không tínhlượng nhiệt truyền qua mái

Bảng 1.4: Tính nhiệt truyền qua kết cấu bao che vào mùa hè

T

T

Loại kết cấu K

(kcal/m2h0C)

F(m2) ∆

tt t

(0

KC TT

(Kcal/h)

Tổn thất(%) QBS(Kcal/h)

TTTên

Bảng 1.5: Tính nhiệt truyền qua kết cấu bao che vào mùa đông

TT

Loại kết cấu

K(kcal/m2h0C)

F (m2) ∆

tt t

(0C

KC TT

(Kcal/h)

Tổnthất(%)

(Kcal/h)

QBS TTTên kết

2.3.2 Tổn thất nhiệt do rò gió

- Hướng gió chính mùa hè của phân xưởng là hướng Đông, tính tổn thất nhiệt

do rò gió cho mùa hè, cửa chịu tác động của gió là cửa tường Đông Với vị trí này thìcác cửa trên tường Đông đón gió 100% diện tích thực

Hướng Đông

Hình 4: Phạm vi mặt đón gió Đông

- Hướng gió chính mùa đông của phân xưởng cũng là hướng Đông, tính tổn thấtnhiệt do rò gió cho mùa đông, cửa chịu tác động của gió là cửa tường Đông Do đó cáccửa trên tường Đông đón gió 100% diện tích thực

- Ck: tỉ nhiệt của không khí, Ck = 0,24 kcal/kg.0C

- Ggió: lượng gió rò vào nhà

ó ( / )

gi

G =∑a g l kg h

g (kg/h.m) : là lượng không khí lọt vào nhà qua 1m chiều dài khe hở cùng loại(Bảng 2.4: lượng không khí lọt vào nhà qua 1m cửa Kĩ Thuật thông gió - TS NguyễnĐình Huấn)

Đối với mùa hè: vgióH = 4,3 m/s => gh= 11,8 kg/h.m

Đối với mùa đông: vgióĐ= 5.5 m/s => gđ= 9,42 kg/h.m

(Áp dụng cho khe cửa bằng kim loại)

a là hệ số phụ thuộc vào loại cửa

Đối với hầm mái, cửa sổ 1 lớp, khung thép : a = 0,65

Đối với cửa đi, cổng ra vào : a = 2.

l (m): tổng chiều dài của khe cửa mà gió lọt qua (chỉ tính cho hướng đón gió)

: Nhiệt độ tính toán của không khí ngoài nhà tùy mùa đang tính toán (oC)

Bảng 1.6: Tính toán chiều dài khe cửa mà gió lọt qua

Loại cửa Chiều dài khe cửa mà gió lọt qua (m)

3 Tính toán tỏa nhiệt

3.1 Tỏa nhiệt do người

(kcal/h)

n

Qnguoi =q n×

Trong đó:

n : số lượng người trong phòng với n = 36 người

q (kcal/ người): lượng nhiệt hiện do một người toả vào không khí trong phòng

trong 1 giờ Tra Bảng 2.5/36 - Thông gió - TS Nguyễn Đình Huấn

• Mùa hè (34,60C): q=86,4 Kcal/h

• Mùa đông (18,50C): q = 131 Kcal/h

Bảng 1.9: Tính nhiệt tỏa do người

STT Mùa tTtt (0C) qh (kcal/người.h) n (người) QTNNG (kcal/h)

3.2 Tỏa nhiệt do chiếu sáng

(Kcal/h)

F a 86 , 0

Q cs

Trong đó:

- 0,86 : hệ số hoán đổi đơn vị từ W sang Kcal

- a – công suất phát nhiệt do các thiết bị chiếu sáng nhà công nghiệp, a = 18 – 24 W/m2

.Chọn a = 20 W/m2

- F: diện tích xưởng cơ khí, F = (36-0,25).(18-0,25) = 634,563 (m2)

=>QTS = 0,86.20.634,563 = 10914,475 (Kcal/h)

3.3 Toả nhiệt do máy móc động cơ dùng điện

(kcal/h)N

860

T = ×η ×η ×η ×η ×∑Trong đó

- 860: hệ số hoán đổi đơn vị từ KW sang Kcal

- η1: là hệ số sử dụng công suất lắp đặt máy, η1 = 0,7 – 0,9

- η2: hệ số tải trọng, tỉ số giữa công suất yêu cầu với công suất cực đại, η2 = 0,5 – 0,8

- η3: hệ số làm việc không đồng thời của động cơ điện, η3 = 0,5 – 1,0

- η4 :hệ số kể đến cường độ nhận nhiệt của môi trường không khí, η4 = 0,85 – 1,0

Lấy η1 η2 η3 η4 = 0,25

- ΣN: tổng công suất của động cơ điện

Bảng 1.10: Tính nhiệt tỏa do động cơ điện

Kí

Côngsuất(kW)

Số lượng(cái) suất ΣN (kW)Tổng công

tc: nhiệt độ cuối cùng của sản phẩm bằng nhiệt độ của trong nhà của phânxưởng

Bảng 1.11: Tính toán toả nhiệt do quá trình làm nguội sản phẩm

3.5 Tỏa nhiệt lò nung thép

Lò nung thép có 2 lò với các thông số mỗi lò:

• Diện tích đỉnh lò: Fđỉnh = 1,7.1,7 = 2,89 (m2)

• Diện tích đáy lò: Fđáy = 1,7.1,7 = 2,89 (m2)

• Diện tích thành lò: Fthành = 1,7.1,7.4 - (0.5.0.5) = 11,31 (m2)

• Diện tích cửa lò: Fcửa = 0,5.0,5=0,25 (m2)

a Tỏa nhiệt qua thành lò

Cấu tạo của lò (Trang 39/Thông Gió - TS Nguyễn Đình Huấn) Lớp 1: Chịu lửa, δ1 = 0,3m, λ1 = 1, 2 kcal/m2.h.0C

H N

100

273100

273

t

N N

N N qd

273 6 33 100

273 62 6 , 33 62

2 , 4

=1.3%<( 5%) (giả thiết thoả mãn)

Giả sử nhiệt độ bề mặt ngoài lò là τNĐ = 48 oC

Xác định hệ số trao đổi nhiệt bề mặt ngoài

100

273100

100

273 6 , 17 100

273 48 6 , 17 48

2 4

14 , 3527 2

= 0,36%<5% (giả thiết thoả mãn)

Với kết quả này chỉ sai số 2,6 % nên hoàn toàn có thể chấp nhận được.Vậy nhiệt qua thành lò vào mùa đông là QN = 3437,52 kcal/h

b Tỏa nhiệt qua đáy lò (Giả thiết có tấm kê)

Tổn thất nhiệt qua đáy lò thấp hơn tổn thất nhiệt qua tường và nóc lò Tính toánlượng nhiệt tỏa ra tương đối phức tạp nên có thể tính gần đúng theo công thức sau:

Qđáy lò = 0,7.qđáy lò.Fđáy lò [kcal/h]

Trong đó:

0,7: hệ số hiệu chỉnh kể đến sự bốc lên của nhiệt

qđáy: cường độ dòng nhiệt truyền qua 1m2 đáy

Fđáy lò = 2,89 m2

Tính cường độ dòng nhiệt truyền qua 1m2 đáy:

Cấu tạo của đáy lò như cấu tạo của thành lò

Mùa hè:

Giả sử nhiệt độ bề mặt trong của thành lò nhỏ hơn nhiệt độ trong lò 5 oC

τTH = tTH – 5oC = 745-5=740oC

Giả sử nhiệt độ bề mặt ngoài lò là : τNH = 64 oC

Nhiệt độ không khí bên ngoài lò : tNH= 33,60C

Xác định hệ số trao đổi nhiệt bề mặt ngoài

100

273100

273

N qd

τ

L: Hệ số kích thước đặc trưng phụ thuộc vào kích thước lò, L = =1,7đối với bềmặt ngang

Cqd: hệ số bức xạ qui dẫn của vật trong phòng, Cqd =4,2 (Kcal/m2.h.K4)

Nhiệt truyền từ bề mặt ngoài ra bên ngoài:

100

273 6 , 33 100

273 64 6 , 33 64

2 , 4

84 , 291 44 ,

H N

H k

=1,88%<5% (giả thiết thoả mãn)Vậy lượng nhiệt đi qua 1m2 bề dày đáy lò là 294,64kcal/h.m2

Tỏa nhiệt qua đáy lò vào mùa hè là :

Q đáy lò H = 0,7.qđáy lò.Fđáy lò = 0,7.294,64.2,89=596,06 (kcal/h)

* Mùa đông :

Tương tự mùa hè ta có:

Giả sử τTĐ = tTĐ – 5oC = 740oC

Giả sử nhiệt độ bề mặt ngoài lò là: τN = 52 oC

Xác định hệ số trao đổi nhiệt bề mặt ngoài

100

273100

273

t

N N

N N qd

100

273 6 , 17 100

273 52 6 , 17 52

2 4

63 , 310 72 ,

H N

H k

=2,6%<5% (giả thiết thoả mãnVậy lượng nhiệt đi qua 1m2 bề dày đáy lò là 306,68kcal/h.m2

⇒

Tỏa nhiệt qua đáy lò vào mùa đông là:

Qđáy lòĐ = 0,7.qđáy lò.Fđáy lò = 0,7.306,68.2,89=620,40(kcal/h)

c Tỏa nhiệt qua đỉnh lò

Cấu tạo của nóc lò giống như các lớp của đáy lò nên lượng nhiệt tỏa ra tính cho1m2 nóc lò là giống như đáy lò.Tuy nhiên nóc lò là bề mặt nóng nằm ngang có hướngtỏa nhiệt lên phía trên nên cường độ tỏa nhiệt mạnh hơn đáy lò và được tính theo côngthức:

Qđỉnh lò = 1,3.qđỉnh lò.Fđỉnh lò [kcal/h]

Trong đó:

1,3: hệ số hiệu chỉnh kể đến sự bốc lên của nhiệt

qđỉnh lò: cường độ dòng nhiệt truyền qua 1m2 đỉnh lò, qđỉnh lò = qđáy lò

Fđỉnh lò = 2,89m2

Bảng 1.12: Tính nhiệt tỏa qua đỉnh lò

Tên thiết bị Fđỉnh (m2)

qđỉnh(kcal/m2.h)

Qđỉnh lòH(kcal/h)

=1,3.qđỉnh.Fđỉnh

qđỉnh(kcal/m2.h)

Qđỉnh lòĐ(kcal/h)

=1,3.qđỉnh.Fđỉnh

Lò nung

d Tỏa nhiệt qua cửa lò

Cấu tạo cửa lò:

- Lớp 1: Chịu lửa, δ1 = 0,3m, λ1 = 1,2 kcal/m.h.0C

- Lớp 2: Cách nhiệt, δ2 = 0,2m, λ2 = 0,1 kcal/m.h.0C

Hệ số truyền nhiệt qua cửa lò:

K =

44.01.0

2.02.1

3.0

11

2

2 1 1

=+

=+λ

δλδ

176,30232,

=1,29%<5% (giả thiết thoả mãn)

392,30348,

=0,36%<5% (giả thiết thoả mãn)

⇒

Vậy lượng nhiệt truyền qua cửa lò khi cửa đóng QđóngĐ= 303,936 kcal/h

Vì thời gian mở cửa lò trong 1 giờ là 10 phút nên thời gian đóng cửa lò trong 1

10.2

T

100

273 6 , 33 100

273 740 96 , 4 100 100

4 4

4 4

T

100

273 6 , 17 100

273 740 96 , 4 100 100

4 4

4 4

C= 4,96 (kcal/m2.h.K4) hệ số bức xạ của vật đen tuyệt đối

K: Hệ số nhiễu xạ khi mở cửa lò

Cửa có kích thước: A.B = 0,5m.0,5m

=> Diện tích cửa lò Fc=0,5.0,5 =0,25 m2

Dựa vào các tỷ số:

5 , 0

5 , 0

=δ

B

Tra biểu đồ nhiễu xạ hình 2.11/Thông Gió - TS Nguyễn Đình Huấn)

K1 = 0,52 ; K2 = 0,52

=>K=

52 , 0 2

52 , 0 52 , 0

= +

, 0 52 , 0 60

10 51791,63 2

, 0 52 , 0 60

10 21 , 51876 2

đóng + Q

H C

đóng+ Q

Đ C

Bảng 1.13: Tổng nhiệt tỏa của lò nung thép

Mùa QTL Qđáy QĐL Qcl Qtổng (kcal/h)

6429,08

Có 2 lò nung thép kích cỡ và lượng nhiệt toả ra như nhau :

Tổng toả nhiệt của 2 lò nung là :

Mùa Hè

H T

Q

∑

= 6314,805.2 =12629,61 (kcal/h)Mùa Đông

Đ T

(kcal/h)

Q

DC TN

(kcal/h)

Q

nguoi TN

(kcal/h)

Q

sp TN

(kcal/h)

Q

lonung TN

(kcal/h)

TN

Q

∑(kcal/h)

Đông

10914,475

121489,505

4 Thu nhiệt do bức xạ mặt trời

4.1 Bức xạ mặt trời qua cửa kính

(Kcal/h)

F

Qbx(K) =τ1×τ2×τ3×τ4×Ibx×

Trong đó:

9 , 0

1 =

τ

: là hệ số kể đến độ trong suốt8

, 0

2 = τ

: là hệ số kể đến độ bẩn của mặt kính

4 =

τ

: là hệ số kể đến độ che khuất của hệ thống che nắng

Ibx (kcal/m2.h): cường độ bức xạ mặt trời cho 1m2 mặt phẵng bị bức xạtại thời điểm tính toán (Tra bảng 2.20 TCVN 02/2009), lấy theo trạm playku

Bảng 1.15: Tính nhiệt thu do bức xạ mặt trời qua cửa kính

Qbxkính (kcal/h) =

τ1.τ2.τ3.τ4.Ibx.FkínhTây 13h12-

Q

bx bx(M) = ∆ + dd

Trong đó:

t bx

Q∆ : Bức xạ mặt trời truyền vào nhà do chênh lệch nhiệt độ

dd

bx

Q : Bức xạ mặt trời truyền vào nhà do dao độngnhiệt độ

Hình 7: Truyền nhiệt qua mái

Qbxmái (kcal/h) = [Km.(ttgTB - tT) + αT.AτT].Fmái

Trong đó:

- Km: hệ số truyền nhiệt của mái, Km = 0,785 kcal/m2h

- Fmái: diện tích mái, Fmái =369,75.2=739,5m2

- tT: Nhiệt độ của không khí bên trong tT=34,60C

t

+

TB bx N

ρα

t

= 260C (Tra bảng 2.2 - Nhiệt độtrung bình của không khí – TCVN 02/2009)

• ρ=0,65

: hệ số hấp thụ nhiệt bức xạ của bề mặt kết cấu bao che, phụ thộc vào tínhchất, màu sắc của lớp vật liệu ngoài cùng => chọn mái tôn tráng kẽm (Bảng 2.6:Thông gió –TS Nguyễn Đình Huấn)

tb bx

q

168,125kcal/m2.h

tb bx

Dựa vào tỉ số:

t t

A A

td N

= =1,81 ⇒ ψ

= 0,97 (Bảng 2.7, sách thông gió- TSNguyễn Đình Huấn)

- AτT: biên độ dao động của nhiệt độ trên bề mặt bên trong sẽ là:

AτT =

tg t

A ν

= = 6,9 0Cυ

: hệ số tắt dần của dao động nhiệt độ, υ

=3 (có lớp xốp):

-Mùa đông: QthừaĐ = QTĐ - QTTĐ (Kcal/h)

-Mùa hè: QthừaH = QTH + QthuBX - QTTH (Kcal/h)

Bảng 1.17: Bảng thống kê nhiệt thừa

CHƯƠNG 2 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ THỐNG THÔNG GIÓ BÊN

TRONG CÔNG TRÌNH CHO PHÂN XƯỞNG CƠ KHÍ

1 Tính toán lưu lượng thông gió

(m3/h)

Trong đó:

Qth = 140176,01 Kcal/h

C : tỷ nhiệt của không khí khô C = 0,24 (kcal/Kg.0C)

tR: nhiệt độ không khí hút ra,

tR = tvlv + a.(ho - hvlv)

tvlv: nhiệt độ không khí trong phòng tại vùng làm việc lấy bằng nhiệt độ tính

toán trong phòng vào mùa hè, tvlv =

tt(H) T

t

= 35,80C

a: hệ số kể đến sự tăng nhiệt độ theo 1m chiều cao nhà xưởng a = 1 ÷ 1,5oC/m.Chọn a = 1,5

ho: khoảng cách đứng từ mặt sàn đến tâm cửa không khí ra, ho = 10 (m)

hvlv: chiều cao vùng làm việc, khoảng 1,5 ÷ 2m, chọn 2m

8,351

293,12731

+

=+ tγ

Vậy lưu lượng thông gió chung bằng:

143 , 1 ) 8 , 34 8 , 47 (

24 , 0

1140176,01 )

=

γ

v r

th TG

t t C

Q L

= 39307,3(m3/h) Chọn 1miệng thổi Baturin 2 phía với lưu lượng miệng thổi là 5000 m3/h

Số miệng thổi thường với lưu lượng mỗi miệng thổi là 2200m3/h là:

34 , 16 2100

5000 - 39307,3 =

=

n

; chọn n = 17miệng

Như vậy tổng số miệng thổi là 18 (miệng)

2 Sơ đồ không gian

1 3

4

3' 9'

5

12

12 12

630

Hình 9: Mặt bằng bố trí hệ thống thông gió trong phân xưởng.

3 Bảng tính thủy lực thông gió

Ống là hình tròn làm bằng tôn có độ nhám tiêu chuẩn, cốt miệng thổi cách nềnsàn là 2,5m, cốt đường ống cách nền sàn là 5,5m

Ta có bảng tính thủy lực với hệ thống thổi của quạt

0 0,43 0,30 2,08 0,62 1,053 4 8400 6 630 7,48 0,0815 0,49 0,30 3,29 0,99 1,484 5 12600 3 710 8,84 0,0957 0,29 0,20 4,60 0,92 1,215 6 25200 7 1000 8,91 0,0633 0,44 0,30 4,67 1,40 1,846 Q 40700 8 1250 9,21 0,0510 0,41 0,60 4,99 2,99 3,40