Báo cáo thiết kế móng đơn TS Lê Trọng Nghĩa DH Bách Khoa TPHCM

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG SVTH: VÕ MINH NGHI | MSSV: 1412434 14 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP-HCM KHOA KĨ THUẬT XÂY DỰNG BỘ MÔN : NỀN MÓNG ĐỒ ÁN NỀN MÓNG : MÓNG ĐƠN SVTH: VÕ MINH NGHI-1412434 GVHD:TS LÊ TRỌNG NGHĨA LỚP : A02  SVTH: VÕ MINH NGHI | MSSV: 1412434 14 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG MỤC LỤC NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN SVTH: VÕ MINH NGHI | MSSV: 1412434 14 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Chữ ký giáo viên hướng dẫn: I SỐ LIỆU THIẾT KẾ Thống kê địa chất 14: Số liệu 54: Móng đơn: Ntt = 0.5N0tt, Mtt = 0.5M0tt, Htt = 0.5H0tt N0tt= 1027 kN; M0tt= 132 kNm ;H0tt= 231 kN SVTH: VÕ MINH NGHI | MSSV: 1412434 14 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Với Ntt =0.5*1027=513.5 kN; Mtt=0.5*132=66 kNm; Htt=0.5*231=115.5 kN II CHỌN VẬT LIỆU CHO MĨNG Móng đúc bê tơng B20 (M250) có Rbt = 0.9MPa (cường độ chịu kéocủa bê tông); Rb = 11.5 MPa ( cường độ chịu nén bê tông); Mô đun đàn hồi E = 2.7x 103MPa = 2.7 x 107 KN/m2 − Cốt thép móng loại CII, có cường độ chịu kéo cốt thép dọc Rs = 280MPa − Hệ số vượt tải n = 1,15 − γtb bê tông đất = 22KN/m3=2,2T/m3 − III CHỌN CHIỀU SÂU CHƠN MĨNG Đáy móng nên đặt lớp đất tốt, tránh đặt rễ lớp đất đắp, lớp đất q yếu Chiều sâu đơn móng: Chọn Df = 1,5 m Chọn h = 0.5 m IV XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MĨNG(BxL) a Xác định bề rộng móng ( b ) Chọn sơ b = m g t =19.8 KN / m3 : c =17.12kN / m3 : j =10 o16' Thơng số địa chất lớp 1: Đáy móng lớp số Với góc nội ma sát = 10016’ ( Dùng phương pháp nội suy): => b Điều kiện ổn định đất đáy móng ì tc tc ï Pmax £ 1.2´ R ïï tc tc í PTB £ R ï ï tc ïỵ Pmin > (1) Trong đó: : cường độ (sức chịu tải tc) đất đáy móng R tc = SVTH: VÕ MINH NGHI m ´m ´ (A ´ bγ´ + B D ´ γ´ +' D c) ´ f K tc | MSSV: 1412434 14 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG , : Áp lực tiêu chuẩn cực đại cực tiểu móng tác dụng lên đất Tải trọng tiêu chuẩn: N tc = N tt 513.5 = = 446.52 kN n 1.15 H tc = H tt 115.5 = =100.43 kN n 1.15 M tc = M tt 66 +115.5x0.5 = = 107.61 kNm n 1.15 Tính khả chịu tải đất đáy móng mm R tc = tc K ( ) Abg +BD f g * +cD Trong đó: - m1=m2=ktc=1 ỉA =0.187 ç ÷ j =10016' >ç B =1.758 ÷ ç çD =4.203÷ ÷ è ø - Đáy móng lớp có (Dg f - * =1.5 ´ 19.8 =29.7 KN / m ) 1.1 Rtc = ( 0,187 ´ 1´ 19.8 +1.758´ 29.7 +17.12´ 4.203) =127.87( kN / m ) Xác định sơ diện tích đáy móng: F³ N tc Rtc - g tb D 446.52 f = =4.71m2 127.87 - (22 ´ 1.5) Ta có: Chọn b = 2.2 (m), l = 3.3 (m) SVTH: VÕ MINH NGHI | MSSV: 1412434 14 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG tc Pmax = N tc 6.M tc 446.52 ´ 107.75 + +g tb D f = + +(22 ´ 1.5) =121.49(kN / m ) F bl 2.2 x3.3 2.2 ´ 3.32 tc Pmin = N tc 6.M tc 446.52 ´ 107.75 +g tb D f = +(22 ´ 1.5) =67.42( kN / m ) 2 F bl 2.2 x3.3 2.2 ´ 3.3 N tc 446.52 Ptbtc = +g tb ´ D f = +22´ 1.5 =94.50( kN / m ) b´ l 2.2x3.3 Tính lại Rtc Xét ảnh hưởng mực nước ngầm đến móng cơng trình d= 4.2- Df = 4.2 – 1.5 = 2.7 (m) g 10o16 ' o k ´ b =b ´ tan(45 + ) =2.2 ´ tan(45 + ) =2.63( m) 2 o d > k x b nên γ = γt =19.8 (KN/m3) 1.1 R tc = ( 0,187 ´ 2.2´ 19.8 +1.758´ 29.7 +17.12´ 4.203) =146.37(kN / m ) ì Ptbtc =94.50(kN / m ) £ R tc =146.37( kN / m2 ) ï ï tc tc í Pmax =121.49(kN / m ) £ 1, R =175.65(kN / m ) ï tc ïỵ Pmin =67.42(kN / m ) ³ Kiểm tra điều kiện ổn định: Vậy thỏa ĐK ổn định c Điều kiện cường độ SVTH: VÕ MINH NGHI | MSSV: 1412434 14 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG Hệ số an tồn cường độ: Ta có: Þ qult =1.3x17.12 ´ 8.46 +19.8 ´ 1.5 ´ 2.53 +0.4 ´ 19.8 ´ 2.2 ´ 1.27 =285.56 KN / m ( thỏa mãn) d Điều kiện cường độ đất móng theo TCVN 9362-2012: Với =>=0.52;=2.5; =8.2 Với SVTH: VÕ MINH NGHI | MSSV: 1412434 14 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG =>=0.45;=0.82; =0.64 Với =>=1+0.25/n =1.26 ;=1+1.5/n=2.56 ; =1+0.3/n=1.31 Vậy e Hệ số an toàn trượt: =2.25 (thoả) V KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN LÚN: Để xác định ứng suất gây lún tâm đáy móng, ta có: Độ lún: Chia lớp đất đáy móng thành đoạn nhỏ: Áp lực ban đầu (do trọng lượng thân đất gây ra) lớp đất i: (theo bảng 1) Trong đó: : hệ số phân bố ứng suất; Áp lực lớp đất i sau xây dựng móng: P2i = P1i + gli ⇒ e2i (theo bảng 1) SVTH: VÕ MINH NGHI | MSSV: 1412434 14 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG Tính lún: Ta dùng phương pháp cộng lún lớp phân tố Chọn mẫu đất tính lún Tính lún từ độ sâu 2.8 – 3.0 (m) P (KN/m2) 100 200 400 Hệ số e 0.731 0.670 0.633 0.587 Tính lún từ độ sâu 4.8 – 5.0 (m) P (KN/m2) 100 Hệ số e SVTH: VÕ MINH NGHI 0.613 0.566 | MSSV: 1412434 800 0.518 200 400 800 0.539 0.670 0.633 14 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG Ta có bảng tính lún sau: Sau ta phân chia lớp đất đến phân tố thứ 8, ta có: 5σ gli = ´ 17.5 = 87.5( KN ) < = 91.78( K N ) ⇒ Vậy độ lún ổn định tâm móng là: ⇒ Vậy ta có tốn thỏa mãn điều kiện độ lún SVTH: VÕ MINH NGHI | MSSV: 1412434 14 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN XUYÊN THỦNG: VI Với h=0.5m →ha=0.5-0.07=0.43m → → TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ THÉP MĨNG: VII Thép thép phương cạnh dài l: • M1-1= Trong đó: • • M1-1=  Diện tích cốt thép: • As1= = 2176.17 mm2 Chọn để tính tốn As= 201.06 mm2 As 201.01 số n= =10.82 chọn 11 thép Khoảng cách a= b - 2x100 2200 - 2x100 = ns - 11 - = 200 mm Vậy kết luận thép phương dài chọn 11 16@200 Thép theo phương cạnh ngắn b: • M2-2= = ´ 101.72 ´ (2.2 - 0.25)2 x3, =145.05kNm  Diện tích cốt thép: SVTH: VÕ MINH NGHI | MSSV: 1412434 14 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG • As== 1338.60mm2 Chọn để tính tốn As= 201.06 mm2 As 201.06 số n= chọn thép =6.65 l - 2x100 ns - Khoảng cách a= = 516 mm Chọn lại : a= 200 mm  ns= 16 Vậy kết luận thép phương dài chọn 16 14@200 SVTH: VÕ MINH NGHI | MSSV: 1412434 14 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG SVTH: VÕ MINH NGHI | MSSV: 1412434 14 ...ĐỒ ÁN NỀN MÓNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP-HCM KHOA KĨ THUẬT XÂY DỰNG BỘ MƠN : NỀN MĨNG ĐỒ ÁN NỀN MÓNG : MÓNG ĐƠN SVTH: VÕ MINH NGHI-1412434 GVHD :TS LÊ TRỌNG NGHĨA LỚP : A02  SVTH:... NỀN MÓNG MỤC LỤC NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN SVTH: VÕ MINH NGHI | MSSV: 1412434 14 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Chữ ký giáo viên hướng dẫn: I SỐ LIỆU THIẾT KẾ Thống kê địa chất 14: Số liệu 54: Móng đơn: ... đất đáy móng R tc = SVTH: VÕ MINH NGHI m ´m ´ (A ´ bγ´ + B D ´ γ´ +'' D c) ´ f K tc | MSSV: 1412434 14 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG , : Áp lực tiêu chuẩn cực đại cực tiểu móng tác dụng lên đất Tải trọng tiêu