BÀI THAM KHẢO DÀNH CHO SINH VIÊN
BỘ CƠNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC CƠNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP.HCM KHOA CƠNG NGHỆ CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY (THIẾT KẾ HỘP GIẢM TỐC CƠN TRỤ HAI CẤP) Chun ngành : CƠ KHÍ CHẾ TẠO MÁY GVHD: SVTH: MSSV: LỚP: 10CDCK2 NĂM HỌC: TP HỒ CHÍ MINH, tháng năm 2014 Trang1 CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HỒN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC CƠNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP.HCM Cán hướng dẫn 1: (Ghi rõ họ, tên, học hàm, học vị chữ ký) Cán hướng dẫn 2: (Ghi rõ họ, tên, học hàm, học vị chữ ký) Cán hướng dẫn 3: (Ghi rõ họ, tên, học hàm, học vị chữ ký) Cán chấm nhận xét : (Ghi rõ họ, tên, học hàm, học vị chữ ký) Cán chấm nhận xét : (Ghi rõ họ, tên, học hàm, học vị chữ ký) Cán chấm nhận xét : (Ghi rõ họ, tên, học hàm, học vị chữ ký) Thực tập tốt nghiệp bảo vệ HỘI ĐỒNG CHẤM BẢO VỆ THỰC TẬP TỐT NGHIỆP, TRƯỜNG ĐẠI HỌC CƠNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP.HCM Ngày tháng năm Trang2 Tờ nhiệm vụ đồ án ● Tuần 1: Tìm hiểu vấn đề thiết kế máy hệ thống dẫn động _ Nội dung thiết kế máy chi tiết máy _ Phương pháp tính tốn thiết kế máy chi tiết máy _ Tài liệu thiết kế ( theo TCVN 3819-83) ● Tuần 2:Chọn động _ Các loại động _ Đặc tính kỹ thuật động _ Phương pháp chọn động ● Tuần 3: Tìm hiểu hộp giảm tốc tính tốn động học hệ dẫn động khí _ Các loại hộp giảm tốc _ Phân phối tỉ số truyền hộp giảm tốc _ Tính tốn động học hệ dẫn động khí ● Tuần 4:Tính tốn lựa chọn đai ● Tuần 5: Tính tốn truyền động bánh _ Chọn vật liệu _ Ứng suất cho phép _ Tính tốn truyền bánh trụ _ Tính tốn truyền bánh ● Tuần 6,7: Tính tốn, thiết kế trục ● Tuần 8: Tính tốn lựa chọn then ● Tuần 9: Tính tốn lựa chọn ổ lăn ● Tuần lại: Thiết kế vẽ chi tiết vẽ chế tạo Trang3 Lời cám ơn Do lần đầu thực đồ án mơn học khó tránh khỏi sai sót Em mong bảo đóng góp ý kiến q Thầy Em xin chân thành cảm ơn thầy với Thầy Khoa Cơ Khí tận tình bảo hướng dẫn em hồn thành đồ án Trang4 Nhận xét GVHD ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… Trang5 MỤC LỤC TrangTrang bìa Tờ nhiệm vụ đồ án Lời cảm ơn Lời nói đầu Đề tài mơn học Phần Chọn động phân phối tỉ số truyền 1.1.Xác định cơng suất cần thiết, số vòng quay sơ chọn động điện 1.2.Phân phối tỉ số truyền 1.3.Xác định thơng số động học lực trục Phần Tính tốn thiết kế truyền 2.1.Thiết kế truyền đai 2.2.Thiết kế truyền bánh – thẳng cấp nhanh 2.3.Thiết kế truyền bánh trụ – nghiêng cấp chậm29 2.4.Chọn khớp nối Phần Tính tốn thiết kế trục 3.1.Chọn vật liệu 3.2.Tính tốn thiết kế trục 3.3.Xác định đường kính chiều dài trục Phần Tính tốn chọn then 4.1.Chọn kiểm nghiệm mối ghép then trục I 4.2.Tính tốn kiểm nghiệm mối ghép then trục II 4.3.Tính tốn kiểm nghiệm mối ghép then trục III Phần Tính tốn chọn ổ trục 5.1.Chỉ dẫn chung tính tốn chọn ổ lăn 5.2.Chọn ổ lăn cho trục Phần Thiết kế vỏ hộp giảm tốc 6.1.Tính kết cấu vỏ hộp 6.2.Thiết kế vỏ hộp 6.3.Bơi trơn điều chỉnh ăn khớp 68 6.4.Bảng thống kê kiểu lắp dung sai đặc tính kỹ thuật hộp giảm tốc Trang6 10 12 13 14 18 38 38 39 41 57 57 58 58 59 65 65 69 LỜI NĨI ĐẦU Đồ án chi mơn học “ Thiết kế chi tiết máy” đồ án mơn học sỡ thiết kế máy Đồ án phần quan trọng cần thiết chương trình đào tạo ngành khí Nó khơng giúp cho sinh viên bước đầu làm quen với cơng việc thiết kế máy chi tiết máy mà giúp củng cố kiến thức học, nâng cao khẳ thiết kế người kĩ sư lĩnh vực khác Hiện nay, u cầu kinh tế nói chung nghành khí nói riêng đòi hỏi người kĩ sư khí cần phải có kiến thức sâu rộng, phải biết vận dụng kiến thức học để giải vấn đề thực tế thường gặp phải q trình sản xuất Ngồi đồ án mơn học tạo điều kiện cho sinh viên nắm vững vận dụng có hiệu phương pháp thiết kế nhằm đạt tiêu kinh tế kĩ thuật theo u cầu điều kiện qui mơ cụ thể Ở đồ án thiết kế “ Hộp giảm tốc trụ hai cấp” thời gian làm việc 16000 h, làm việc ca Do lần thực đồ án mơn học nên khơng tránh khỏi thiếu sót Em mong đóng góp ý kiến bảo q Thầy, Cơ Em xin chân thành cảm ơn thầy Thầy, Cơ khoa Cơ Khí tận tình bảo hướng dẫn em hồn thành đồ án Sinh viên Trang7 ĐỀ TÀI MƠN HỌC Tínhtốn thiết kế hộp giảm tốc truyền ngồi.Thời gian làm việc Lh =16000h, làm việc ca, cơng suất P = 25,5 (kW) vận tốc phận cơng tác v = 62(vg/ph) Hệ số tải trọng sơ đồ hệ thống hình vẽ: Trang8 Chương CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN Trang9 1.1 Xác định cơng suất cần thiết , Số vòng quay sơ động điện ,chọn quy cách động 1.1.1.Chọn kiểu loại động Hiện có hai loại động điện động điện chiều động xoay chiều.Để thuận tiện phù hợp với lưới điện ta chọn động điện xoay chiều Trong loại động điện xoay chiều ta chọn loại động ba pha khơng đồng rơto lồng sóc (ngắn mạch) Với ưu điểm :kết cấu đơn giản ,giá thành tương đối hạ ,dễ bảo quản ,làm việc tin cậy ,có thể mắc trực tiếp vào lưới điện ba pha khơng cần biến đổi dòng điện 1.1.2 Xác định cơng suất động - Cơng suất cần thiết trục động điện xác định theo cơng thức: ct P = (cơng thức 2.8 trang 19 - {1}) Trong đó: Pct Là cơng suất cần thiết trục động (kW) P t η Là cơng suất tính tốn máy trục cơng tác (kW) Là hiệu suất truyền động - Hiệu suất truyền động theo cơng thức 2.9 trang 19 - {1}: η = ηol3 η12 η34 ηđ ηkn Theo bảng 2.3 trang 21 - {1} ta chọn: ηol = 0,995: Là hiệu suất cặp ổ lăn η12 = 0,95 : Hiệu suất truyền bánh η34 = 0,96 : Hiệu suất truyền bánh trụ ηđ = 0,95 : Hiệu suất truyền đai ηkn = : Hiệu suất khớp nối Thay vào (1.1) ta : η = 0,9953 0,95 0,96 0,95 0,853 Do làm việc tải trọng thay đổi theo cơng thức 3.10 trang 89 – {4}: Trang10 Đối với ổ lăn khơng quay làm việc với số vòng quay n < (vg/p),tiến hành chọn ổ theo khả tải tĩnh nhằm đề phòng biến dạng dư , theo cơng thức 11.18trang 221 – {1} ta có : Với – khả tải tĩnh, cho tương ứng bảng tiêu chuẩn ổ lăn , phụ thuộc vào loại ổ cỡ ổ Tải trọng tĩnh quy ước xác định theo cơng thức 11.6 trang 221 – {1} : = + ⇒ = 0,5 11644,49 + 0,22 cotg11,670.403,58 = 6252,11 (N) = 6,25 (kN) < = 75,9 (kN) Vậy kiểu ổ 7310 chọn đảm bảo khả chịu tải trọng tĩnh - Kích thước ổ : d D Kiểu ổ mm mm mm mm mm mm 7310 50 110 92 76,5 27 23 Kiểu ổ 7310 B T r mm mm mm 29,25 độ 11,67 7.2.2.Tính chọn ổ cho trục II Các lực tác dụng lên ổ : - R Ax = R AY Tại gối A : 5546,59(N) ; Tổng phản lực tác dụng lên ổ : = 1013,11 (N) 5546,59 + 1013,112 - = = = 5638,35 (N) Tại gối D : = 8477,95 (N) ; = 1016,397 (N) Trang84 C Co kN kN 96,6 75,9 Tổng phản lực tác dụng lên ổ : 8477,95 + 1016,397 = = = 8538,66 (N) Tải trọng dọc trục : = = 1291,7 (N) Tra bảng P.2.11 trang 261 – [1] , dựa vào đường kính ngõng trục d = 50 mm, Ta chọn sơ ổ đũa cỡ nhẹ có kí hiệu thơng số sau Kí hiệu 7210 có: C = 52,9 kN, C0=40,6 kN, α = 140 Kiểm nghiệm khả tải động ổ: - Tính lực dọc trục theo cơng thức 11.7 trang 217 – [1] ta có : = 0,83.e Với e = 1,5 tg = 1,5 tg140= 0,37 ⇒= 0,83 0,37 = 0,83 0,37 5638,35 = 1731,54 (N) = 0,83 0,37 = 0,83 0,37 8538,66 = 2622,2 (N) Lực dọc tác dụng lên ổ : = - = 1731,54 – 1291,7 = 439,84(N) = + = 2622,2 + 1291,7 = 3913,92 (N) Ta thấy : = 439,84(N) = 2622,2(N) ; Lấy = 3913,92 (N) Xác định hệ số X , Y có kết : 1731,54 1.5638,35 = = 0,3< e = 0,37 =1; =0 3913,92 1.8538 ,66 = = 0,45> e = 0,37 = 0,4 ; =0,4 cotg = 0,4 cotg140 = 1,6 Theo cơng thức 11.3 trang 214 – [1] kết tải trọng quy ước ổ A D : = ( V + ) = (1 5638,35 + 439,84) 1.1,3 = 7329,85(N) Trang85 = ( V + ) = (0,4 8538,66 + 1,6 3913,92) 1,3 =12581,06(N) Ta thấy : < nên chọn để tính cho ổ D Q= 10 10 10 10 T 0,8TI 0,4TI ( I ) 0,2 + ( ) 0,4 + ( ) 0,4 TI TI TI = 12581,06 = 9420,34 (N) =Q Với L = = 10 ⇒ = 9420,34 60.230,4.12000 10 = 263,3 263,3 =50142,02 (N) = 50,14 (kN) < C = 52,9(kN) Vậy kiểu ổ 7210 chọn đảm bảo khả chịu tải trọng động Kiểm nghiệm khả tải tĩnh ổ Đối với ổ lăn khơng quay làm việc với số vòng quay n < (vg/p) , tiến hành chọn ổ theo khả tải tĩnh nhằm đề phòng biến dạng dư , theo cơng thức 11.18 trang 221 – [1] ta có : Với – khả tải tĩnh , cho tương ứng bảng tiêu chuẩn ổ lăn , phụ thuộc vào loại ổ cỡ ổ Tải trọng tĩnh quy ước xác định theo cơng thức 11.19 trang 221 – [1] : = + ⇒ = 0,5 8538,66 + 0,22 cotg140 1291,7 = 5409,08 (N) = 5,4 (kN) < = 40,6 (kN) Vậy kiểu ổ 7210 chọn đảm bảo khả chịu tải trọng tĩnh - Kích thước ổ : Trang86 Kiểu ổ d D mm mm mm mm mm mm 50 90 77 68,4 20 17 7210 B T r Kiểu ổ mm mm mm 7210 21,75 0,8 độ 14 C Co kN kN 52,9 40,6 7.2.3.Tính chọn ổ cho trục III Các lực tác dụng lên ổ : - R AX = R AY Tại gối A : 9279,15(N) ; Tổng phản lực tác dụng lên ổ : = 134,76 9279,15 + 134,764 - = = = 9280,12 (N) Tại gối C : = 12535,04 (N) ; = 272,1 (N) Tổng phản lực tác dụng lên ổ : 12535,04 + 272,12 = = Tổng tải trọng dọc trục : = 12537,9 (N) = (N) Tra bảng P.2.11 trang 261 –{1} ,dựa vào đường kính ngõng trục d = 75 mm, ta chọn sơ ổ đũa cỡ nhẹ có kí hiệu thơng số sau 7215 có: C = 97,6 kN, C0= 84,5 kN, α = 14,50 Kiểm nghiệm khả tải động ổ: - Tính lực dọc trục theo cơng thức 11.7 trang 217 – {1} ta có : = 0,83.e Với e = 1,5 tg = 1,5 tg14,50= 0,38 ⇒= 0,83 0,38 = 0,83 0,38 9280,12 = 2926,95(N) = 0,83 0,38 = 0,83 0,38 12537,9 = 3954,45 (N) Lực dọc tác dụng lên ổ : = + = 2926.95 + =2926,95 (N) Trang87 = - = 3954,45 – = 3954,45 (N) Ta thấy : = 2926,95 (N) = = 2926.95(N) ; Lấy =2926,95 = 3954,45 (N) == 3954,45(N) ; Lấy =3954,45(N) Xác định hệ số X , Y có kết : 2926,95 1.9280 ,12 = = 0,32< e = 0,37 XA =1; YA =0 3954,45 1.12537,9 = = 0,32< e = 0,37 =1; =0 Theo cơng thức 11.3 trang 214 – {1} kết tải trọng quy ước ổ A C : = ( V + ) = (1 9280,12 + 2926,95) 1.1,3 = 12064,16 (N) = ( V + ) = (1 12537,9 + 3954,45) 1,3 = 16299,27 (N) Ta thấy : > nên chọn QC để tính cho ổ C Q = QC 10 10 10 10 T 0,8TI 0,4TI ( I ) 0,2 + ( ) 0,4 + ( ) 0,4 TI TI TI = 16299,27 = 12204,43(N) =Q Với L = = 10 ⇒ = 12204,43 60.75.12000 10 = 84,24 84 ,24 = 46150,14 (N) = 46,15 (kN) < C = 97,6 (kN) Vậy kiểu ổ 7215 chọn đảm bảo khả chịu tải trọng động Kiểm nghiệm khả tải tĩnh ổ Trang88 Đối với ổ lăn khơng quay làm việc với số vòng quay n < (vg/p) , tiến hành chọn ổ theo khả tải tĩnh nhằm đề phòng biến dạng dư, theo cơng thức 11.18 trang 221 – {1} ta có : Với – khả tải tĩnh , cho tương ứng bảng tiêu chuẩn ổ lăn , phụ thuộc vào loại ổ cỡ ổ Tải trọng tĩnh quy ước xác định theo cơng thức 11.19 trang 221 – {1} : = + ⇒ = 0,5 12537,9 + 0,22 cotg14,50 = 6268,95 (N) = 6,26 (kN) < = 84,5 (kN) Vậy kiểu ổ 7214 chọn đảm bảo khả chịu tải trọng tĩnh - Kích thước ổ : d D Kiểu ổ mm mm mm mm 7215 75 130 111,5 101,5 Kiểu ổ 7215 B T r mm mm mm 2,5 0,8 27,25 Trang89 mm mm 25 22 C Co độ kN kN 14,50 97,60 84,50 Chương THIẾT KẾ VỎ HỘP GIẢM TỐC 8.1 Tính kết cấu vỏ hộp Vỏ hộp hộp giảm tốc có nhiệm vụ đảm bảo vị trí tương đối chi tiết phận máy, tiếp nhận tải trọng chi tiết lắp vỏ truyền tới, đựng dầu bơi trơn, bảo vệ chi tiết máy tránh bụi bặm Chỉ tiêu hộp giảm tốc độ cứng cao khối lượng nhỏ Vì vật liệu nên dùng hộp giảm tốc GX15-32 8.2 Thiết kế vỏ hộp: Theo bảng 18.1 trang 85 – [2] ta có : 8.2.1.Chiều dày thân hộp δ = 0,03.a + = 0,03.245 + = 10,35 (mm) Lấy δ = 11 (mm) Trang90 8.2.2.Chiều dày nắp bích (nắp hộp) δ1 = 0,9 δ = 0,9 11 = 9,9 (mm) Lấy δ1 = 10 (mm) 8.2.3.Gân tang cứng - Chiều dày : e =(0,8 ÷ 1)δ = (0,8 ÷ 1)11 = 8,8÷ 11, chọn e = 10 (mm) Chiều cao : h < 5.δ = 55 (mm) < 58 (mm) Độ dốc : 20 8.2.4 Đường kính bulơng - Bulơng nền: d1 = 0,04.a +10 = 0,04 245 + 10 =19,8 (mm) > 12 (mm) Chọn d1= M20 Bulơng cạnh ổ: d2 = (0,7 ÷ 0,8).d1 = (0,7 ÷ 0,8).19,8 = (13,86÷15,84) Chọn d2 = M14 Bulơng lắp ghép bích thân: d3 = (0,8 ÷ 0,9).d2 = (0,8 ÷ 0,9).14 = (11,2÷12,6) chọn d3 =M12 - Bulơng lắp ổ: d4 = (0,6 ÷ 0,7) d2 = (0,6 ÷ 0,7).14 = (8,4÷9,8) Chän d4 = M10 - Bulơng ghép lắp cửa thăm: d5 = (0,5 ÷ 0,6).d2 = (0,5 ÷ 0,6).14 = (7÷8,4) Chọn d5 = M8 8.2.5.Mặt bích ghép nắp thân - Chiều dày bích thân hộp: S3 = (1,4 ÷ 1,8).d3 = (1,4 ÷ 1,8).12 = (16,8÷21,6) Chọn S3 = 20 (mm) Chiều dày bích nắp hộp: S4 = ( 0,9 ÷ 1) S3 = ( 0,9 ÷ 1).20 = ( 18÷20) Chọn S4 = 20 (mm) - Bề rộng bích nắp thân: k3 = k2 - ( 3÷5 ) mm = 46 - ( 3÷5 ) = (43÷41) Lấy k3 = 43 (mm) 8.2.6.Kích thước gối trục - Bề rộng mặt ghép bulơng cạnh ổ: k2=E2+ R2 + (3÷5) =23 +18+ (3÷5) = (44÷46) Lấyk2=46 (mm) Với : E2 = 1,6.d2 = 1,6 14 = 22,4 (mm) Lấy E2 = 23 (mm) R2 = 1,3 d2 = 1,3 14 = 18,2(mm) Lấy R2 = 18 (mm) - Khoảng cánh từ tâm bulơng đến mép lỗ : k Trang91 1,2 d2= 1,2.14 =16,8(mm) Lấy k= 17(mm) 8.2.7 Mặt đế hộp - Chiều dày khơng có phần lồi: S1 = (1,3 ÷ 1,5) d1 = (1,3 ÷ 1,5).19,8 = (25,74÷ 29,7) , Chọn S1 = 29(mm) - Chiều dày có phần lồi: S1 = (1,4 ÷ 1,7) d1 = (1,4 ÷ 1,7).19,8 = (27,72÷33,66) Chọn S1 = 32 (mm) S2 = (1÷ 1,1) d1 = (19,8÷21,78) Chọn S2 = 21 (mm) - Bề rộng mặt đế: k1 = d1 = 3.19,8 = 59,4 (mm) q k1 + 2.δ = 59,4+ 2.11 = 81,4 (mm) 8.2.8 Khe hở chi tiết - Giữa bánh với thành hộp: ∆≥ (1 ÷ 1,2) δ = (1 ÷ 1,2) 11 = (11÷13,2) Lấy ∆ = 11 (mm) Giữa đỉnh bánh lớn đáy hộp: ∆1≥ (3 ÷ 5).δ =(3 ÷ 5).11 = (33÷55) Lấy ∆1 = 33(mm) - Giữa hai bánh với nhau: ∆2≥δ = 11 (mm) 8.2.9 Số lượng bulong Z Z= Trong : Tính sơ ta được: L = (lm13 + lm12).0,5 + l13+l12+ + + + 2.∆ + k3 = (50 + 50).0,5 + 177,63 + 71,5 + 985,93 (mm) 385,6 + 245 + 368 + 2.11 + 43 B = (lm32 + T).0,5 + l33= (100 + 26,25) 0,5 + 339,5 =402,62 (mm) ⇒ 985,93 + 402,62 (200 ÷ 300) Z= ÷ = (6,94 4,63) Lấy Z = 8.2.10 Bulơng vòng Trang92 Bulơng vòng dùng để nângvà vận chuyển hộp giảm tốc gia cơng hay lắpghép Theo bảng 18.3b trang 89 – {2} có kết khối lượng gần hộp giảm tốc Với : = 201,16 (mm) , a = 245 (mm) ⇒ Q = 600 (kG) Theo bảng 18.3a trang 89 – {2} : d ≥ d1 hRen M10 l 45 f d2 b 25 d3 c 10 dx4 25 rd5 15 r1 h 22 r2h1 18 21 12 1,5 8.2.11 Chốt định vị Để đảm bảo vị trí nắp thân trước sau gia cơng lắp ghép ta dùng chốt định vị Để dễ dàng tháo lắp ghép ta dùng chốt hình cơn.Theo bảng 18.4a trang 90-{2}, kích thước chốt chọn sau: d = (mm) ; c = 1,2 (mm) ; l = 40 (mm) 8.2.12.Cửa thăm Để kiểm tra quan sát chi tiết hộp lắp ghép đổ dầu vào hộp Do phải làm cửa thăm dầu đỉnh hộp đậy nắp, nắp có nút thơng hơi, chọn theo bảng 18.5 trang 92-{2} : A 100 B 75 A1 150 B1 100 C 125 C1 - K 87 R 12 Vít M8x22 Số lượng 8.2.13 Nút thơng Khi làm việc nhiệt độ hộp tăng lên làm tăng áp suất để tránh gây tổn cơng suất, nút thơng lắp nắp thăm, theo bảng 18.6 trang 93- {2} ta có : A M27x B 15 C 30 D 15 E 45 G 36 H 32 I K L M N O Trang93 P Q R S 10 22 32 18 36 32 8.2.14 Nút tháo dầu Theo bảng 18.7 trang 93-[2], chọn nút tháo dầu hình trụ : d M16x1,5 b 12 m f L 23 c q 13,8 D 26 S 17 Do 19,6 8.2.15.Vòng phớt Trên trục vào trục phải dùng vòng phớt để với nắp ổ che kín ổ lăn Các kích thước tra theo bảng 15-17 trang 50 – [2] sau: Vị trí Trục I Trục III d(mm) 50 75 d1(mm) 51,5 76,5 d2(mm) 49 74 D(mm) a(mm) 69 98 b(mm) S0(m 6,5 m) 12 15 12 8.2.16 Nắp ổ Bảng 18.2 trang 88 – [2] ta có : bảng kích thước nắp ổ Vị trí Trục I Trục II Trục III D(mm) 110 90 130 D2(mm) 130 110 150 D3(mm) 160 135 180 8.2.17 Kết cấu cốc lót Trang94 D4(mm) 100 85 115 d4(mm) M10 M8 M10 Số lượng 6 Cốc lót dùng để đỡ ổ lăn, tạo thuận lợi cho việc lắp ghép điều chỉnh phận ổ điều chỉnh ăn khớp cặp bánh cơn, cốc lót làm gang GX15-32 8.2.18 Que thăm dầu Hình dáng kích thước hình vẽ: 18 12 12 30 8.3 Bơi trơn điều chỉnh ăn khớp 8.3.1 Bơi trơn bánh hộp giảm tốc: Trong phần thiết kế bánh răng, điều kiện bơid22/d21 = 1,1 1,3 thỏa mãn ta chọn phương pháp bơi trơn dầu Lấy mức cao hộp giảm tốc ngập hết chiều rộng bánh lớn, mức thấp ngập đỉnh bánh lớn Để kiểm tra mức dầu hộp, đảm bảo tốt điều kiện bơi trơn cho truyền hộp giảm tốc với vận tốc 2,5…5(m/s) Theo bảng 18.11 trang 100 – {2}dùng dầu nhớt = C có độ nhớt 186 Theo bảng 18.13 trang 101 – {2}: với dầu AK15 Độ nhớt 135 Khối lượng riêng C 0,886…0,926 (g/) 8.3.2 Bơi trơn ổ lăn Tất ổ lăn bơi trơn mỡ 8.3.3 Lắp bánh lên trục điều chỉnh ăn khớp Để lắp bánh lên trục ta dùng mối ghép then chọn kiểu lắp H7/k6 chịu tải vừa va đập nhẹ 8.3.4 Điều chỉnh ăn khớp Trang95 Trong hộp giảm tốc bánh trụ, để bù vào sai số thường lấy chiều rộng bánh nhỏ tăng lên 10% so với chiều rộng bánh lớn 8.4 Bảng thơng kê kiểu lắp dung sai đặc tính kỹ thuật hộp giảm tốc 8.4.1 Bảng thống kê kiểu lắp dung sai STT Mối ghép Trục KTD N 50 50k6 - - +18 +2 50 50k6 - - +18 +2 75 75k6 - - +21 +2 110 110H7 +35 - - 90 90H7 +35 - - 130 130H7 +40 - - 40 40H7/k6 +25 +18 +2 60 60H7/k6 +30 +21 +2 60 60H7/k6 +30 +21 +2 80 80H7/k6 +30 +21 +2 chi tiết Vòng ổ trục với trục Kiểu lắp Sai lệch giới hạn, m Lỗ Trục ES EI es ei Vòng ngồi ổ với vỏ hộp Bánh với trục Trang96 8.4.2 Các đặc tính kỹ thuật hộp giảm tốc 1.Mơ men xoắn trục vào : 97118,64 (Nmm) ; 97,118 (Nm) Mơ men xoắn trục : 1763076,9 (Nmm) ; 1763,076 (Nm) Tốc độ trục vào :2950 (v/p) 4.Tỉ số truyền : 25,21 5.Trọng lượng :600 (kG) 6.Kích thước LxWxH : (Đo trực tiếp vẽ lắp với tỉ lệ 1:2) TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] – Tính toán thiết kế hệ thống dẫn động khí – Trònh Chất, Lê Văn Uyển, tập – NXB giáo dục 2003 [2] – Tính toán thiếy kế hệ thống dẫn động khí – Trònh Chất, Lê Văn Uyển, tập – NXB giáo dục 2003 [3] - Bài tập chi tiết máy – Nguyễn Hữu Lộc, Nguyễn Tuấn Kiệt – NXB khoa học kó thuật [4] – Chi tiết máy – Nguyễn Trọng hiệp – NXB khoa học kó thuật [5] – Cơ sở thiết kế máy – Nguyễn Hữu Lộc – NXB khoa học kó that Trang97 Trang98 [...]... theo bảng 4 .22 , trang 64- [1], đối với loại đai ta có qm= 0,178 kg/m Suy ra: Fv = 0,178 .24 , 72 = 108,6 N Suy ra: F0 = 780 .25 ,3.1 ,2 / (24 ,7.0, 92. 2) + 108,6 = 629 ,65 N Lực tác dụng lên trục: α1 Fr = 2. F0.z.sin( /2) = 2. 629 ,65.6.sin(149 ,2/ 2) = 728 4,5 N Trang21 Thơng số Đường kính bánh đai nhỏ Đường kính bánh đai lớn Bề rộng bánh đai Chiều dài đai Số dây đai Góc ơm đai d1=160 mm d2=500 mm B= 120 mm L=1900... cơng thức thiết kế 6.52a trang 1 12 – {1} : = Trong đó : = 0,5 – hệ số phụ thuộc vào vật liệu làm bánh răng và loại răng Với truyền động bánh răng cơn – răng thẳng bằng thép : = 100 ⇒ = 0,5 100 = 50 Trang27 – hệ số chiều rộng vành răng : = = 0 ,25 …0,3 Chọn = 0 ,25 vì = 3 ,2 > 3 Theo bảng 6 .21 trang 113 – {1}⇒ = 0 ,25 .3 ,2 2 − 0 ,25 = 0,45 Theo bảng 6 .21 trang 113 – {1} , chọn = 1,08 do trục bánh răng cơn... = 27 56558,4(Nmm) Mơmen xoắn trên trục bánh chủ động = 500 (MPa) - ứng suất tiếp xúc cho phép Vậy có kết quả : 3 ,2 + 1 2 3 20 9743,7.1,08 (1 − 0 ,25 ).0 ,25 .3 ,2. 500 2 = 50 = 21 9(mm) 2 Xác định các thơng số ăn khớp * Số răng bánh nhỏ : = 3 309743,7.1,08 (1 − 0 ,25 ).0 ,25 .3 ,2. 500 2 = 100 = 130 (mm) Theo bảng 6 .22 trang 114 – {1} , tìm được = 18 với HB Trang28 350 ⇒ = 1,6 = 1,6 18 = 28 ,8 Chọn = 30 (răng) ... truyền a.Đường kính đai nhỏ Chọn đường kính bánh đai nhỏ : d1 = 1 ,2 dmin= 1 ,2 140 = 168 (mm) theo tiêu chuẩn ta chọn d1 = 160 (mm) Vận tốc đai : v = = 3,14.160 .29 50 60000 = 24 ,7 Vận tốc đai nhỏ hơn vận tốc đai cho phépVmax = 25 v , > và > , > Nên ta lấy : = , = Khi đó ta có kết quả : = 1 và = 1 (đường ... / (24 ,7.0, 92. 2) + 108,6 = 629 ,65 N Lực tác dụng lên trục: α1 Fr = 2. F0.z.sin( /2) = 2. 629 ,65.6.sin(149 ,2/ 2) = 728 4,5 N Trang21 Thơng số Đường kính bánh đai nhỏ Đường kính bánh đai lớn Bề rộng bánh đai. .. thẳng cấp nhanh 2. 3 .Thiết kế truyền bánh trụ – nghiêng cấp chậm29 2. 4.Chọn khớp nối Phần Tính tốn thiết kế trục 3.1.Chọn vật liệu 3 .2. Tính tốn thiết kế trục 3.3.Xác định đường kính chiều dài trục... I II 28 ,3 26 ,8 29 50 97118,6 3 ,2 737,5 366461,01 Trang15 23 0,4 III 25 ,6 3.75 62 1185460,06 394 322 5,8 Chương TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI Các thơng số để thiết kế truyền đai: nđc = 29 50 vg/ph