DO AN KET CAU LI THUYET TINH TOAN DONG CO DOT TRONG mẫu

Phần TÍNH TOÁN CHU TRÌNH CÔNG TÁC 2.1 Mục đích tính toán + Mục đích việc tính toán chu trình công tác xác định tiêu kinh tế, hiệu chu trình công tác làm việc động + Kết tính toán cho phép xây dựng đồ thị công thị chu trình để làm sở cho việc tính toán động lực học, tính toán sức bền mài mòn chi tiết động + Phương pháp chung việc tính toán chu trình công tác áp dụng để kiểm nghiệm động sẵn có, động cải tiến thiết kế + Việc tính toán kiểm nghiệm động sẵn có cho ta thông số để kiểm tra tính kinh tế hiệu qủa động môi trường sử dụng chủng loại nhiên liệu thay đổi Đối với trường hợp ta phải dựa vào kết cấu cụ thể động môi trường sử dụng thực tế để chọn số liệu ban đầu + Đối với động cải tiến thiết kế mới, kết tính toán cho phép xác định số lượng kích thước xy lanh động mức độ ảnh hưởng thay đổi mặt kết cấu để định phương pháp hoàn thiện cấu hệ thống động theo hướng có lợi Khi phải dựa vào kết việc phân tích thực nghiệm động có kết cấu tương tự để chọn số liệu ban đầu + Việc tính toán chu trình công tác áp dụng cường hoá động xây dựng đặc tính tốc độ phương pháp phân tích lý thuyết chế độ tốc độ khác khảo sát 2.2 Chọn số liệu ban đầu 1-Công suất có ích định mức: Ne=176,6 [kW] 2- Số vòng quay phút trục khuỷu n: n = 1800 [vg/p] 3- Tốc độ trung bình pít tông CTB: S n CTB = 30 (Trong S = 180 [mm] hành trình pít tông) ⇒ CTB = 180 1800 = 10,8[m / s ] 1000.30 4- Số xy lanh động i: i=6 5- Tỷ số hành trình pít tông đường kính xy lanh S / D : S 180 = = 1,2 D 150 6- Tỷ số nén ε: ε = 15 7- Hệ số dư lượng không khí α: + Giá trị α chọn tuỳ thuộc vào nhiều yếu tố kiểu động cơ, phương pháp tạo hỗn hợp, chế độ sử dụng Với động D-6 chế độ công suất định mức ta chọn [α]=1,75 – 1,90 ; Ở ta chọn α =1,8 8- Nhiệt độ môi trường T0: Nhiệt độ trung bình nước ta thường chọn là: T0 = 240C = 2970K 9- Áp suất môi trường p0: P0 Phụ thuộc vào độ cao sử dụng Thường chọn P0=0,101 [MN/m2] 10- Hệ số nạp ηv áp suất cuối trình nạp pa Hệ số nạp phụ thuộc vào nhiều vào yếu tố : thành phần nhiên liệu, kết cấu hệ thống nạp khí, chế độ sử dụng [η]= 0,79 0,80 Chọn ηv= 0,8 11- Áp suất khí thể cuối trình thải cưỡng pr: Pr phụ thuộc chủ yếu vào số vòng quay trục khuỷu sức cản hệ thống thải: [Pr] =[1,06 1,15] 105 N/m2 ta chọn Pr =1,1.105 [N/m2] 12- Nhiệt độ cuối trình thải Tr Tr phụ thuộc vào ε, n, thành phần khí hỗn hợp α, góc phun sớm [Tr] =680 750[0k] ,ta chọn Tr = 800 [0k] 13- Độ sấy nóng khí nạp ∆T Giá trị ∆T phụ thuộc vào kết cấu thiết bị sấy nóng, kết cấu cách bố trí đường nạp cách bố trí đường thải, số vòng quay n, hệ số dư lượng không khí α [∆T] =14 160 K Ta chọn ∆T = 140K 14- Chỉ số nén đa biến trung bình n1 n1 phụ thuộc vào số vòng quay, kích thước xy lanh, kiểu làm mát, mức độ cường hoá động cơ.[ n1] =1,32 1,34 Chọn n1=1,32 15- Hệ số sử dụng nhiệt ξz ξz tỷ số lượng nhiệt biến thành công tổng lượng nhiệt cung cấp ban đầu [ξz] = 0,83 0,85 Ta chọn ξz = 0,84 16- Áp suất cuối trình cháy động diesel pz Chọn Pz phụ thuộc phương pháp tạo hổn hợp, mức độ cường hoá động [Pz] = 7,0 7,5 [MN/m2] Ta chọn Pz = [MN/m2] 17- Nhiệt trị thấp nhiên liệu QT QT Là lượng nhiệt toả đốt cháy hoàn toàn đơn vị khối lượng thể tích nhiên liệu không kể đến nhiệt hoá nước chứa sản vật cháy [QT] =42,5.106 [J/kgnl] Ta chọn QT = 42,5.106 [J/kgnl] 18- Chỉ số dãn nở đa biến trung bình n2 n2 phụ thuộc đặc điểm cấp nhiệt cho sản vật cháy đường cháy dản nở [n2] = 1,19 1,20 Ta chọn n2 =1,20 2.3 Tính toán trình công tác: 2.3.1 Tính toán trình trao đổi khí a) Mục đích việc tính toán trình trao đổi khí xác định thông số chủ yếu cuối trình nạp (ở điểm a) áp suất pa nhiệt độ Ta b) Thứ tự tính toán: ∗Xác định hệ số khí sót γr : + Giá trị γr phụ thuộc vào nhiều yếu tố tỷ số nén, số vòng quay, áp suất khí sót Pr nhiệt độ khí sót T r cuối trình thải Giá trị γr chọn theo bảng 14 [trang42-HĐĐAMHĐCĐT] γr = p r T0 1,1.10 5.297 = 0,036 ( ε − 1) p0 Tr η v = (15 − 1).1,01.10 5800 0,8 [γr ] = 0,035 0,042 ∗Nhiệt độ trình nạp: T0 + ∆T + γ r Tr 1+ γ r Ta = [Trong :∆T = 140K; Tr = 8000k] 297 + 14 + 0,036.800 = 328,038 + 0,036 ⇒Ta = K [ [Ta] = 310 3400k.] ∗áp suất cuối trình nạp Pa: T (ε − 1) η v P0 (1 + γ r ) a T0 Pa = ε [Mpa] Theo số liệu cho ,thay vào ta có: 15 − 328,038 0,8.0,101.(1 + 0,036) = 0,086[ MPa ] 15 297 Pa= [Pa] = [0,085 0,092] MPa 2.3.2 Tính toán cuối trình nén: a) Mục đích việc tính toán trình nén xác định thông số áp suất pc nhiệt độ Tc cuối trình nén b) Thứ tự tính toán: ∗ Áp suất cuối trình nén: n pc = pa ε = 0,086 151,32 = 3,079 [Mpa] ∗Nhiệt độ cuối trình nén: n1 −1 Tc = Ta ε = 328,038 151,32-1 = 780,322 [0K] [Tc] = [750 900]0K 2.3.3 Tính toán trình cháy a) Mục đích tính toán trình cháy xác định thông số cuối trình cháy áp suất pz nhiệt độ Tz b) Thứ tự tính toán: chia làm hai giai đoạn sau ∗ Tính toán tương quan nhiệt hoá - Mục đích việc tính toán tương quan nhiệt hoá xác định đại lượng đặc trưng cho trình cháy mặt nhiệt hoá để làm sở cho việc tính toán nhiệt động Thứ tự tính toán sau: - Lượng không khí lý thuyết cần thiết để đốt cháy hoàn toàn kg nhiên liệu thể lỏng: M0 =  g C g H g O   Kmol  + −   0,21  12 32   kgnl  - Trong đó: gC, gH g0: thành phần nguyên tố tính theo khối lượng cácbon, hyđrô ôxy tương ứng chứa kg nhiên liệu Trị số thành phần ấyđối với nhiên liệu diesel Có thể lấy gần theo giá trị sau: gc = 0,86; gH = 0,13; g0 = 0,01  Kmol   0,86 0,13 0,01  + +  =   32  0,495  kgnl  ⇒M0= 0,21  12 - Lượng không khí thực tế nạp vào xy lanh động ứng với kg nhiên liệu M t:  Kmol   kgnl    Mt = αMo = 1,8 0,495 = 0,890 - N hư lượng hỗn hợp cháy M1 tương ứng với lượng không khí thực tế  Kmol   kgnl    M1 = Mt = αMo =0,890 - Số mol sản vật cháy M2: g g M = αM + H + O 32  Kmol  0,13 0,01 +   32 = 0,923  kgnl  = 0,890 + - Hệ số thay đổi phân tử lý thuyết βo: β0 = M2 M = 1,037 - Hệ số thay đổi phân tử thực tế: 1,037 + 0,036 β +γr = 1,036 β= + γ r = + 0,036 ∗ Tính toán tương quan nhiệt động Thứ tự tính thông số sau: - Nhiệt dung mol đẳng tích trung bình hỗn hợp công tác cuối trình nén µcvc - Để xác định µcvc ta tra bảng, xác lập quan hệ giải tích nhiệt dung riêng nhiệt độ chất khí khác hỗn hợp tính theo công thức gần Công thức tính toán gần có dạng sau: µcvc = 20,223 + 1,742.10-3 Tc  KJ   Kmol dé     KJ    =20,233 + 1,742 10-3 780,322 = 21,592  Kmol dé  - Nhiệt dung mol đẳng tích trung bình khí thể điểm z Phương pháp tính toán chung tương tự µcvc Nếu tính gần đúng, ta dùng công thức sau: µcvz = 20,098 + 0,921  1,38  −3 + 1,55 + 10 TZ α α   0,921  1,38  −3 + 1,55 + 10 TZ , ,   =20,098+  KJ   Kmol dé     KJ   Kmol dé    - Nhiệt dung mol đẳng áp trung bình điểm z:  KJ    µcpz = µcvz + 8,314  Kmol dé  - Chỉ số tăng áp λp: Pz = = 2,273 λp = Pc 3,079 [λp = 1,2…2,4] - Nhiệt độ cuối trình cháy Tz xác định theo phương trình nhiệt động trình cháy sau: QT ξ Z + ( 8,314λ p + µ cv c )TC = βµ cpzTZ M (1 + γ r ) ⇔ 2,399085 10-3.T2z + 29,952 Tz- 70,303 103 = Sau giải phương trình bậc ta nghiệm là: Tz1= -14505 ; Tz2= 2020,25 Vậy nhiệt độ cuối trình cháy Tz = 2020,20 0K Ở động diesel có buồng cháy không phân chia: [Tz ]= 1950 ÷2100 [0K] - Tỷ số dãn nở sớm ρ: ρ= βT Z 1,036.2020 = 1,179 λ P TC = 2,273.780 ,322 Giá trị ρ thường nằm khoảng sau: [ρ] = 1,2÷1,35 2.3.4 Tính toán trình dãn nở Mục đích việc tính toán trình dãn nở xác định giá trị áp suất p b nhiệt độ Tb cuối trình dãn nở Ở động diesel, trình cháy kết thúc hành trình dãn nở qúa trình dãn nở lại tính phần hành trình pít tông ứng với tỷ số dãn nở muộn δ= Vb Vz Do thông số trình dãn nở tính với δ - Áp suất cuối trình dãn nở: p ε 15 p b = nz δ= ≈ 12,718 ρ = 1,179 δ N/m2 [ Trong đó: ] p = 0,331 p b = nz 1, δ = 12,718 [Mpa] - Nhiệt độ cuối trình dãn nở: Tb = Tz δ n −1 2020 = 1214,848 1, −1 12 , 718 = [0K] Giá trị pb Tb động diesel: pb = 0,2 ÷ 0, N/m2 Tb = 1000÷1400 [0K] 2.3.5 Kiểm tra kết tính toán Sau kết thúc việc tính toán trình chu trình công tác, ta dùng công thức kinh nghiệm sau để kiểm tra kết việc chọn tính thông số Tb Tr = pb pr 1214,848 0,331 0,110 = 841,499 0K = Sai số trình chọn tính toán là: ∆Tr = 4,932 % < 5% So sánh giá trị chọn T r kết thu theo biểu thức kiểm tra vừa nêu.Ta thấy trình tính toán đảm bảo 2.4 Xác định thông số đánh giá chu trình công tác làm việc động 2.4.1 Các thông số thị + Đó thông số đặc trưng cho chu trình công tác động Khi xác định thông số thị, ta chưa kể đến dạng tổn thất công mà xét tổn thất nhiệt Các thông số cần tính bao gồm: a) Áp suất thị trung bình lý thuyết pi': + Đối với động diesel: = p'i ρλ p  pc     1 − n 2−1  − 1 − n1−1  λ p ( ρ − 1) + ε −1  n −1  δ  n1 −  ε  [MPa] =  3,079  1,179.2,273  1   1 − − 1 − 1,32−1  2,273(1,179 − 1) + 1, −1  15 −  1,2 −  12,718   1,32 −  15 = 0,867 [MPa] [p'i ] = [0,7…1,0] MPa b) Áp suất thị trung bình thực tế pi , [MPa]: + Đối với động kỳ: pi = p'i ϕđ [N/m2] Trong đó: ϕđ hệ số điền đầy đồ thị công Giá trị ϕđ phụ thuộc vào nhiều yếu tố khác góc đánh lửa sớm góc phun sớm nhiên liệu, thành phần hỗn hợp, tốc độ quay, góc mở sớm xu páp xả Giá trị ϕđ động diesel bốn kỳ với buồng cháy thống là: ϕđ = 0,93÷0,96 Ta chọn ϕđ = 0,96 pi = p'i ϕđ = 0,867 0,96 = 0,832 [MPa] Giá trị của[ pi ] = [0,6…0,9] MPa c) Suất tiêu hao nhiên liệu thị: + Đối với động bốn kỳ: gi = 423 p 0η v 10 423.0,101.0,8.10  g  = = 155,355  M pi To 0,890 0,832 297  KWh   g    [gi ] = 170 200  KWh  d) Hiệu suất thị ηi = 3600 3600 = 0,54 Q T g i = 42500.0,15535 Trong đó: QT tính [KJ/kgnl ] gi [kg/KWh ] [ηi ] = 0,43 0,5 2.4.2 Các thông số có ích + Các thông có ích thông số đặc trưng cho làm việc động Để xác định thông số đó, ta sử dụng kết tính toán thông số thị mục xác định giá trị áp suất tổn hao khí trung bình pcơ + Áp suất tổn hao khí trung bình áp suất giả định, không đổi, tác động lên pít tông hành trình gây công tổn hao công tổn hao trao đôỉ khí, dẫn động cấu phụ, tổn hao ma sát bề mặt công tác Thứ tự tính toán thông số có ích sau: + Áp suất tổn hao khí trung bình p xác định công thức kinh nghiệm theo vận tốc trung bình pít tông C TB [m/s] thông số khác động + Áp suất có ích trung bình: pe = pi -pcơ = 0,832 -[ 0,09 + 0,012CTB ] = 0,832 - [0,09 + 0,012 10,8] = 0,613 [MPa] [pe] = 0,6…0,68 [MPa] + Hiệu suất khí: ηcơ = pe 0,613 = 0,736 p i = 0,832 [ηcơ ] = 0,70÷0,80; +Suất tiêu hao nhiên liệu có ích: ge = g i 155,355  g  = = 211,047  η co 0,736  KWh   g    [ge ] = 220 285  KWh  + Hiệu suất có ích: ηe = ηi ηcơ = 0,54 0,736 = 0,401 [ηe] = 0,29÷0,38 + Công suất có ích động số vòng quay tính toán: Ne = P e Vh i n 30τ 0,613.3,203.6.1800 = 175,269 30.4 = [KW] Ở i.Vh = 3,203 [dm3] Sai số: ∆Ne = 0,759 % < 3% + Mô men xoắn có ích động số vòng quay tính toán : Me = 3.10 N e 3.10 4.175,269 = = 937,367 π n 3,14.1800 [Nm] 2.4.3 Dựng đồ thị công thị chu trình công tác a) Khái quát : + Đồ thị công thị đồ thị biểu diễn trình chu trình công tác xảy xy lanh động hệ toạ độ p-V Việc dựng đồ thị chia làm hai bước: dựng đồ thị công thị lý thuyết hiệu chỉnh đồ thị để đồ thị công thị thực tế + Đồ thị công thị lý thuyết dựng theo kết tính toán chu trình công tác chưa xét yếu tố ảnh hưởng số trình làm việc thực tế động + Đồ thị công thị thực tế đồ thị kể đến yếu tố ảnh hưởng khác góc đánh lửa sớm góc phun sớm nhiên liệu, góc mở sớm đóng muộn xu páp thay đổi thể tích cháy b) Dựng đồ thị công thị lý thuyết + Ở đồ thị công thị lý thuyết, ta thấy chu trình kín a-c-y-z-b-a [hình1] Trong trình cháy nhiên liệu thay trình cấp nhiệt đẳng tích c-y cấp nhiệt đẳng áp y-z, trình trao đổi khí thay trình rút nhiệt đẳng tích b-a Thứ tự tiến hành dựng đồ thị sau: + Thống kê giá trị thông số tính trình áp suất khí thể điểm đặc trưng p a, pc, pz, pb, số nén đa biến trung bình n 1, số dãn nở đa biến trung bình n2, tỷ số nén ε , thể tích công tác Vh, thể tích buồng cháy Vc tỷ số dãn nở sớm ρ Pa = 0,086 [MPa] n1 = 1,32 pc = 3,079 [MPa] n2 = 1,2 pz = 7,0 [MPa] ε = 15 pb = 0,331[MPa] Vh = 3,203 [dm3] ρ = 1,179 Vc = Vh 3,203 = 0,229[dm ] ε − = 15 − Vz = ρ.Vc = 1,179 0,229 = 0,270 [dm3 ] Va = Vh +Vc = 3,432 [dm3 ] + Dựng hệ toạ độ p-V với gốc toạ độ giấy kẻ ly [hình 1] theo tỷ lệ xích chọn trước thể tích áp suất, ta xác định điểm a [p a, Va], c [pc, Vc], y [py, Vy], z [pz, Vz] b [pb, Va] hệ toạ độ + Nối điểm c y, y z, b a đoạn thẳng, ta đường biểu diễn trình cấp nhiệt rút nhiệt + Dựng đường nén đa biến a-c dãn nở đa biến z-b Để dựng đường ấy, ta dùng phương pháp lập bảng + Phương pháp lập bảng dựa vào phương trình trình nén dãn nở đa biến Với trình nén đa biến, ta có: p nVnn1 = p aVan1 Với trình dãn nở đa biến, ta có: p d Vdn = p b Van + Trong đó: pn, pd, Vn Vd giá trị biến thiên áp suất thể tích đường nén dãn nở Ta đưa phương trình dạng: p n = p a e 1n1 p d = p b e 2n + Trong đó: e1 = Va V e2 = a Vd tỷ số biến thiên [tỷ số nén tức thời] Vn + Nếu chọn trước giá trị e [biến thiên giới hạn 1÷ε] e2 [biên thiên giới hạn 1÷δ], ta xác định cặp giá trị [p n, Vn] [pd, Vd] tương ứng Mỗi cặp giá trị cho điểm tương ứng đồ thị p – V [Kết tính toán thống kê bảng 23] Đưa kết tính toán lên đồ thị nối điểm trình đường liền nét, ta có đồ thị cần dựng Xác định điểm đường nén dãn nở đa biến STT 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 ε V[dm3] 1,055 1,116 1,184 1,262 1,350 1,452 1,570 1,709 1,875 2,077 2,328 2,647 3,068 3,649 4,500 5,870 8,438 12,718 15,000 3,432 3,254 3,076 2,898 2,720 2,542 2,364 2,186 2,008 1,831 1,653 1,475 1,297 1,119 0,941 0,763 0,585 0,407 0,270 0,229 [ Bảng ] OB’=OB/ε[mm] Pn = Pa.εn1[MPa] Pd = pb εn2[MPa] 192,857 0,086 0,331 182,857 0,093 0,353 172,857 0,100 0,377 162,857 0,108 0,405 152,857 0,117 0,437 142,857 0,128 0,474 132,857 0,141 0,518 122,857 0,157 0,569 112,857 0,175 0,630 102,857 0,198 0,704 92,857 0,226 0,796 82,857 0,263 0,912 72,857 0,312 1,064 62,857 0,379 1,271 52,857 0,476 1,564 42,857 0,628 2,012 32,857 0,892 2,768 22,857 1,441 4,278 15,164 2,477 7,000 12,857 3,079 10 Phần DỰNG ĐẶC TÍNH NGOÀI CỦA ĐỘNG CƠ 3.1 Khái quát + Đặc tính đồ thị biểu diễn phụ thuộc tiêu công suất có ích Ne, mô men xoắn có ích M e, lượng tiêu hao nhiên liệu Gnl suất tiêu hao nhiên liệu có ích ge vào số vòng quay trục khuỷu n [v/ph] bơm cao áp chạm vào vít hạn chế + Đồ thị dùng để đánh giá thay đổi tiêu động số vòng quay thay đổi chọn số vòng quay sử dụng cách hợp lý khai thác + Đặc tính dựng phương pháp thực nghiệm, công thức kinh nghiệm việc phân tích lý thuyết giới thiệu phương pháp dựng công thức kinh nghiệm Khơ-lư-stốp Lây-đéc-man 3.2 Thứ tự dựng đường đặc tính a) Đối với động diesel: Để dựng đường đặc tính, ta chọn trước số giá trị trung gian số vòng quay n giới hạn nmin nmax tính giá trị biến thiên tương ứng Ne, Me, Gnl, ge theo biểu thức sau:   n n N e = N e dm 0,7337 + 1,3313. n dm   n dm   n   − 1,065.    n dm    n n M e = M 0,7337 + 1,3313 − 1,065. n dm   n dm      n  n  g e = g eN 0,7337 − 1,3313 + 1,065. n n  dm  dm     N e 2       [KW] [MNm]  g   KWh   kg   h  Gnl = geN.Ne Trong đó: Neđm = 175,269 [KW] Công suất định mức thu tính toán v   nđn= 1800 [v/ph] Số vòng quay ứng với công suất định mức  ph  M Ne = 937,367 [Nm] =937,367 10-6 [MNm] g N e =211,047  g   KWh    13  g    Mô men xoắn có ích [MNm] suất tiêu hao nhiên liệu có ích  KWh  số vòng quay định mức nđm Ne, Me, ge giá trị tương ứng công suất có ích, mô men xoắn có ích suất tiêu hao nhiên liệu có ích ứng với số vòng quay trung gian chọn trước.n- giá trị biến số chọn trước [v/ph] a) Kết tính toán thống kê thành bảng Dựa vào số liệu thu được, ta dựng đường đặc tính lên giấy kẻ ly Kết tính toán tiêu Giá trị n 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 Ne[KW] Me[Nm] ge[g/KWh] Gnl[kg/h] 49,724 61,878 74,319 86,857 99,299 111,453 123,126 134,128 144,265 153,347 161,180 167,572 172,333 175,269 957,361 992,797 1022,071 1045,182 1062,131 1072,918 1077,542 1076,004 1068,304 1054,441 1034,416 1008,229 975,879 937,367 94,142 86,163 79,573 74,369 70,553 68,124 67,083 67,430 69,163 72,284 76,793 82,689 89,973 98,643 4,681 5,332 5,914 6,459 7,006 7,593 8,260 9,044 9,978 11,085 12,377 13,856 15,505 17,289 14 Hình Đặc tính động diesel Phần 15 TÍNH TOÁN ĐỘNG LỰC HỌC 4.1 Mục đích: Phần tính toán động lực học đồ án nhằm xác định quy luật biến thiên lực khí thể, lực quán tính hợp lực tác dụng lên pít tông lực tiếp tuyến pháp tuyến tác dụng lên bề mặt cổ khuỷu Trên sở xây dựng đồ thị véc tơ lực [phụ tải] tác dụng lên bề mặt cổ khuỷu, cổ trục bạc đầu to truyền đồ thị mài mòn bề mặt Từ đồ thị véc tơ phụ tải ta biết cách định tính tình trạng chịu lực bề mặt mức độ đột biến tải thông qua hệ số va đập 4.2 Tính Toán động lực học: Các lực mô men tính toán động lực học biểu diển dạng hàm số góc quay trục khuỷu α Với quy ước pít tông điểm chết α = Ngoài lực tính với đơn vị diện tích đỉnh pít tông, cần giá trị thực lực ta nhân với giá trị áp suất với diện tích tiết diện ngang đỉnh pít tông Thứ tự làm việc xy lanh:1-5-3-6-2-4 Góc công tác động cơ:δk = 1200 Thứ tự tính toán động lực học sau: a) Khối lượng chi tiết chuyển động: *Khối lượng nhóm pít tông: mpt mpt = 3,721 [kg] Khối lượng nhóm pít tông đơn vị diện tích đỉnh pít tông: m pt m’ pt = F pt = 3,721 = 210,6[kg / m ] 0,017663 πD 3,14.( 0,15) = = 0,017663[m ] Trong :Fpt = *Khối lượng truyền: Khi động cư làm việc ,thanh truyền tham gia chuyển động song phẳng, đầu nhỏ tham gia chuyển động tịnh tiến nhóm pít tông, đầu to tham gia chuyển động quay cổ khuỷu, thân chuyển động lắc Để đơn giản trình trình tính toán ta phân tích khối lượng truyền gồm phần [M M2] quy dẫn 16 chúng điểm có chuyển động đặc trưng đơn giản Khi quy dẫn phải dựa nguyên tắc sau: - Tổng khối lượng sau phân chia phải khối lượng truyền - Trọng tâm truyền không thay đổi - Mômen quán tính trọng tâm truyền không thay đổi ⇒mtt = m1 + m2 =1,115 + 4,090 = 5,205 [kg] m1.l1 = m2.[l- l1] Với l-chiều dài truyền; l1 –khoảng cách từ tâm đầu nhỏ đến trọng tâm truyền Khối lượng quy dẫn đơn vị diện tích đỉnh pít tông: m’1 = m1 1,115 = = 63,128[kg / m ] F pt 0,017663 m2 4,090 = = 231,56[kg / m ] F pt 0,017663 m’2 = * Khối lượng trục khuỷu: Để xác định khối lượng chưa tự cân khuỷu trục ta chia khuỷu trục thành phần: A,B,C,D ∗ Phần A khối lượng cổ khuỷu phần má khuỷu chưa tự cân quy đường tâm chốt khuỷu với bán kính quay R ∗ Phần B khối lượng má khuỷu [2(mm) ζ] chưa tự cân với trọng tâm O, có bán kính quay ζ Khi tính toán ta quy dẫn 2(mm)ζ tâm quay cổ khuỷu với bán kính quay R cho lực quán tính ly tâm khối lượng quay thay (mm)r sinh bán kính R lực quán tính ly tâm khối lượng 2(mm) ζ sinh bán kinh ζ ,nghĩa là: (mm)r.R ω2 = (mm)ζ.ζ.ω2 ζ mmζ Do : (mm)r = R ∗ Phần C: phần khối lượng cổ trục phần má khuỷu tự cân với tâm quay O trục khuỷu ∗ Phần D : khối lượng đối trọng chưa tự cân với tâm quay O có bán kính quay ζd Để đơn giản cho việc tính toán ta quy dẫn khối lượng đối trọng Md tâm quay O với bán kính quay ζd 17 Như khối lượng tham gia chuyển động quay chưa tự cân trục khuỷu là: mk = mck + 2[mm]ζ -Khối lượng cổ khuỷu [mck]được tính: mck = Vck.ρthép Trong : ρthép khối lượng riêng vật liệu làm cổ khuỷu = 7,8 [kg/dm3] Vck thể tích cổ khuỷu π l ck ( D ck − d ck ) Vck= Dck - đường kính cổ khuỷu: ≈ 0.85 [dm] dck- đường kính cổ khuỷu: = 0,46 [dm] lck- chiều dài cổ khuỷu = 0,7 [dm] π l ck 3,14.0,7 ( D ck − d ck ) ( 0,85 − 0,462 ) ≈ 0,281[dm ] 4 ⇒ Vck= = ⇒ mck = Vck.ρthép=0,281.7,8 =2,191 [kg] Khối lượng má khuỷu 2(mm)ζ quy tâm cổ khuỷu có bán kính quay R: ζ mmζ (mm)r = R Với : ζ - bán kính quay má khuỷu: = 0,45 [dm] R-bán kính quay má khuỷu quy tâm chốt khuỷu: = 0,9 [dm] (mm)ζ - khối lượng quay má khuỷu quanh tâm O với bán kính ζ (mm)r - khối lượng quay má khuỷu quanh tâm O với bán kính R quy cổ khuỷu (mm)ζ = Vmk ρthép Với : ρthép - khối lượng riêng vật liệu làm má khuỷu = 7,8 [kg/dm3] Vmk- thể tích má khuỷu πD mk bm Vmk = Với : Dmk -đường kính má khuỷu: = 1,84 [dm] bm – bề rộng [dày] má khuỷu : = 0,22 [dm] πD mk bm 3,14.1,84 2.0,22 ≈ 0,585[ dm ] 4 ⇒ Vmk = = Khối lượng má khuỷu với bán kính quay R quanh tâm O cổ trục: 0,45 ζ 0,585 7,8 ≈ 4,561[kg ] M mζ (mm)r = R = 0,9 ⇒Như khối lượng chuyển động quay cổ khuỷu má khuỷu chưa tự cân là: mk = mck + 2(mm)ζ = 2,191 + 4,561 = 6,752 [kg] Khối lượng cổ khuỷu Mk ứng với đơn vị diện tích đỉnh pít tông: m’k = Mk 6,752 = = 382 ,246[kg / m ] F pt 0,017663 18 - Khối lượng tham gia chuyển động tịnh tiến mj : mj = m p + m + m c + m x = 2,409 + 1,115 + 1,034 +0,037 + 0,065 = 4,66 [kg] mp = 2,409 [kg] : khối lượng pít tông m1= 1,115 [kg] : khối lượng truyền qui dẫn tâm chốt pít tông mc= 1,034 [kg] : khối lượng chốt pít tông khoá hãm mx= 0,037+0,065 [kg] : khối lượng xéc măng khí xéc măng dầu b) Lực mô men tác dụng lên cấu KTTT: Khi làm việc cấu KTTT chịu tác dụng lực sau: - Lực quán tính chuyển động tịnh tiến - Lực quán tính ly tâm - Lực khí thể - Lực ma sát - Phản lực khí thể Trong lực kể lực quán tính lực ly tâm có ảnh hưởng lớn cả.Vì trình tính toán động lực học người ta bỏ qua ảnh hưởng lực khác mà xét lực khí thể lực quán tính ∗ Lực quán tính: - Lực quán tính chuyển động tịnh tiến: Pj = - mj Rω2 [cosα + λ cos 2α].10-6 [MN] Trong đó: R: bán kính quay khuỷu trục [m]; R = 0,0901 [m] ω: vận tốc góc trục khuỷu, ω = π.n/30 = 3,14.1800/30 = 188,4 [Rad/s] λ: hệ số kết cấu động λ = R/L=90,1/320,05 = 0,282 Lực Pj thay đổi suốt chu trình công tác động coi có phương tác dụng trùng với phương lực khí thể Pk Dấu [-] có ý nghĩa tượng trưng ngược chiều gia tốc lực quán tính Vậy :Pj = - mj Rω2 [cosα + λ cos 2α].10-6 [MN] = - 4,66 0,0901.188,4 [cosα + 0,282.cos2α].10-6 [MN] Khi làm việc giá trị α thay đổi từ [0 7200] tương ứng có giá trị khác Pj Kết tính toán ghi bảng - Lực quán tính ly tâm:Pr Lực quán tính chuyển động quay Pr khối lượng chuyển động quay với vận tốc ω, bán kính R gây nên, ta có: Pr = - mr Rω2.10-6 [MN] = - 10,842 0,09.188,52.10-6 = 34671,66.10-6[MN] 19 ∗.Lực khí thể Pk: π D Pk = [P - P0] [MN] Trong : P- áp suất môi chất công tác xy lanh; P0- áp suất môi trường = 1,01.105 [N/m2] Do lực khí thể suốt trình công tác động lỗp lại chu trình công tác sau, nên từ đồ thị công P-V ta triển khai thành dạng P-α cách chuyển trục hoành lên đường P0 Véc tơ lực khí thể Pk quy ước trùng với đường tâm xy lanh, ta tìm giá trị Pk theo góc quay α Kết tính toán ghi bảng ∗.Lực tác dụng lên chốt pít tông PΣ: Lực tác dụng lên chốt pít tông PΣlà tổng lực khí thể lực quán tính chuyển động tịnh tiến PΣ = Pk + Pj [MN] Bằng phương pháp đồ thị ta tính Pk Bằng phương pháp giải tích ta tính PJ Kết tính PΣ ghi bảng Từ giá trị PΣ theo góc quay α hệ trục toạ độ ta vẽ PΣ- α theo tỷ lệ xích định Hoặc vẽ đồ thị Pk -α Pj-α hệ trục toạ độ với tỷ lệ xích ,rồi phương pháp cộng đồ thị ta nhận đồ thị PΣ- α với kết tương tự trên.đồ thị có dạng: Đồ thị lực khí thể, lực quán tính tổng lực 20 c) Dựng đồ thị véc tơ phụ tải: ∗ Ý nghĩa: Đồ thị véc tơ phụ tải đồ htị biểu diễn tổng hợp lực tác dụng lên bề mặt làm việc vị trí khác trục khuỷu Các bề mặt làm việc quan trọng trục khuỷu bao gồm: cổ trục, cổ khuỷu, bạc lót đầu to truyền bạc lót ổ trục Đồ thị véc tơ phụ tải dùng để: - Xác định phụ tải xem xét quy luật mài mòn bề mặt làm việc - Xác định đơn vị phụ tải lớn nhất, trung bình nhằm đánh giá mức độ va đập - Xác định vị trí chịu lực nhỏ để khoan lỗ dầu bôi trơn Đối với cổ trục, lực tác dụng bao gồm phản lực lực tiếp tuyến T, lực pháp tuyến Z lực quán tính ly tâm khuỷu trục gây Lực tiếp tuyến T xác định: sin(α + β ) T = PΣ cos β [MN] Lực pháp tuyến Z xác định : cos(α + β) Z = PΣ cos β [MM] Pr2 = m2 Rω2.10-6 = 4,09.0,0901.188,42.10-6 = 0,01308 [MN] Giá trị lực T Z củng hàm số lượng giác trình bày bảng ∗ Đồ thị véc tơ phụ tải tác dụng lên bề mặt cổ khuỷu Đồ thị phản ánh tác dụng lực T, Z, P r2 lên bề mặt cổ khuỷu thông qua bạc chu trình công tác xy lanh, ta có: Q CK = T + Z + Pr [MN] Đtvtpt cổ khuỷu bố trí phía đồ thị công, với tỷ lệ xích : µT = µZ = µPr2 Dựng hệ trục vuông góc TOZ; OT trục tung hướng sang phải, OZ trục hoành hướng xuống phía Dựa theo kết tính bảng biến thiên xác định giao điểm ứng với véc tơ T + Z Nối giao điểm đường cong, ta đồ thị lực truyền Pth hệ toạ độ mà trục khuỷu đứng yên, truyền quay tương đối góc α + β so với trục khuỷu phía trái O O=P r Từ 0, phía chiều dương trục OZ, xác định điểm 01sao cho Vẽ vòng tròn bán kính tượng trưng cho bề mặt cổ khuỷu, vẽ kéo dài má khuỷu tượng trưng phía chiều dương trục OZ Đồ thị nhận ứng với góc O1 đtvtpt cổ khuỷu với tỷ lệ xích µQck = µT Dạng đồ thị thể hình sau: 21 Đồ thị véctơ phụ tải cổ khuỷu +Đây dạng đồ thị đặc biệt, không hoàn toàn dạng độc cực túy Bởi vậy, để có hình ảnh trực quan hơn, ta triển khai thành đồ thị hệ toạ độ Đề các:Qck-α + Xác định trị số tải trọng trung bình tác dụng lên bề mặt cổ khuỷu: i Q ckTB = ∑Q cki i i = 0,0228 [MN] + Hệ số va đập χ: Tìm đồ thị Qckmax = 0,0885691 [M N ] Q χ = ck max 0,0885691 = QckTB = 0,0228 3,9 ⇒ + Tải trọng riêng: qc = Qck lC d C  MN   m2    Trong đó: lc = 0,070195 [m] - chiều dài tiếp xúc dc = 0, 08494 [m] - đường kính cổ khuỷu + Vị trí khoan lỗ dầu bôi trơn 22 Vị trí khoan lỗ dầu bôi trơn tối ưu cho chế độ tính toán vẽ đtvtpt cổ khuỷu xác định sở đồ thị mài mòn tượng trưng xác định trực tiếp đtvtpt cổ khuỷu Cách tiến hành sau: - Từ tâm O1 vẽ vòng tròn đồng tâm tượng trưng cho bề mặt cổ khuỷu rỗng - Vẽ tượng trưng má khuỷu phía chiều dương trục OZ - Từ O1 kẻ hai đường tiếp tuyến với đồ thị - Đường phân giác với góc tạo hai tiếp tuyến phương khoan lỗ dầu nhờn, cách tìm đường phân giác thể đồ thị động lực học Bản biến thiên thành phần lực QB = T + ( Z + Pr ) [MN] T1=QB sinξ Z1=- QB.cosξ 2 T Ψ= arctg Z − Pr 23 α 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 370 380 390 400 410 420 β 0.0 2.8 5.5 8.1 10.4 12.5 14.1 15.3 16.1 16.4 16.1 15.3 14.1 12.5 10.4 8.1 5.5 2.8 0.0 -2.8 -5.5 -8.1 -10.4 -12.5 -14.1 -15.3 -16.1 -16.4 -16.1 -15.3 -14.1 -12.5 -10.4 -8.1 -5.5 -2.8 0.0 2.8 5.5 8.1 10.4 12.5 14.1 α+β 0.0 12.8 25.5 38.1 50.4 62.5 74.1 85.3 96.1 106.4 116.1 125.3 134.1 142.5 150.4 158.1 165.5 172.8 180.0 187.2 194.5 201.9 209.6 217.5 225.9 234.7 243.9 253.6 263.9 274.7 285.9 297.5 309.6 321.9 334.5 347.2 360.0 372.8 385.5 398.1 410.4 422.5 434.1 QB[MN] 0,005862 0,006564 0,008054 0,009558 0,010954 0,012054 0,012774 0,013089 0,013009 0,012558 0,011772 0,010698 0,009403 0,007971 0,006502 0,005099 0,003875 0,002977 0,002628 0,002969 0,003852 0,005071 0,006482 0,007975 0,009442 0,010779 0,011892 0,012705 0,013154 0,013194 0,012819 0,012185 0,012078 0,014907 0,025584 0,042533 0,068923 0,114076 0,081573 0,051982 0,034909 0,025760 0,021151 Ψ 0,0 7,5 14,7 20,7 24,7 25,4 20,8 9,5 -4,9 -15,4 -20,2 -20,8 -19,2 -16,5 -13,2 -9,8 -6,5 -3,2 0,0 3,2 6,5 9,9 13,3 16,7 19,8 22,0 22,6 20,3 14,0 4,3 -4,6 -8,2 -5,2 7,0 77,9 -22,5 0,0 14,7 31,1 52,8 81,5 -70,8 -53,9 24 α=ξ 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 370 380 390 400 410 420 T1=QB.sinξ 0,000000 0,001140 0,002755 0,004779 0,007041 0,009234 0,011062 0,012300 0,012811 0,012558 0,011593 0,010053 0,008143 0,006106 0,004179 0,002549 0,001325 0,000517 0,000000 -0,000516 -0,001318 -0,002535 -0,004166 -0,006109 -0,008177 -0,010129 -0,011712 -0,012705 -0,012955 -0,012399 -0,011102 -0,009334 -0,007763 -0,007453 -0,008750 -0,007386 0,000000 0,019809 0,027899 0,025991 0,022439 0,019734 0,018317 Z1= - QB.cosξ -0,005862 -0,006464 -0,007569 -0,008278 -0,008391 -0,007748 -0,006387 -0,004477 -0,002259 0,000000 0,002044 0,003659 0,004702 0,005124 0,004980 0,004416 0,003642 0,002932 0,002628 0,002924 0,003620 0,004391 0,004965 0,005126 0,004721 0,003687 0,002065 0,000000 -0,002284 -0,004513 -0,006410 -0,007832 -0,009252 -0,012910 -0,024041 -0,041887 -0,068923 -0,112343 -0,076653 -0,045018 -0,026742 -0,016559 -0,010575 430 440 450 460 470 480 490 500 510 520 530 540 550 560 570 580 590 600 610 620 630 640 650 660 670 680 690 700 710 720 15.3 16.1 16.4 16.1 15.3 14.1 12.5 10.4 8.1 5.5 2.8 0.0 -2.8 -5.5 -8.1 -10.4 -12.5 -14.1 -15.3 -16.1 -16.4 -16.1 -15.3 -14.1 -12.5 -10.4 -8.1 -5.5 -2.8 0.0 445.3 456.1 466.4 476.1 485.3 494.1 502.5 510.4 518.1 525.5 532.8 540.0 547.2 554.5 561.9 569.6 577.5 585.9 594.7 603.9 613.6 623.9 634.7 645.9 657.5 669.6 681.9 694.5 707.2 720.0 0,018760 0,017256 0,015976 0,014630 0,013114 0,011421 0,009590 0,007630 0,005687 0,003769 0,001860 0,000437 0,002260 0,003651 0,004995 0,006465 0,007979 0,009438 0,010744 0,011815 0,012586 0,013009 0,013051 0,012689 0,011916 0,010756 0,009294 0,007718 0,006390 0,005861 -45,7 -41,3 -37,6 -33,8 -29,5 -25,1 -20,5 -16,0 -11,7 -7,6 -3,7 0,0 3,4 6,6 10,0 13,5 16,9 19,8 21,6 21,3 17,1 7,2 -7,2 -19,1 -24,4 -24,1 -20,3 -14,5 -7,5 0,0 430 440 450 460 470 480 490 500 510 520 530 540 550 560 570 580 590 600 610 620 630 640 650 660 670 680 690 700 710 720 0,017628 0,016994 0,015976 0,014408 0,012323 0,009891 0,007346 0,004904 0,002844 0,001289 0,000323 0,000000 -0,000393 -0,001249 -0,002497 -0,004156 -0,006112 -0,008173 -0,010096 -0,011636 -0,012586 -0,012812 -0,012264 -0,010989 -0,009128 -0,006914 -0,004647 -0,002640 -0,001110 0,000000 -0,006416 -0,002996 0,000000 0,002540 0,004485 0,005710 0,006164 0,005845 0,004925 0,003542 0,001832 0,000437 0,002226 0,003431 0,004325 0,004952 0,005129 0,004719 0,003675 0,002052 0,000000 -0,002259 -0,004464 -0,006344 -0,007659 -0,008240 -0,008049 -0,007252 -0,006293 -0,005861 ∗ Đồ thị mài mòn cổ khuỷu Đồ thị mài mòn thể cách tượng trưng mức độ mài mòn bề mặt cổ khuỷu sau chu trình tác dụng lực Để xây dựng đồ thị mài mòn, phải có đtvtpt cổ khuỷu Đồ thị bố trí ô giữa, phía bên phải tờ A Ô phía có chiều cao khoảng 1/3 chiều rộng tờ ô ly A dùng cho đồ thị đường đặc tính Có hai phương pháp vẽ Phương pháp thứ phức tạp, tốn thời gian [tự tham khảo tập kết cấu tính toán động cơ, Nhà xuất Đại học Trung học chuyên nghiệp] Phương pháp thứ hai gồm bước sau: - Trên đtvtpt cổ khuỷu, vẽ vòng tròn tượng trưng cho bề mặt chia thành 2n phần nhau, ví dụ chia thành 24 phần đánh số hình sau: - Tính hợp lực ΣQ' tất lực tác dụng lên điểm 0, 1, ' ' 2, , ký hiệu tương ứng ΣQ0' , ΣQ1 ; ΣQ , ghi trị số lực phạm vi tác dụng lên 25 bảng sau với giả thiết lực ΣQ' tác dụng lên tất điểm phạm vi 120 0, tức phía điểm chia 600 - Xác định tổng lực tương đương ΣQi tất hợp lực ΣQ' tác dụng lên điểm thứ i ghi vào ô hàng - Trên đồ thị, vẽ vòng tròn tượng trưng má khuỷu hình.15 chia thành 2n phần tương ứng (ví dụ hình 24 phần nhau) đánh số từ tới 2n-1 Chọn tỷ lệ xích lực thích hợp, đặt đoạn thẳng tương ứng với ΣQi từ vòng tròn theo hướng kính vào phía tâm - Nối điểm cuối đoạn thẳng đường cong liên tục gạch nghiêng phần diện tích nằm vòng tròn đường cong liên tục khép kín vừa nhận được, ta đồ thị mà phần gạch nghiêng coi tỷ lệ thuận với mức độ mòn bề mặt sau chu trình tác dụng lực Từ đồ thị này, ta chọn vị trí mòn để khoan lỗ dầu bôi trơn * Đồ thị tổng lực tiếp tuyến mô men tổng TΣ: Động D6 động hàng xy lanh Thứ tự làm việc xy lanh là: 1-5-3-6-2-4 δ = 1200 Dựa vào biến thiên lực tiếp tuyến ta tính được: TΣTB = 0,0127 [MN] Mô men xoắn có ích Metb Metb = TΣTB.R.ηcơ.106 = 0,0127.0,0901.0,736.106 = 852,1827 [Nm] M e − M etb Me Sai số: 100% = 9,08 % < 10% 26 TÀI LIỆU THAM KHẢO 1.”Hướng dẫn đồ án môn học động đốt trong” Tác giả : Vi Hữu Thành Vũ Anh Tuấn 2.” Hướng dẫn đồ án môn học động đốt trong” Tác giả : Nguyễn Văn Châu 3.”Hướng dẫn tính nhiệt động đốt trong” Tác giả : Hoàng Văn Dung 4.”Kết cấu tính toán động đốt trong” Tác giả : Lại Văn Định-Vy Hữu Thành 5.”Kết cấu tính toán động đốt trong” Tác giả : Hồ Tấn Chuẩn - Nguyễn Đức Phú Trần Văn Tế - Nguyễn Tất Tiến 27 [...]... được ghi trong bảng - Lực quán tính ly tâm:Pr Lực quán tính chuyển động quay Pr do các khối lượng chuyển động quay với vận tốc ω, bán kính R gây nên, ta có: Pr = - mr Rω2.10-6 [MN] = - 10,842 0,09.188,52.10-6 = 34671,66.10-6[MN] 19 ∗.Lực khí thể Pk: π D 2 Pk = [P - P0] 4 [MN] Trong đó : P- áp suất của môi chất công tác trong xy lanh; P0- áp suất môi trường = 1,01.105 [N/m2] Do lực khí thể trong suốt... một đường cong li n tục rồi gạch nghiêng phần diện tích nằm giữa vòng tròn và đường cong li n tục khép kín vừa nhận được, ta được đồ thị mà phần gạch nghiêng được coi như tỷ lệ thuận với mức độ mòn của bề mặt sau một chu trình tác dụng của lực Từ đồ thị này, ta chọn vị trí mòn ít nhất để khoan lỗ dầu bôi trơn * Đồ thị tổng lực tiếp tuyến và mô men tổng TΣ: Động cơ D6 là động cơ 1 hàng 6 xy lanh Thứ tự... tại là do quá trình cháy diễn ra với thể tích luôn luôn thay đổi Quá trình cháy thực tế diễn ra không theo lý thuyết và theo đường cong c' ' c" - z' - z" ở động cơ diesel, áp suất lớn nhất p z đạt giá trị của pz, vì trong quá trình cháy thì nhiên li u vẫn được phun tiếp vào xi lanh động cơ + Khi vẽ đồ thị, ta lấy điểm z' ở giữa đoạn thẳng yz, còn điểm z" được chọn trên đường dãn nở sao cho đường cong... kết cấu của động cơ λ = R/L=90,1/320,05 = 0,282 Lực Pj thay đổi trong suốt chu trình công tác của động cơ và được coi như có phương tác dụng trùng với phương của lực khí thể Pk Dấu [-] có ý nghĩa tượng trưng về sự ngược chiều giữa gia tốc và lực quán tính Vậy :Pj = - mj Rω2 [cosα + λ cos 2α].10-6 [MN] 2 = - 4,66 0,0901.188,4 [cosα + 0,282.cos2α].10-6 [MN] Khi làm việc giá trị α luôn thay đổi từ [0 7200]... nguyên tắc sau: - Tổng khối lượng sau phân chia phải bằng khối lượng thanh truyền - Trọng tâm của thanh truyền không thay đổi - Mômen quán tính đối với trọng tâm của thanh truyền không thay đổi ⇒mtt = m1 + m2 =1,115 + 4,090 = 5,205 [kg] m1.l1 = m2.[l- l1] Với l-chiều dài thanh truyền; l1 –khoảng cách từ tâm đầu nhỏ đến trọng tâm thanh truyền Khối lượng quy dẫn trên 1 đơn vị diện tích đỉnh pít tông: m’1... ta gạch bỏ các diện tích I, II, III, IV trong đồ thị lý thuyết + Diện tích I xuất hiện do góc phun sớm nhiên li u gây ra Khi đó một phần nhiên li u được cháy trước trên đường nén nên áp suất cuối quá trình nén thực tế p c' cao hơn áp suất cuối quá trình nén thuần tuý pc + Điểm c' nằm trên đường nén thuần tuý Vị trí của nó được xác định bởi góc phun sớm nhiên li u và được dựng theo vòng tròn Brích Điểm... yz, còn điểm z" được chọn trên đường dãn nở sao cho đường cong z' z" b" không bị gãy khúc ở điểm z" + Diện tích III biểu diễn tổn hao của công dãn nở do xu páp thải mở sớm Khi đó áp suất trong xi lanh giảm nhanh và quá trình dãn nở diễn ra theo đường cong thực tế Thời điểm bắt đầu mở xu páp thải được chọn sao cho diện tích III không lớn mà vẫn bảo đảm thải sạch sản vật cháy và tổn hao ít công cho quá... sin(α + β ) T = PΣ cos β [MN] Lực pháp tuyến Z được xác định : cos(α + β) Z = PΣ cos β [MM] Pr2 = m2 Rω2.10-6 = 4,09.0,0901.188,42.10-6 = 0,01308 [MN] Giá trị của các lực T và Z củng như của các hàm số lượng giác được trình bày trong bảng 1 ∗ Đồ thị véc tơ phụ tải tác dụng lên bề mặt cổ khuỷu Đồ thị này phản ánh sự tác dụng của lực T, Z, và P r2 lên bề mặt cổ khuỷu thông qua bạc trong một chu trình... của xy lanh, ta có: Q CK = T + Z + Pr 2 [MN] Đtvtpt cổ khuỷu được bố trí ở phía dưới đồ thị công, với tỷ lệ xích : µT = µZ = µPr2 Dựng hệ trục vuông góc TOZ; OT là trục tung hướng sang phải, OZ là trục hoành hướng xuống phía dưới Dựa theo kết quả tính ở bảng biến thiên xác định các giao điểm ứng với véc tơ T + Z Nối các giao điểm đó bằng một đường cong, ta được đồ thị lực thanh truyền Pth trong hệ... đường cong lượn đều từ r" lên r và đường cong lượn đều qua các điểm b', b", b"’ sao cho các đường cong ấy không bị gãy khúc Hình 2 Đồ thị công chỉ thị của động cơ diesel bốn kỳ sau khi hiệu chỉnh 12 Phần 3 DỰNG ĐẶC TÍNH NGOÀI CỦA ĐỘNG CƠ 3.1 Khái quát + Đặc tính ngoài là đồ thị biểu diễn sự phụ thuộc của các chỉ tiêu như công suất có ích Ne, mô men xoắn có ích M e, lượng tiêu hao nhiên li u trong một ... Nối điểm cuối đoạn thẳng đường cong li n tục gạch nghiêng phần diện tích nằm vòng tròn đường cong li n tục khép kín vừa nhận được, ta đồ thị mà phần gạch nghiêng coi tỷ lệ thuận với mức độ mòn... cưỡng cho đường cong không bị gấp khúc Dựng điểm r" theo góc đóng muộn xu páp thải nhờ vòng tròn Brích Vẽ đường cong lượn từ r" lên r đường cong lượn qua điểm b', b", b"’ cho đường cong không bị... nở cho đường cong z' z" b" không bị gãy khúc điểm z" + Diện tích III biểu diễn tổn hao công dãn nở xu páp thải mở sớm Khi áp suất xi lanh giảm nhanh trình dãn nở diễn theo đường cong thực tế