Khóa luận chung cư cao tầng phước long, phường phước long b, quận 9, TP hồ chí minh

Trang 1

GIGI THIEU VE HO SO DIA CHAT CONG TRINH: Chung cu cao tang Phước Long

ĐỊA ĐIEM: Khu nhà Phước Long, phường Phước Long B Quận 9 TP Hô Chí Minh

I/ CAU TAO DIA CHAT:

Từ mặt đất hiện hữu đêns độ sâu đã khảo sát là 45,0 m, nên đát tai vi tri xay

dưng “CHUNG CƯ CAO TÂNG PHƯỚC LONG” được cấu tạo bởi 5 lớp đất thể

hiện rõ trên các hình trụ hỗ khoan và mặt cắt cơng trình 1/ lớp đất số 1: CL

Trên mặt là lớp đát đắp gồm bé mặt cỏ dại, cát mịn lẫn bột, màu xám trắng , bề

dày tại H1 = 1,20 m ; H2 = 0,60 m sau đó là lớp số 1 : CL thuộc sét pha cát, màu

xám trăng xám vàng nhạt, độ dẻo trung bình, trạng thái mềm đến rắn vừa (dẻo mềm) ;

trị số chùy tiêu chuẩn N = 2-8 lop dat s6 1 : CL có bề dày H1 = 5,70 m; H2 = 5,60

m với các tính chất cơ lý đặc trưng của lớp như sau:

= D6 4m ty nhién W = 27,0 %

= Dung trong uot yw = 1,844 g/cm?

" Dung trọng đây nỗi yửn = 0,910 g/cm”

"_ Sức chịu nén đơn Qu = 0,455 KG/cm?

= Luc dinh don vị C =0,173 KG/cm”

= Goc ma sat trong ¢ =9°29

2/ lớp đất số 2: SM

Cát vừa đến mịn lẫn bột, màu xám trăng nâu đỏ vàng, trạng thái chặt vừa, trị số

chùy tiêu chuẩn N = 8-26 lớp đất số 2 : SM có bề dày tại H1 = 7,20 m; H2 = 7.70 m

với các tính chất cơ lí đặc trưng như sau:

"Độ âm tự nhiên W =23,8%

» Dung trong uct " Dung trọng đây nỗi "_ Lực dính đơn vị = Goc ma sat trong 3/ lớp đát số 3: CH

yw= 1,933 g/cm' y dn = 0,975 g/cm” C = 0,023 KG/cm?

¢ =28°30

Đắt sét lẫn bột, màu nâu đỏ nâu vàng xám trắng, độ dẻo cao, trạng thái rắn đến rat ran, tri so chuy tiêu chuân N = 11-30, lớp đât sô 3 : CH có bê dày tai H1 = 8,10 m ; H2 = 12,10 m với các tính chât cơ lý đặc trưng như sau:

= D6 âm tự nhiên

Trang 2

DO AN NEN MONG GVHD: TS LE BA VINH

Sét pha cat mau vang nau xám trang, độ dẻo trung bình trạng thái rất rắn, trị số chùy tiêu chuân N = 20-24, lớp đât sô 4 : CL có bê dày tại H1 = 3,90 m, khơng có tại H2 với các tính chât cơ lý đặc trưng như sau:

= Do 4m ty nhién W = 22,6 %

= Dung trong uct yw = 1,967 g/cm?

" Dung trọng đây nỗi yan = 1,006 g/cm?

"_ Sức chịu nén đơn Qu = 2,057 KG/cmŸ

= Luc dinh don vị C = 0,370 KG/cm*

= Goc ma sat trong g = 15°42

5/ lớp đát số 5: SM

Cát vừa đến mịn lẫn bột, màu xám trắng vàng nâu, trạng thái chặt vừa, trị số chùy tiêu chuẩn N = 17-26, lớp đất số 5 : SM có bề dày phát hiện tại H1 = 18,90 m;

H2 = 19.0 m; các tinh chất cơ lý đặc trưng:

= Do 4m ty nhién W = 21,5 %

= Dung trong uct yw = 1,977 g/cm’

= Dung trong day noi y dn = 1,016 g/cm”

= Luc dinh don vị C = 0,027 KG/cm”

= Goc ma sat trong ó =30”14

Kết quả công tác khảo sát địa chất cơng trình tại khu vực xây dưng “Chung Cư Cao Tang Phước Long” với 2 hỗ khoan cho thấy nền đát tại đây có những đắc điểm cơ lý như sau:

Lớp số 1 : CL sét pha cát, trạng thái mềm đến răn vừa, bề dày trung bình 5,65 m Lớp số 2 : SM, cát trạng thái chặt vừa bề dày trung bình 7,40 m

Lớp số 3 : CH đất sét trạng thái rắn đến rất rắn, bề dày trung bình 10,10 m Lớp số 4 : CL sét pha cát trạng thái rất rắn, bề dày 3,09 m

Lớp số 5 : SM cát, trạng thái chặt vừa, bề dày phát hiện trung bình 18,90 m

Đề xây dựng chung cư cao tầng giải pháp móng cọc là thích hợp nhất trong khu vực khảo sát có lớp đát số 3 : CH thuộc dat sét trạng thái rắn đến rất rắn ; lớp số 4 :CL thuộc sét pha cát, trạng thái rất rắn, lớp số 5 : SM thuộc cát chặt vừa và các lớp đất có thể dùng đề chịu mũi cho các cọc bê tông

Tùy theo tải trọng thiết kế của cơng trình, người nghiên cứu cần ngiên cứu kĩ số liệu khảo sát dia chat tại từng vị trí hỗ khoan đề tính tốn, lựa chọn kích thước và chiều đài cọc cho được chinh xác và an toàn

Il/ THONG KE XU LY CAC SO LIEU DIA CHAT

Dọc theo lỗ khoan cứ 2 m ta lây 1 mẫu để kiêm tra tính tốn các đia lương như : ⁄,W,€,C, Ø

Tính các đại diện của các lớp là giá trị tiêu chuẩn Z„ w, e,c, ø Cách tính các giá trị này được chia làm 2 nhóm:

Đối với 7, w, e, để tính các giá trị tiêu chuẩn ta tính giá trị trung bình cộng của các mẫu trong lớp đất

Trước khi tính các giá trị trung bình cho các chỉ tiêu cơ lý, ta can phải kiểm tra hồ sơ địa chất để loại bỏ các sai số quá bé hoạc các sai số quá lớn

Trang 3

1/ Các bước thực hiện:

Bước Ì: tập hợp sô liệu của các chỉ tiêu ở từng lớp đât Bước 2: Dé tính các giá trị trung bình ta làm như sau:

— i=l At 7

n

n : số mẫu thí nghiệm ở cùng lớp đất ứng với cùng chỉ tiêu Bước 3: Loại bỏ những giá trị sai lệch quá lớn

Loại bỏ nhưng giá trị sai lệch A; ra khỏi tập hợp khi A, —Ay 2VQŒw Trong đó:

v: tiêu chuẩn thống kê, lây theo số lượng mẫu thí nghiệm Gcx : độ lệch quân phương trung bình

» (A; 7 Ay y’ i=] n—] néu n > 25

Bước 5: xác định tiêu chuẩn của các chỉ tiêu từng lớp đất sau đó loại bỏ các giá frỊ sai sô thô (nêu có) ta lập được bảng thông kê mới

Bước 6: tìm các giá trị tính toán

Trang 4

1-3 28.1 1-5 -1 -3 5

Giá trị tiêu chuận: wtc=wtb= 27

+ Dung trong yy STT SHM 1/1-1 1-3 1-5 -1 -3 -5

Giá trị tiêu chuẩn:

+ Hệ số rỗng e: STT SHM 11-1 1-3 1-5 -1 -3 5

Gia trị tiêu chuân: etc=etb= 0.845

n n

3, > »

Vậy @” = @” = —— -27%; y" =-E—= 1.843 giemẺ; e" =e*° =#— = n n n

0.845

+ VỚI C, Ø:

Ta có phương pháp áp dụng công thức:

Trang 5

0.3 0.232 0.5 0.266 0.7 0.3

one ayy iO) = .aa (:9393.32~ 6x1.52)= 0.166 kg/cm?

i=l ial i=l i=l

top = ore S150) tana 2.939x6) = 0.158

° =8 5§

Trong đó Â= n> of 40) = 12 x3.32- 6? =3.84 j=l j=l

+ tìm các 214 tri tinh toan:

W" = W" =27% e”=e°=0.845

đối voi c"

- Tinh theo trang thai giới hạn [(TTGH D:

Ctt=c’-ty.F% voi &=1.81

= — Ø, — se —= Trong 46 O, = 2.4) 2% = 0.019 |-1 3.32 =0.017 Taco: 9; =| Score" +c"—7,) = (0.00381 = 0.019 Cy" = 0.166 — 1.81 x 0.017 = 0.135 kg/em’ Đối với tg, tt fc ƒ &¡ =fØ@_ - ÍyxØ,„ =0.15§- 1.81 x 0.0336 = 0.097 — 5°32 tt QD, Với Ø - Ø | =0008 J2 =00336 ep “ÝA — 384

Đối với 77 : lầy n = số mẫu với n= 4 => Í„= 2.35

tt Oo

⁄rp=y"_-Í„ Jy 7 1843- 2.35 29% = 1.7725 J4 pom’

Trang 6

` te 2

2.0°~?)` [00126

Với; VO =W 4 1 =006

- Tình theo trạng thái giới han 2 (TTGH II) Cụ" =c “_ tg 0 VỚI Í=1.1

lS ,

T rong đó Ớ, .n Ø; =0.019.l1 re 0.019 TY 332 =0.01 0.017

Ta có: Ở, = ——Ÿ (0/&p" +e* —z,)° - J—1 aco: “; n—2 = i iy = 12-2 (0.00381)— 1) = 0.019 Cụ” = 0.166 — 1.1 x 0.017 = 0.147 kg/cm’ Đái với /Ø tt (D7 = tg" — by x Gig = 0.158 — 1.1 x 0.0336 = 0.121 tt 0 ' Ø„ =6 53 ¬ of 12 _

Voi Suge = raf =0.019 | = 0.0336

Đối với Y 77 : lay n= số mẫu voin=4 => 1, = 1.25

y" « ft 0, 0.06 q=/7 - aT 1843-1250 [4 = 1.8055 g/cm Sơ” =zJŸ ơn 0.0126 Với á — n—] =1, —„,_ =0.06 4—1

3/ Tính cho lớp đât sô 2:

Trang 7

Wip= 23.8375

Giá trị tiêu chuẩn: wtc=wtb=23.83

+ Dung trong yy STT SHM yw(KN/m*) 1 | 1-7 1.935 2 | 1-9 1.924 3 | 1-11 1.945 4 | 1-13 1.92 5 | 2-7 1.913 6 | 2-9 1.916 7 | 2-11 1.939 8 | 2-13 1.974 Vtp= 1.933 Giá trị tiêu chuân: ytc=ytb=1.933 + Hệ sô rông e: STT SHM e(%) 1/17 0.705 2|19 0.716 3/111 0.694 4|1 13 0.742 5|27 0.731 6|29 0.738 7/211 0.691 8 | 2 13 0.639 Wip= 0.707 Giá trị

tiêu chuẩn: etc=etb=0.707

Sử, tt tc I= te _ i=l Vay 0 =Q@ = an = 23.83% 5 Y » e — e“ — i=l _ 0.707 n + VỚI ©, ø: Ta có phương pháp áp dụng công thức: _

Dựa vào thí nghiệm cắt, ta có thơng sơ mâu > 6 nên áp dụng cơng thức bình phương

Trang 8

1 0.554 1 0.571 2 1.085 2 1.117 3 1.617 3 1.664 1 0.569 1 0.63 2 1.114 2 1.231 3 1.658 3 1.832 1 0.529 2 1.038 3 1.548 1 0.539 2 1.057 3 1.576

c= Ôi ayy =~ 3a (26.464x112~ 48x 61.564) 0.023 kg/em?

i=l il i=l i=l

top = 70 -\7Yoa) = sạa (24x61 564—26.464x 48) = 0.53975

i=l i=l i=l

n n 2

Trong đó A=n) ở; -Ị Ø) =24x 112- 48” = 384 i=l i=l

+ tim cac 21a tri tinh toán:

W" = W* = 23.83%

e =e = 0.707 đối voi c"

- - Tính theo trạng thái siới hạn I(TTGH ID):

Ct =c°—ty.Ớce— với Í„¿ = 1.716 ( nội suy)

l « 72 1 Ơ - Ơ, = —]112 = Trong d6 “¢ Ame 0.06 384 = 0.0324 Ta có: Ở; =| 5 Leite" +c" —1,)° = oq (00849 = 0.06 C* = 0.023 — 1.716 x 0.0324 - = -0.0325 kg/cm? coi như lực dính c” = 0 kg/cm? Đi với /#r tt t (J = tgp” — by x Gigp = 0.53975 — 1.716 x 0.015 = 0.514 ø" =27912 n 24

Với Sigg = Fry q = 0.06394 = 0.015

Trang 9

7y it , vr ~

Đối với Ï/7 : lấy n= số mẫu với n = 8 => t, = 1.9

tc

Vrave-t —> 1933-10 1.92 p/om? = — a ƒ7—=1.933-1.9——— =] n J8 cm

-Tinh theo trang thai 2161 han 2 (TTGH II)

Cụh =c°—t„.Ớc với Í¿y = 1.06 (nội suy)

— O, — _ —

Trong do 9, = Oly AS Vi ¡ =0.06 saa 112 = 0.0324

Ta có: Ø; =| Store" +c*—1,)° = oq (0.0844) = 0.06 = 0.023 — 1.06 x 0.0324 = -0.0113 kg/cm? coi nhu luc dinh c* = 0 kg/em?

Đối với tei H

tot By

E11 = fg@ˆ - Í„xØ„„ =0.53975 — 1.06 x 0.015 = 0.5238

@„ =27”38

eo ode] 24 _

Với Figg = Fry = 0.06, = 0.015

Déi v6i V7 : lay n= số mẫu với n= 8 => f„= 1.12

0,

⁄ụ= y“ - Í„ —= =1.933- ] 12 = 1.924 giemẺ

Trang 10

4/ Tính cho lớp đất số 3: + độ âm: STT SHM w(%) 1 | 11 23.1 2|13 23.6 3| 15 229 4|17 21.8 5 | 19 24.3 6 | 111 25.5 7 | 21 23.3 8 | 23 21.6 9 | 25 21.3 10 | 27 22.9 Wip= 23.03

Trang 11

Vib= 0.68

Giá trị tiêu chuẩn:

etc=etb=0.68

3,9, Vy,

Vay 0 =o" = — =23.03%; 7” ==! = 1.97 giem’;;

nN tt tc i=] ( —=€ = H = 0.68 + VỚI ©, ø: Ta có phương pháp áp dụng công thức:

Dựa vào thí nghiệm cắt, ta có thông sô mâu > 6 nên áp dụng công thức bình phương cuc tiéu: oO t Oo tT 1 0.621 1 0.54 2 0.901 2 0.79 3 1.18 3 1.039 1 0.613 1 0.59 2 0.889 2 0.863 3 1.164 3 1.137 1 0.667 1 0.691 2 0.953 2 0.981 3 1.238 3 1.271 1 0.601 2 0.869 3 1.137

one Says iO) = sa 08.735x98~ 42x 41.313) 0.343 kg/cm?

i=l i=l i=l i=l

tgp =0 72 Yaya - 2 594 21x41313- 18.735x 42) = 0.274

i=l i=l

po” =15°19

Trong d6 A= ide 4 Ÿ =21 x98 — 422=294 i=l

+ tìm các giá tri tinh toan:

w"= we = 23.03%

et =e = 0.68

déi voi c"

- Tinh theo trang thai gi6i1 han I(TTGH JD):

Trang 12

Cit=c®-ty.% voi 4g = 1.73

Trong rong đó O.= © 1 › Oo” _ do cT T A — ¡ — 0.06 8 304°" = 0.0356 1 1 oo _

1 ` tc tc 2 1 5: O, =,/——= ons +c —7,) = |———(0.0726) =(Q Ta có {5 » sỹ ) a6 ) = 0.0618 C," = 0.343 — 1.73 x 0.0356 = 0.28 kg/em’ Đối với (Z7 tt (27 = tgp” — by x Og, = 0.274 -1.73 x 0.0165 = 0.245 py =13°45 nN rẻ [= 21 Với O teg = Ớ, A = 0.0618 204 — 0.0165 tt

Đối với / 7 : lấy n = số mẫu với n = 7 => t, = 1.94

tt / Ơ„ 0.041

Yr =7" - lạ Tq 7197-1947 Te = 1.9399 p/om

= tc 2

Ly ⁄) 0.0101

— m_T “7-1 T001

Với Cy =

Cụ" = c° — ta O VỚI t = 1.07

= Ø, ——98

Trong đó Ở¿= Oly Vi = 0.0618 Í5oa = 0.0356

Trang 13

n 21

Với Øựy = Fes q = 0.06184) 554 = 0.0165

tt

Đối với J7 : lấy n= số mẫu với n= 7 => Í„ = 1.13

tt O ⁄ụ= y° - Íạ Tr =1.97-1.13 5/ Tính cho lớp đất số 4: 0.041 J7 = 1.9525 g/cm? = tc 2 Ly ⁄) 0.0101 — 1 — “1 7] 70.041 + độ âm: STT SHM w(%) 1| 1-23 23 2 | 1-25 22.1 Wip= 22.55

Giá trị tiêu chudn: wtc=wtb=22.55

+ Dung trọng vy STT SHM yw(KN/m?) 1 | 1-23 1.958 2 | 1-25 1.972 Ytb= 1.965 Giá trị tiêu chuẩn: ytc=ytb=1.965 + Hệ số rỗng e: STT SHM ei 1 | 1-23 0.658 2 | 1-25 0.663 Vtb= 0.661

Gia tri tiéu chuan:

etc=etb=0.661

Trang 14

ye vy,

Vay of =o =" =22.55%; 7” = ~ = 1.965 g/cm’ ;

e" =e" = _ = 0.661 n

+ VỚI C, Ø:

Ta có phương pháp áp dụng cơng thức:

Dựa vào thí nghiệm cắt, ta có thơng số mẫu < 6 nên:

Trang 15

18 2 43 20.7

Wip= 21.5

+ Dung trong yw STT SHM yw(KN/m3) 1|1 27 1.986 2|129 1.984 3|1 31 1.982 4|1 33 1.969 5 | 1.35 1.982 6 | 1.37 1.994 7 | 1.39 1.97 8|1 4 1.977 9l1 43 1.99 10 | 2 27 1.978 11 | 2 29 1.984 12/2 31 1.942 13 | 2 33 1.947 14 |2 35 1.95 15 |2 37 1.98 16 |2 39 1.998 17 |2 41 1.972 18 |2 43 1.993 Wy= 1.976556

Giá trị tiêu chuẩn: ytc=ytb=1.976

Trang 16

1812 43 0.614

Wip= 0.637222

Giá trị tiêu chuẩn: etc=etb=0.637

n n D2, 7, Vậy œ" =œ@°=-L— =21.5%; 7° = =—= 1.976 g/cm’ ; n n n e, e" =e" = =1_ = 0,637 n + VỚI C, Ø: Ta có phương pháp áp dụng công thức:

Dựa vào thí nghiệm cắt, ta có thơng sơ mâu > 6 nên áp dụng công thức bình phương cuc tiéu: Oo T Ø + oO tT Oo + 1 0.626 2 1.207 3 1.84 2 1.12 2 1.227 3 1.798 1 0.558 3 1.667 3 1.828 1 0.623 2 1.152 1 0.611 1 0.62 2 1.218 3 1.715 2 1.194 2 1.213 3 1.813 1 0.614 3 1.778 3 1.806 1 0.616 2 1.2 1 0.619 1 0.611 2 1.205 3 1.787 2 1.209 2 1.197 3 1.794 1 0.556 3 1.798 3 1.783 1 0.617 2 1.109 1 0.616 1 0.608 2 1.209 3 1.652 2 1.204 2 1.192 3 1.8 1 0.578 3 1.791 3 1.776 1 0.634 2 1.133 1 0.664 1 0.617 2 1.237 3 1.687 2 1.255 1 0.573 3 1.867

oO, Ye Sayre ) = toaa (64.422x252~108x149.863)= 0.0253 kg/cm?

i=l il i=l i=l

tgp =a -_ z ø) - raaa (64148, 836— 108x 64.422) = 0.583 A

= 30°14

n n 2

Trong dé A=")_07 (DG) = 54 x 252 — 1082 = 1944 i=l i=l

+ tìm các 214 tri tinh toan:

W”=W°=21.5%

e°=e°=0.637 đối voi c"

- Tinh theo trang thai 9101 han I(TTGH J):

Cứ =c®—t„.Ớc với Íy = 1.674 (nội suy)

Trang 17

5 1s

Trong rong do O.= Ola De đó Ở,= Ø,4|~ 2È „Ø;¡ =0.0433 252 =0.0156 1944 3

Ta có: Ở; “Íc s3 0e" +e °—7,)° = 5 (0.0976) = 0.0433 ¡ = 0.343 — 1.73 x 0.0356 = 0.28 kg/cm” Đối với tg; I ƒ tt te ƒ Si =f9@_ — by xO = 0.583 — 1.674 x 0.0072 = 0.571 pr = 29°43 nN 1 0, = On|— = 54 Voi Sigg l2 0.0433,( 22, = 0.0072 tt

Đối với 7 : lấy n = số mẫu với n = 18 => ƒ„ = 1.74

tt ƒ , 0.016 — x2 — _ ———— _ 3 =7" - la 2 ~14976—174 lạ =1.969 giem Le 1) 0.0043 nO = i=l — , _ Voi “y mm 18-1 0.016

Cyt=c’—te.F%e voi lg = 1.05 (nội suy)

1S ; i

Trong đó O.= 9, ^2.Zi = 0.0433 ———252 = 0.0156 i=l 1944

c Cc 1

Taco: 9; =| Steiee +e" —1,)° = dsa-a (0.0976 = 0.0433

1 = 0.343 — 1.05 x 0.0356 = 0.3056 kg/cm”

Đối với tei, H

tt t

(2 17 = tgp” — bey x Oy = 0.583 — 1.05 x 0.0072 = 0.5754 pt = 29°54

Trang 18

eo oo 54

Với Ởựy = Fry = 0.0433 tòa = 0.0072

tt

Déi véi Y 17 : lấy n = số mẫu với n = 18 => ¢, = 1.07

Oo tt tc tf ——_ 0.016 3 ⁄m„=7y”" ữ — "a vn = 1,976 — 1.07 =? = 1.9756 g/cm is g = fc 2 dD (y —7,) — 4| ¿=1 Với Øy = n—l = |09943 _ 0.016 18-1

Tông kết sô liệu dia chat:

te tt te te tt WwW WwW Z 7 e c Lép 1 27 27 1.843 1.843 0.845 0.845 Lớp 2 23.83 23.83 1.933 1.933 0.707 0.707 Lớp 3 23.03 23.03 1.97 1.97 0.68 0.68 Lớp 4 22.5 22.5 1.965 1.965 0.661 0.661 Lớp 5 21.5 21.5 1.976 1.976 0.637 0.637 te í t f t fc te tt tt tt tt tt tt C C ] C H /g0 P 1g Q, PY; lgy | Pr V1 Yn Lép 1 | 0.166 | 0.135 | 0.147 | 0.158 | 8°58 | 0.097 | 5°32 | 0.121 | 6°53_| 1.772 | 1.805 Lớp 2 | 0.023 | 0 0 0.539 | 28°21 | 0.514 2712 0.523 27°38 1.92 | 1.924 Lép 3 | 0.343 | 0.28 | 0.305 | 0.274 15°19 0.245 | 13°45 | 0.256 | 14°21 | 1.939 | 1.952 Lớp 4 | 0.37 0.281 | 15°42 Lop 5 | 0.025 | 0.28 | 0.305 | 0.583 | 30°14 | 0.571 | 29°43 | 0.575 | 29°54 | 1.969 | 1.975 1/ Phương án móng băng

Tính móng băng tai vi tri : I-3-D

Dựa vào cột D ta có:

SVTT: NGUYÊN ĐỨC VIỆT

CÁC PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ VÀ TÍNH TỐN MĨNG

Trang 19

£% mã a a + = ‘Sa 4 i = r5 A

{> 8 k3 tet Fe) ia # & ie Bal

Trang 20

Các tải trọng ở các cột: dựa vào cột D ta có: 0.95N = 96T => N = 101T

M = 7.6Tm

0.7 Q=9.4T => Q = 13.43T

Tương tự như vậy cho các cột khác

Cột A N ,=88.88T M ,=9.12Tm Q ,=10.74T

Cột B N,=101T M,=7.6Tm O, =13.43T

Cột C N-=101T M,=7.6Tm Ø„=13.43T

Cột D N,=96T M, =7.6Tm 0, =9.4T

Cột E Ng = 85.85T Mz =9.88Tm Qe = 12.08T

Tính và chọn sơ bộ các giá trị kich thước và chiều sâu chơn móng:

Đề thiết kế móng băng theo điều kiện địa chất này để đảm bảo độ lún ta đặt móng trên lớp đất số 3 bỏ qua lớp dất số 1 và 2 Bỏ qua lớp đất mặt dày 1.2m có z”=

1.97T/mỶ mực nước ngầm ở độ sâu 3.2m kể từ mặt đất đắp Chọn sơ bộ các giá trị kích thước và chiều sâu chơn móng:

1/ xác định chiều dài móng

-Chọn chiều cao sườn móng theo kết cầu bê tông cốt thép:

hs = (1/6 + 1/8) a h, = g2, = 5 5000 = 0.625(mm) > chọnhs = 0.7 (m) đầu thừa: - - CI = (1/2 + 1/4) a1=(1/2 + 1/4) *4000 chon C1=1.5 m o_ C2= (1/2 + 1/4) a4=(1/2 + 1/4) *3000 chọn C2=1.5m

Chiều dài móng băng: L=Lo+2C=17+2*1.5=20(m) Bê rộng móng băng : b = 2(m) Độ sâu đặt móng h = 2(m)

quy các tải về dưới chân cột về trong tam day mong:

chọn chiêu dương momen la chiêu quay thận chiêu kim đồng hô và ngược lại

Trang 21

= - 88.88*8.5 - 101*4.5 + 101*0.5 + 96*5.5 + 85.85*8.5 = 98.245 Tm > Mg = [(QA + QB +QC — QD -QE)].hs

= (10.74 + 13.43 + 13.43 — 9.4 — 12.08)*0.7 = 11.284 Tm

> M =>) My + >My + > Mo-= 6.84498.245+11.284= 116.369 Tm > 2 = (QA + QB + QC) - [((QD+QE )] =16.12T

Lay hé s6 an toan la 1.15 ta cé duoc cac giá trị tiêu chuẩn

nye Ne tc _ Q" ye i

n n n

> N* = 411T > M* =101.2Tm > O" = 14T

1.kiêm tra sự ôn đình của dat nén dudi day mong:

Điêu kiện kiêm tra sự ôn định của móng:

P <12.R, P., >0 tc th < R,, Rte =m (Aby +B yh +Dctc) Với + m=l + cíc, otc là lực dính và goc ma sát thứ ba cte = 343T/m2 ~= te = 15° A= 0.325 B=2.3 D= 4.84 ma ydn = 1.97-1=0.97 (T/m3) + chon b = 2 (im) h=bie(45° + 2 )= 2tg(45” + `)= 2.6 (m) VwhA*Y ah 1g1+124091*14 A 2.6 R® =1x(0.325x2x1.97+2.3x2x1.43+ 4.84 x 3.43) = 24.46T / m? Với ytb= = 1.43(T/m3 )

Kích thước móng được xác định sơ bộ dựa vào công thức sau :

SN” 411 tụ = = R“-y,xh 2446-2.2x2 Chọn F = (1.1+1.4)F,, > chon F=1.4x20.48 = 34.81 m’ Ta có F=lxb=b=T = 5) — 1 14m l 20

Đề tiện cho việc tính tốn ta chọn b = 2m Tính lại diện tích # =7xb =20x2 = 40m7

= 20.48m?

Trang 22

Tính b, ? dựa vào sơ đồ bó trí các cột chọn cột nào có tải trọng lớn nhất để xác định bê rộng cột Ta chọn Ng = 101 T

_N — 101 _ 0.0776? R 130

Rạ cường độ bê tông chịu nén lẫy theo Max bê tông 300 Mặt khác ta có F =b? > b, = VF =~/0.0776 = 0.278m

Đề thuận tiện cho việc tính tốn ta chọn bạ = 0.3 m Từ đó ta chọn bề rộng sườn lây tối thiêu là 0.05 m tính từ cạnh cột vậy chọn b; = 0.4 m

Kiểm tra độ ôn đỉnh và lún của nên đất : e Kiếm tra độ ôn đỉnh của nền :

Kiểm tra độ ôn định của nên với 3 điêu kiện :

Pa„ S1.2R” p5, >0 (**) Pis < R® 5% N 472.73 pe iN «(+ +7 9h F 20x2 LẺ v1+ 6X6:25 |Í:2.2x2=15.457 20 0m2 Pr == «1-4 -| Hy j — 0% 0.25 +2.2x2=14T/m’ 20x2 20 Pi = = = iss 4 = 14.687 /m?

Ta thay ba diéu kién :

pe, =15 AST /m? <1.2R” =1.2x 24.46 = 29.352T / m?

px, =14T/m’ =0

Di =14.68T /m? < R® = 24.467 /m?

Vậy thỗ mãn điều kiện ơn định nền ồn định và làm việc như một vật liệu đàn hồi Kiểm tra đơ lún của móng băng :

e_ Điêu kiện kiêm tra :S, < S „ = 8cm

e_ Độ lún tương đối giữa các chân cột nhỏ hơn độ lún cho phép [ma]

e Ta dung phương pháp tông phân tố để tính lún tại tâm móng, độ lún của tâm móng là tông độ lún của các lớp phân tố trong vùng chịu nén

e S= > S= —— — €ạ; xh,

l+ớøi

e VớI:

H; bể dày của từng lớp phân tô được lây là: h; = (0.2 + 0.6)xb = 0.5x 2 = ln ® e,c,, là hệ sô rỗng ứng với p¡¡ ; Dai

Trang 23

e ko tra bang phu thudc vao ty số I/b va z/b [rongdo, =

oO, = K„ x Pi

te

0 Pa =PS- 7 xh = + 74xh-y xh

e Ap luc gay lin tại tâm đáy móng

° Pa = tu Xh-yxh=

te

411

xX

BANG KET QUA THI NGHIEM MAU DAT (1-15):

0

+2.2x2—1.97x2 =10.74T /m”

2-10) 2

Ta tiến hành chia các lớp đất và tính các giá trị cần thiết cho đến lớp đất có:

Ø,, >3.Z,„ thì ngưng lại, và lúc này ta lấy tổng độ lún của các lớp đất so với điều kiện

lún cho phép ở trên

- Để xác định e,,e,, ta căn cứ vào Đ,,P,, dựa vào bảng thí nghiệm cố kết của mẫu 1-15

P(T /m?) | 0 25 |5 10 20 40 80 e 0.633 |0.641 |0.628 |0.61 0.584 0.548 0.511 Bảng tính lún tại tâm móng: Di đi O by h P, 1é Lớp|m | Zm | Ko | (/m?)) (T/m?)| (T/m*) | (T/m*) 6 é, | 5,(m) 1 0 0 I 10.74 32 4.925 14.548 0.628 | 0,598 0.018 1 1 0.792 | 8.506 5,91 2 ! ! 0.722 | 8.506 21 6.495 13.551 0,62 0.6 0.012 2 2 0.522 | 5.606 7.08 3 2 2 0.522 | 5.606 7.08 7.656 9.984 0.618 | 0.604 0.009 3 3 0.373 4 8.05 4 3 3 0.373 4 8.05 8,535 12.033 0,615 | 0.605 0.006 4 4 0.279 | 2.996 9.02 5 4 4 0.279 | 2.996 9.02 9.505 12.26 0.612 | 0.604 0.005 5 5 0.234 | 2.513 9.99 5 5 0.234 | 2.513 9.99 6 6 6 0,188 2 10,96 10.5 11.756 0,608 | 0.605 0,002 TONG 0.052

Tacó: tổng độ lún So = 5:2(cm) < Sen = 8(cm) —> thỏa mãn điều kiện

Trang 24

Tinh bé day mong:

Chọn bê tong max M300 co R, = 13000 KN/m” = 1300 T/m” Rx = 1000 KN/m? = 100 T/m’ Tại cột B, C có N” = 101 T

Dựa vào sơ đồ bồ trí các cột ta chọn cột nào có tải trọng đứng lớn nhất đề xã định bề rong cot mong ta chon Ng = 101 T

pa R, 1300 „ 101 0 0776?

Rạ cường độ bê tong chịu nén lẫy theo Max bê tông 300 Mặt khác ta có : # = b2 —> b, =VF = 40.0776 = 0.278 m

Đề thuận tiện cho việc tính tốn ta chọn bạ = 0.3 m Từ đó ta chọn bê rộng sườn dài hơn bề rộng cột mỗi bên là 0.05m tính từ cạnh cột Vậy chọn b, = 0.4m

Vậy chọn tiết điện cạnh hình vng : # =axb =30x30 = 900cm”

Đối với móng băng ta chọn A, = Ẹ 4) X Ano = F 3) x 5(m) => chonh, = (5/8) = 0.7m

6

Ta chọn chiều cao dầm móng băng là h, = 0.7m Chon bé dày móng là 0.5 m

Chọn lớp bê tông bảo vệ 5 cm => h, =0.45m

Kiêm tra sự xuyên thủng của móng

tt N* 6

P ">n- — Lạ) 127 (nÈ) mm ¡ ] 20x2 20

P= pl x Lx(b-b, - 2x3) _ 137 eX (2-0.4-2%0.45)

2 2

Luc chong xuyén ;

P, = 0,75.R,.h, = 0,75 x 1000 x 0,45 = 337 ,5(KN /m)

=>P x > Px

Vay mong khong bi xuyén thung

Két quả nội lực trong dầm móng băng : Tính trọng tâm tiết điện móng băng

= 4.445T !m = 44.45KN /m?

Trang 25

300 J 50 | S| 3 la 3 S 2 2 S 800 400 800 2000 Chọn bề dày móng là 0.5 m

=> họ = 0.45m (lớp bê tông bảo vệ 5 cm ) Chiêu cao dâm móng băng 0.7m

Momen tĩnh của các tiết diện nhỏ lẫy đối với trục x nằm ở đáy móng băng Momen fĩnh của các (tiết diện nhỏ lầy đồi với trục x

S., =0.4x0.7 =0.098m) So = 08x03” = 0.036m° S.= 508 x 0.2) loa + 22) = 0.0293m’ S, = 1S, = Sy) + 28,2 +28, = 0.098 + 2x 0.036 + 2x 0.0293 = 0.23m” Tính diện tích mặt cắt đứng móng băng : A=Ai+2A¿ +2A¿ = (0.4x0.7)+2x(0.8x0.3)+ 2x2 x(025 0.8) = 0.92m? Trọng tâm tiết diện móng băng

S, 0.23

= Px 949 _ 9 95m J”1 092

Tính momení quán tính của tiêt diện nhỏ

Trang 26

J=T +ư.F 3 3 J, = a +a’.F = “ +(0.35 — 0.25) x(0.4x 0.7) = 0.0142! 3 3 J, = Pale 4 gp, = 9898" 12 12 4 (9.15-0.25)? x(0.80.3) = 0.0042m* 3 3 2

J, = shy +a’.F, = 08x02 +(03: SỐ - 025] ore = 0.001267m* J =J,+2J, +2J, =0.0142+ 2x 0.0042 + 2 x 0.001267 = 0.025134m*

Hé sé Winker:

} _ P gi _ 10.74 Sim 0.052

Dung chwong trinh may tinh Kricom voi: Modun đàn hồi bé téng : E = 2.9.10° (T/m’) = 206.547 / m? lun Hệ số nên : K=206.54 (T/m' Momen quán tính : J=0.025134 mỶ b= 2m L= 20m Cột A N ,=88.88T M ,=9.12Tm QO ,=10.74T Cột B N,=101T M,=7.6Tm QO, =13.43T Cột C Ne=101T M,=7.6Tm O-=13.43T Cét D N,=96T M,, =7.6Tm 0, =9.4T Cot E Ng = 85.85T Mg =9.88Tm Qz = 12.08T Nhập số liêu tính tốn : Tại A : Lị= 1.5m =>N”=88.88 T MỸ =9.12 + 10.74*0.7= 16.638 (T.m) TạiB: Lạ= 5.5m =>N”=101T Mtt = 7.6 + 13.43* 0.7 = 17 (T.m) Tại C: Lạ =10.5m =>N”= 101T M”= 7.6 + 13.43 *0.7 = 17 (T.m) Tại D : L¿ = 15.5 m => N” =96 T MỸ = -7.6 - 9.4*0.7 = - 14.18 (T.m) TaiE :Ls;=18.5 m=>N"= 85.85 T M"= -9.88 - 12.08 * 0.7 =-18.336 (T.m)

Sau khi có các số liệu trên ta nhập vào bảng tính KRICOM và ta có kết quả :

BANG KET QUA TINH TOAN KRICOM MONG BANG:

Trang 27

BANG KET QUA TINH TOAN

Momen quan tinh = 2.513E-02 Be rong = 2.000E+00

He so nen= 2.065E+02 Modul dan hoi = 2.900E+06

:Hoanh do : Do vong : Luc cat : Momen

0.000 : 0.150: 0.300: 0.450: 0.600 : 0.750: 0.900 : 1.050 : 1.200: 1.350: 1.500: 1.500: 1.900 : 2.300: 2.700 : 3.100: 3.500 : 3.900 : 4.300 : 4.700 : 5.100: 5.500: 5.500: 6.000 : 6.500 : 7.000 : 7.500 : 8.000 : 8.500 : 9.000 : 9.500:

: 10.500: 5.346E-02 : 4.837E+01: 6.479E+00 : 5.883E-02 5.875E-02 5.866E-02 5.858E-02 5.849E-02 5.841E-02 5.832E-02 5.823E-02 5.813E-02 5.803E-02 5.792E-02 5.792E-02 5./58E-02 5.719E-02 5.677E-02 5.636E-02 5.597E-02 5.561E-02 : 5.528E-02 : 5.498E-02 : 5.468E-02 : 5.437E-02 : : -6.107E+01 : :-4.989E+01 : : -3.880E+01 5.298E-02 : : -1.691E+01 : -6.061E+00 : : 4.758E+00 : 5.437E-02 5.392E-02 5.343E-02 5.264E-02 5.242E-02 5.237E-02 5.247E-02 5.272E-02 : 2.430E-04 : : 3.643E+00 : 2.733E-01 : : 7.280E+00 : 1.091E+01 : 1.454E+01 : 1.816E+01 : 2.178E+01 : 2.539E+01 : 2.899E+01 : 3.259E+01 :-4.315E+01 : -3.367E+01 : -2.426E+01 : -1.491E+01 : -5.630E+00 1.215E-09 : : 1,093E+00 : : 2,457E+00 : : 4.366E+00 : : 6.819E+00 : : 9.814E+00 : : 1.335E+01 : : 1.743E+01 : : 2.205E+01 : : 3.618E+01 : 2.721E+01 : : -5.270E+01 : 4.384E+01 : : 2.468E+01 : 9.315E+00 : : -2.268E+00 : :-1.010E+01 : : -].420E+01 : 3.588E+00 : 1.275E+01 : 2.186E+01 : 3.092E+01 : 3.993E+01 -2.781E+01 -1.461E+01 : -1.134E+01 : -4.419E+00 : 6.138E+00 : 2.031E+01 3.731E+01 9.573E+00 : :-1.260E+01 : : -2.924E+01 : : -4.042E+01 : -4.616E+01 : : 1.558E+01 : 2.644E+01 SVTT: NGUYÊN ĐỨC VIỆT -4.649E+01 : : -4.140E+01 : :-3.090E+01 : 10.000 : 5.306E-02 : 3.737E+01 : -1.495E+01 :

Trang 29

| | ị \ 0.05437 0.05346 _ 0.05952 ị |

00588 00573 BIEU DO DUONG BAN HO! 0.0647 1

0.0858 61.07 527 52.83 Ms ụ N 32.39 eat NY NY ‘| X 36.18 39.93 83.81

BIEU DO LUE CAT Q

46.49

38.25

AMIN ALI 7” / ur

37.31 448 4B 78

anne RIEU DO MOMEN ON A

Trang 30

kiểm tra độ lún lệch giữa các cột:

!h.—h HH © —— (*) 2

Điều kiện cần và đủ là độ chênh lún giữa các cột là 000

i itl Giữa hai cột A và B: hạ —hạ| |(6.792—5.437)Jx107 mm" 5.5—1.5 Giữa hai cột B và C: Ay —he| _|(5.437-5.346)|x107 loo 10.5— 5.5 G1Iữa hai cột C và D: he —bọ| |@.346—6.046|x10” ln 155-105 GIữa hai cột D và E: hp —hy| |(6.046 - 6.471)|x107 ly, 185-15.5

-8875*10^ < Tan (thỏa với diều kiện (*))

=1,82*10~* < a (thỏa với điểu kiện (*))

=1.4*103<_—^— (thỏa với diéu kiện (*)) 1000

=1.42*10°<_^— (thỏa với diéu kiện (*)) 1000

Tính cốt thép trong dam mong băng : Tính tốn móng theo hai phương :

Tính theo phương cạnh ngắn của móng trên 1m dài

Xem cánh móng như một bản console với mép móng là đầu tự do, mặt ngàm là mặt

đi qua mép sườn móng, tải tác dụng vào phản lục nền xem như phân bố đều với cường độ p7

Mao xP x (b-B, = x 12.7 (2-0.4) =4.064 T.m

Chọn thép C,, cd Ra = 27000 T/m’

Dién tich cét thép theo phuong ngang

F = 0.9xR, xh, 0.9x27000x0.4 M = 4.064 = 4.1810" m’ = 4.18cm* 2 Chọn 10:9 =Z*'” ~ 0.785em? r Z=_— =5.3cây 4.18 ^ F, 0.785 => chon 5 cay

Khoảng cách giữa các cây thép :

a= = 200mm

Số cây đ10:

Vậy ta đặt thép theo cầu tạo 5Ø10a 200 trên 1m dài

Trang 31

— —%_ |

Tính tốn bồ trí cốt thép cho móng băng theo phương cạnh dài Móng băng có chiều cao cánh móng 0.45m

Chiều cao dầm móng băng 0.7 m

Tính toán cốt thép cho dầm móng băng Tính cốt dọc:

Do ở các chân cột có moment âm Do đó ta tính cốt thép ở tiết diện HCN nhỏ

b, = 40cm

Co: h, = 70cm

Lớp bê tông bảo vệ : a = 5cm => ho = 0.7 — 0.05 = 0.65m

Cách bồ trí thép:

Lay 70% F, tính được để bố trí cho sườn móng, khi đó cánh móng vẫn bồ trí cốt dọc nhưng đặt theo cầu tạo

Dưới đáy móng có đệm thêm một lớp cát dày 100mm và 1 lớp bê tông gạch vỡ bảo vệ dày 100 mm có Max khoảng 80

Bê tơng có Max 300: R„ = 100 (T/mÏ ) œ =0.58

Thép Cụ R, = 130 (KG/cm” )= 1300 (T/m’) R, = 2700 ( KG/cm” ) = 27000 ( T/m” )

Mat cat (I-1) cét A

Gia tri moment : 43.84 (T.m)

Max bé tong 300 => a, =0.58 va Rn = 130 (KG/em” ) = 1300 ( T/m’ J

Ta tính được :: A = M > = 43.84 == R,bhệ — 1300x0,4x(0.65)

=> œ=l-v1-24=1-v1-2x0.199 =0.2244

SVTT: NGUYÊN ĐỨC VIỆT MSSV: 0706151

Trang 32

A, =@,(1 —0,5.a, )= 0.58 (1 - 0.5x 0.58) = 0.4118 Vi Ao> A nên ta đặt cốt đơn

a.R,, bh, 0,224 x 1300 400 x 650

Fa = ——”—°* = R, 27000 = 2804mm’

Luong thép ding dé bé tri: F = F, x 0.7 = 2804x 0.7 = 1962.8mm?

Với lượng thép trên ta chon: 2428 va thêm 2/22 Ngoài cánh theo cau tao 4100200

Mat cat (III - Ill ) cot B:

Max bé téng 300 => a, =0.58 va R, = 130 (KG/cm” ) = 1300 ( T/m’ ) M | 37.31 Ta tính được :: A = 7 = > = 0,169 R„b.h} — 1300x0,4x(0.65) => d=l- vV1—24 =1-+x1—-2x0.169 =0.186 Áạ =y(I— 0,5.œ¿)= 0.58 x (I— 0.5x 0.58)= 0.4118 Vì Aas> A nên ta đặt cốt đơn

Fa = a.R,, bh, _ 0,186 x 1300 x 400 x 650 - 2328mm?

R, 27000

Lượng thép ding dé bé tri: F = F, x 0.7 = 2328x 0.7 = 1629.6mm?

Với lượng thép trên ta chon: 2428 va thém 2416 Ngoai canh theo cau tao g10a200

Trang 33

2028

cot gia 4012

®œ10a200

Mặt cắt (V_— V) cột C: Gia tri moment : 23.48 (T.m)

Max bê tông 300 => a, = 0.58 va R, = 130 (KG/cm” ) = 1300 ( T/m” ) Ta tinh duoc :: A = M > = 23.48 >= R,bhz — 1300x0,4x(0.65) => a=1-V1-24 =1-V1-2x0.107 =0.1134 A, = a@,.(1— 0,5.a, )= 0.58 (1-0.5x 0.58) = 0.4118 Vi Ao > A nên ta đặt cốt đơn aR, bh, 0,1134x1300x 400 x 650 Fa = —"" = = 1419.6mm? R 27000

Luong thép ding dé bé tri: F =F, x0.7 =1419.6x 0.7 =993.72mm’

Với lượng thép trên ta chon: 2428 theo cốt câu tạo Ngoài cánh theo cầu tạo đ10z200

Trang 34

Mat cat ( VII- VII) cét D:

Max bê tông 300 => ø¿ =0.58 và R„ = 130 (KG/cm” ) = 1300 ( T/mỶ )

Ta tinh duoc :: A = M _„ 44.8

R„.b.hệ 1300 x 0,4x (0.66)? = d=l- V1-24 =1-1-2x0.132 =0.142

A, = a,(1 — 0,5.ar, )= 0.58 (1- 0.5 0.58) = 0.4118 Vì Aas> A nên ta đặt cốt đơn

ơ.R,.b.hụ 0,142x1300x 400 x 650

Fa = — 2° = =1777.6mm’

R 27000

Lượng thép dùng để bồ trí: F = F, x 0.7 =1777.6x 0.7 =1244mm?

Voi lugng thép trén ta chon: 2428 chi voi thép cau tao 1a du Ngoai canh theo cau tao g10a200

= 0,132 a 2028 “ cot gia 4012 08 J N 8 e eee se @ EP ee \ J 2000 œ10a200

Mat cat (IX —IX) cot E:

Max bé tong 300 => a, =0.58 va R, = 130 (KG/em” ) = 1300 ( T/m’ J

Ta tinh duoc :: A = Me 48.78 = R„b.h; — 1300x0,4x(0.65)7 => œ=l-v1I-24=I-xvI-2x0.222 =0.254 A, = @(1—0,5.@, )= 0.58 (1— 0.5x 0.58) = 0.4118 Vi Ao > A nên ta đặt cốt đơn a.R, bh, 0,254x1300x 400 x 650 Fa = —"—" = = 3179.7mm* R 27000

Lượng thép ding dé bé tri: F = F, x 0.7 = 3179.7 x 0.7 = mm? 2226

Với lượng thép trên ta chọn: 228 và thêm 225

’

Trang 35

Ngoai canh theo cau tao g10a200 - 228 cot gia 4012 œ8 400 eo e đ âđ đ e e 30 4 100 | 100 2000

Tính cốt thép ở mat cat chiu moment 6 giira nhịp: Tính tốn bồ trí cốt thép ở nhịp :

Moment giữa nhịp làm căng thớ trên do đó tiết diện cần tính là tiết diện chữ T cánh chịu nén

Moment chịu uốn của bê tông

M, =R,xb, xh, «lh -#] = 1300x2%03x{0.65-°3 = 3907 m Với b„ là bề rộng cánh, b, =b = 2m, chiều cao cánh ,h„ = 0.3m

Ta nhận thay cac gia tri moment tai nhip M< M, => truc trung hoa di qua cánh vậy

tinh theo tiét diện chữ nhật lớn ð x ; = 2000 x 700 = 1400000mm?

Chon a = 50mm => hạ = 700 — 50= 650 mm

Bê tong Max 300 => R„ = 130 (KG/cm” ) = 1300 (T/mŸ )

Tại nhịp AB : (mặt cắt H-II ):

Gia tri moment : 14 T.m

Max bê tông 300 => a, =0.58 va Ra = 130 (KG/em’ ) = 1300 ( T/m’ )

M 14 Ta tinh duoc :: A = > = > = 0,013 R, by 1300x 2 x (0.65) => a=1]-V1-24 =1- v¥1-2 0.013 =0.013 Fa = @Rabto _ 0.013x1300x 2000x650 _ a4, 2 R a 27000

Với lượng thép trên ta không cần chọn thêm thép (chỉ với câu tạo là đủ)

Trang 36

Tai nhip BC : (mat cat IV-IV ):

Gia tri moment : 46.49 T.m

Max bê tông 300 => a, = 0.58 va R, = 130 (KG/cm” ) = 1300 ( T/m” )

M 46.49 Ta tinh duoc :: A = 7 = > = 0,042 R„bhệ — 1300x2x(0.65) œ=1-+J1—24=1—x1-2x0.042 =0.043 Fa = ##,b#y _ 0.043x1300x2000x650 _ 491 2 R, 27000

Với lượng thép trén ta chon thém 4422

2028 4022 a je cot gia 4012 D8 400 oS UNS 300 00110 2000

Tai nhịp CD : (mặt cat VI-VI ): Gia tri moment : 38.25 T.m

Max bê tông 300 => a, =0.58 va R, = 130 (KG/cm” ) = 1300 ( T/m” )

Trang 37

M _ 38.25 —

R,.b.h, 1300 x 2 x (0.65)?

œ=l1- vI-24=1-+xI-2x0.03 =0.03

Fa = aR, bh, — 0.03 x 1300 x 2000 x 650 = 1877mm?

R 27000

Với lượng thép trên ta chọn thêm 2¢22

Tai nhip DE : (mat cat VIII-VIII ):

Gia tri moment : 9.937 T.m

Max bé tong 300 => a, =0.58 va R, = 130 (KG/em” ) = 1300 ( T/m’ J

M 9.937 _

R„b.h; — 1300x2x(0.65%7

œ=1-v1-24 =1- v1-2x0.009 =0.009

Fa = a.R,, bh, _ 0.009 x 1300 x 2000 x 650 - 563mm?

R a 27000

Với lượng thép trên ta không càn chọn thêm thép ( cốt câu tạo là đủ)

Ta tính được :: A = ?

Trang 38

Tính cot dai trong dam mong bang: Ta chon gia tri luc cắt lớn nhất đề bồ trí cốt đai

Dựa vào bảng kết quả tính nội lực bằng chuong trình KRICOM ta chọn giá trị

Qmax = 63.61 T

- Để đảm bảo bêtông không bị phá hoại do ứng suất nén chính thì ta cần phải tính tốn điều kiện:

DK1: k0.Rn.b.hO =0.35 x 1300 x 0.4 x 0.65= 118.3(T) > Qmax=63.61(T) (kp = 0.35 do ta sử dụng Max 300)

= Khéng phải thay đổi kích thước tiết diện dầm Kha nang chiu luc cua bé tong

DK2: k1.Rk.b.hO =0.6 x 100 x 0.4 x 0.65 = 15.6 (T) < Qmax = 63.61(T) (Xem móng như dầm lấy k1 = 0,6)

Can phải bố trí cốt đai chịu kéo Điêu kiện kiêm tra thoã mãn

Chọn thép An có ®#„, = R; =2200KG/cm” = 22000T /m”

Và thép 8 (F; = 0.503 cm”) làm đai 4 nhánh (n = 4 )

Khoảng cách giữa hai cốt đai theo tính tốn :

¬ 8.R, bhi #„.ƒ, _ 8x100x0.4x0.65” x 22000% 4x0,503x10ˆ _ 0.148(m)

O° 63.61

Vậy khoảng cách giữa hai cốt đai theo tính tốn uŸ = 14.8 cm Khoảng cách lớn nhất giữa 2 cốt đai :

_ 15.R,¿,b; _ 15x100x0.4x0.65

XU cO 63.61

Trong đoạn gần gỗi dâm (1⁄4):

1 = 0.613(m)

Trang 39

= =23.3cm

ww

|

h= 70> 40 => ug = <30cm U =min(ug, Uct , Umax ) Chon ug = 20cm

Trong đoạn giữa dầm (1⁄2):

3h _ 3x70 ra =52.5cm

h=70>25 => ug <

50cm

Chon ug = 25cm

Vay taco thé chon cot dai 48, n= 4 ,u; = 16cm cho doan (1/4)nhip, dau nhip 8, n =4 ,uạ = 20 cm cho đoạn 1⁄2 nhịp giữa nhịp

PHƯƠNG AN IL:

THIET KE MONG COC DAI THAP

(Tại cột I —3- D)

(Với: N=96(T), M=7.6(T.m), Q=9.4 (T))

L Chon các thông số ban đầu:

1 Chon chiều sâu đặt cọc, loại cọc, chiều đài và tiết diện:

- Xét với cọc đúc sẵn và đặt móng gần hố khoan 2

- Căn cứ theo hồ sơ địa chất ta nhận thấy từ lớp đất 2 đến lớp đất 5 là những lớp có loại đất tốt,

chiều dày giữa chúng là tương đối dày và tải của cơng trình đặt xuống là không lớn lắm Do đó,

ta chọn chiều dài của cọc là: 18m

Ta dùng 2 đoạn cọc nối với nhau và mỗi đoạn đài: 9m

- Ngàm đầu cọc vào đài 10cm, và đập vỡ đầu cọc 50cm để cho dư ra cốt thép của cọc dùng cho việc ngàm cọc vào đài

Vậy chiều dài tính tốn của cọc từ đáy móng trở xuống là: 18 - (0,1 + 0,5)= 17,4m - Cốt thép dọc coc : 4018 >Fa = 10,174cm2)

- Chon cọc có tiết diện: 30x30 cm - Chọn cột có tiết diện: 40x40 cm

- Chọn bề dày đài là: 1m

Trang 40

DO AN NEN MONG GVHD: TS LE BA VINH

- Sử dụng thép AII có : Ra=2700 (KG/cm2)

- Sử dụng bê tông đúc cọc mác 300 có: Rn=130 (KG/cm2), Rk=100 (KG/cm2) 2 Xác định chiều sâu đặt đế đài:

Để tái tác dụng lên các đầu cọc chỉ còn là tải đứng thì áp lực đất bị động Ep phải đủ lớn để

triệt tiêu tải ngang Q, nghĩa là: Ep>Q

Do đó: độ sâu đặt đài phải thỏa mãn điều kiện của móng cọc đài thấp là:

h>0,7hmin Chon lớp đất mặt với z=1,79 (T/m3 ) _ 1,79x0,6 + 2,6x184+0,933x3 _ | T 3 0,6+2,6+3 m

Với: hmin = tg(45° - 2) |°2 2 \yb

9° /2.9.4

= te(45)-^—) |““— =2.64(m ø( 2) 14.2 (m.)

=> h>0,7hmin=1,§(m.) Trong đó: - chọn b=2m

Vậy: độ sâu đặt đài là: h=2m

H Xác định sức chịu tải cọc theo vật liệu và theo đất nền:

1 Theo vât liệu lam coc:

Sức chịu tải của cọc:

PVL = ø( RaFa + RbFb )

Với ø là hệ số uốn dọc phụ thuộc vào độ mảnh Â_ của cọc

CHON Øø = 0.7

Mặc khác: - Fa: diện tích mặt cắt ngang của tất cả cốt dọc

2 2

Fa -.74 _ĂG: ]= tem)

Ra = 2700(KG/cm2)

- Fb: diện tích mặt cắt ngang của bê tông cọc Fb = Fcọc — Fa = 900 — 10,174 = 889,826(cm2) Rb = 130(KG/cm2) => PVL = 0,7.(2700.10,174 + 130*889,826) = 101000(KG) PVL =101(T) 2 Theo đất nền: Tính theo phụ lục B

Sức chịu tải cực hạn của cọc xác định theo công thức: Qu =Qs+Qp_—W = As.fs + Ap.qp -W Sức chịu tải cho phép của cọc xác định theo công thức :

Qa = g, + Lr _y

Fs Ss FS‘ >

Định dạng
Số trang	55
Dung lượng	5,76 MB