Luận văn Kết cấu công trình viện nông nghiệp Miền Nam

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KHOA Luận văn Kết cấu cơng trình viện nơng nghiệp Miền Nam : ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 LỜI CẢM ƠN Em xin chân thành cảm ơn toàn thể thầy cô Trường Đại Học Cơng Nghệ Sài Gòn tận tình hướng dẫn giúp đỡ em suốt trình học tập trường Đặc biệt thầy cô Khoa Kỹ Thuật Công Trình truyền đạt kiến thức chuyên môn, kinh nghiệm quý giá cho em suốt quátrình học trường Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp em nhận bảo tận tình Thầy hướng dẫn Với tất lòng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn : Thầy : G.S MAI HA Ø SAN : giáo viên hướng dẫn Thầy : giáo viên phản biện Sau xin cảm ơn gia đình, cảm ơn tất bạn bè gắn bó học tập, giúp đỡ động viên suốt thời gian qua, trình hoàn thành đồ án tốt nghiệp Vì thời gian có hạn kiến thức hạn chế chắn tránh khỏi thiếu sót Rất mong đóng góp ý kiến q thầy cô bạn Chân thành cảm ơn : Sinh viên HỒNG VĂN TU ÂN GVHD : GS MAI HÀ SAN ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM 09HXD1 SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: PHẦN I KIẾN TRÚC GVHD : GS MAI HÀ SAN Trang ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM 09HXD1 SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH I MỞ ĐẦU Thành phố Hồ Chí Minh, với vai trò trung tâm kinh tế, khoa học, kỹ thuật lớn nước với nhiều quan đầu ngành , sân bay, bến cảng bước xây dựng sở hạ tầng Đặc biệt năm gần lónh vực khoa học kỹ thuật phát triển mạnh Trong lónh vực xây dựng nhiều công trình lớn nhiều nhà cao tầng xây dựng năm gần Viện Nông Nghiệp Miền Nam số II ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG Viện Nông Nghiệp Miền Nam xây dựng trung tâm thành phố (121 Nguyễn Bỉnh Khiêm, phường Đakao, Q1) vò trí thuận lợi cho việc lưu thông thuộc trung tâm thành phố III ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU TẠI TP HCM Khí hậu TP Hồ Chí Minh khí hậu nhiệt đới gió mùa chia thành mùa: Mùa nắng : Từ tháng 12 đến tháng  Nhiệt độ cao : 400C  Nhiệt độ trung bình : 320C  Nhiệt độ thấp : 200C Mùa mưa : Từ tháng đến tháng 11  Nhiệt độ cao : 360C  Nhiệt độ trung bình : 280C  Nhiệt độ thấp : 180C  Lượng mưa thấp : 31 mm (tháng 11)  Lượng mưa cao : 680 mm (tháng 9) Hướng gió Hướng gió chủ yếu Đông Nam Tây nam với vận tốc trung bình 2,5 m/s, thổi mạnh vào mùa mưa Ngoài có gió Đông Bắc thổi nhẹ (tháng 12-1) TP Hồ Chí Minh nằm khu vực chòu ảnh hưởng gió bão, chòu ảnh hưởng gió mùa áp thấp nhiệt đới IV QUI MÔ VÀ CHỨC NĂNG CÔNG TRÌNH Qui mô công trình Công trình gồm :  tầng hầm : chiều cao 3,45m  tầng : chiều cao 4,0m  10 lầu gồm : Lầu – Lầu 10 : tầng 3,2m GVHD : GS MAI HÀ SAN Trang ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM 09HXD1 SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP:  sân thượng  Tổng chiều cao công trình 36m (chưa kể sân thượng)  Mặt xây dựng công trình S = 725,4m2 Chức công trình  Tầng hầm Tầng hầm dùng bố trí cầu thang, phòng kỹ thuật bãi đậu xe  Tầng Tầng nơi sãnh tiếp khách, phòng trưng bày phòng thư viện  Lầu Là khu vực văn phòng gồm phòng viện trưởng, viện phó phòng xử lý mẫu lưu trữ giống  Lầu – 10 Gồm phòng làm việc, hoá chất phòng nghiên cứu sử lý mẫu  Sân thượng Sân thượng bố trí phòng kỹ thuật, hồ nước mái V GIẢI PHÁP KỸ THUẬT Thông thoáng Ngoài việc thông thoáng hệ thống cửa phòng, sử dụng hệ thống thông gió nhân tạo máy điều hòa, quạt tầng Chiếu sáng Ngoài hệ thống đèn chiếu sáng phòng hành lang, khối văn phòng chiếu sáng từ hệ thống lấy sáng bên (kính bao, cửa) Kết hợp chiếu sáng tự nhiên chiếu sáng nhân tạo để lấy sáng tối đa Hệ thống điện Hệ thống điện sử dụng trực tiếp hệ thống điện thành phố, có bổ sung hệ thống điện dự phòng, nhằm đảo bảo cho tất trang thiết bò tòa nhà hoạt động tình mạng lưới điện thành phố bò cắt đột xuất Điện phải bảo đảm cho hệ thống thang máy, hệ thống lạnh hoạt động liên tục Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường Hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 50A bố trí theo tầng khu vực bảo đảm an toàn có cố xảy Hệ thống cấp thoát nước Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước thành phố dẫn vào hồ nước tầng hầm qua hệ thống bơm, nước bơm lên bể nước sân thượng nhằm đáp ứng nhu nước cho sinh hoạt thí nghiệm tầng •Nước thải từ buồng vệ sinh từ tầng tập trung khu xử lý bể tự hoại đặt tầng hầm thải hệ thống thoát nước chung Ngoài có hệ thống dẫn xử lý nước thải hoá chất riêng Các đường ống đứng qua tầng ngầm hộp kỹ thuật GVHD : GS MAI HÀ SAN Trang ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM 09HXD1 SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: Nước mưa sân thượng thu vào chảy riêng dẫn thẳng hệ thống thoát nước trung thành phố Hệ thống thoát hiểm cứu hỏa Tòa nhà gồm cầu thang bộ, thang máy hành lang giao thông bố trí nhà nối liền với phòng đảm bảo phục vụ giao thông thoát người hỏa hoạn •Tại tầng có đặt hệ thống báo cháy, thiết bò chữa cháy hoá chất, Dọc theo cầu thang có hệ thống ống vòi rồng cứu hỏa Ngoài hệ thống khác hệ thống thông tin, hệ thống còi báo động, hệ thống xanh ……vv GVHD : GS MAI HÀ SAN Trang ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM 09HXD1 SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: CHƯƠNG : TÍNH CẦU THANG TRỤC – Công trình có chiều cao tầng khác kích thước cầu thang tầng khác Dùng cầu thang vế dạng dầm limon có kích thước : +Cầu thang từ tầng lên tầng Chiều cao bậc : hbậc = 161,5 mm Chiều rộng bậc : bbậc = 275 mm +Cầu thang từ tầng lên tầng tầng lại Chiều cao bậc : hbậc = 159 mm Chiều rộng bậc : bbậc = 300 mm +Chiều rộng chiều dày thang cho tầng Chiều rộng : b = 1000m Chọn chiều dày thang : hb = 100mm VẬT LIỆU SỬ DỤNG  Bêtông có cấp độ bền B20, đá 1x2 có Rb = 11,5 MPa = 115 daN/cm2 Rk = 0,9 MPa = daN/cm2  Cốt thép AII có Ra = 280 MPa = 2800 daN/cm2  Cốt thép AI có Ra = 225 MPa = 2250 daN/cm2 TÍNH TOÁN A TỪ TẦNG TRỆT LÊN LẦU (h = 4,2 m) Gồm hai vế thang : vế có 13 bậc thang DS TRỆT 2400 DCN VẾ DS LẦU VẾ 4500 B LẦU TRỆT LÊN LẦU I Tính vế I Tải trọng tác dụng Tải trọng tác dụng gồm tỉnh tải hoạt tải GVHD: GS MAI HÀ SAN Trang 24 ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM 09HXD1 SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: a Tỉnh tải  Chiếu nghỉ : Cấu tạo thang: Thành phần  (m)  daN/m3 Tải t/chuẩn daN/m2 40 36 250 18 HSVT (n) Tải t/toán daN/m Đá granic 0,02 2000 1,1 44 Vữa lót 0,02 1800 1,2 43,2 Bản BTCT 0,1 2500 1,1 275 Vữa trát 0,01 1800 1,2 21,6 tải trọng 383,8  Bản thang : xét cho bậc  Bậc thang Gđá = (l B + h B )* * *n*1 = (0,1615 + 0,275)*0,02*2000*1,1*1 = 19,20 daN Gvữa lót = (l B + h B )*  *  * n *1* = (0,1615 + 0,275)*0,02*1800*1,2*1 = 18,85 daN (hbac * bbac ) *  * n *1 = (0,16155 * 0,275) *1400 *1,3 *1 = 40,41 daN Ggạch =  Gbản = n *  *  *1*l B /cos  = 1,1 * 2500 * 0,1*1*0,275/0,862 = 87,73 daN Gtrác = n *  *  *1*l B /cos  = 1,2 * 1800 * 0,01*1*0,275/0,862 = 6,89 daN G = Gđá + Gvữa lót + Ggạch + Gbản + Gtrác = 173,M08 daN Tỉnh tải phân bố mặt bậc : g b = G = 173,08/0,275 = 629,38 daN/m lb Tỉnh tải bố mặt xiên :g b = g b *cos  = 629,38*0,862 = 542,52 daN/m Tay vòn gỗ:  Tải tiêu chuẩn gtvòn = 30 daN  Tải tính toán gtvòn = 30*12 = 36 daN b Hoạt tải Theo TCVN 2737-1995 tải trọng tác động ta có :  Hoạt tải tiêu chuẩn: ptc = 300 daN/m2 GVHD: GS MAI HÀ SAN Trang 25 ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM 09HXD1 SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP:  Hoạt tải tính toán: ptt = 300 * 1,2*1 = 360 daN/m Vậy tổng tải trọng tác dụng lên thang chiếu nghỉ:  Bản thang: q1tt =542,52+ 36+ 360 /0,862= 996,15 daN/m Trong : tg = 0,1615   = 300 25 ,  cos = 0,862 0,275  Chiếu nghỉ: q2tt = 383,8+360 + 36 =779,8 daN/m xác đònh nội lực  sơ đồ tính Chọn sơ đồ tính sau : Momen: GVHD: GS MAI HÀ SAN Trang 26 ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM 09HXD1 SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP:  xác đònh phản lực gối tựa : Tính cốt thép Chọn a = 2cm  h0 = h – a = cm, cắt có bề rộng 1m p dụng công thức : m = M   R  0,429 Rbbh02     2 m  b Rbbho AS   RS As bh0 Theo kinh nghiệm mômen gối ta lấy 40%momen nhòp (thiên an toàn): GVHD: GS MAI HÀ SAN Trang 27 ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 h - độ sâu đặt móng qui ước : h = 16m so với đáy tầng hầm C = C = 0,6 (T/m2) lực dính đất lớp TTGH II 1,2 * 1,3 1,1* 6,37 *1  5,41 *16 *1  7,81* 0,6 = 139,34T/m2  RII = 1,1 Vậy:  tbtc  27,36  RII  139,34 T/m2 tc  max  23.42  1,2 R tc  1,2 * 139,34  167, 21(T / m ) tc   24,29   Vậy đất đáy khối qui ước thoả điều kiện ổn đònh Kiểm Tra Lún Dưới Đáy Khối Móng Qui Ước Trường hợp đất từ chân cọc trở xuống có chiều dày lớn, đáy khối qui ước có diện tích bé nên ta dùng mô hình không gian biến dạng tuyến tính để tính toán Dùng phương pháp cộng lún lớp : ng suất tải trọng thân đất gây ra: bt = tb * hm = 1,0*16 = 16(T/m2) ng suất gây lún đáy móng khối qui ước gl =  tbtc - bt = 27,36 – 16= 11.36 (T/m2) Chia lớp đất phía móng khối qui ước thành lớp phân tố đồng thoả điều kiện: hi = 0,2*BM = 0,2*6,37 = 1,274 m l L 8,77 Tỉ số  M  = 1,38 b BM 6,37 Lập bảng tính lún Độ sâu Điểm Z (m) — 1,274 2,548 3,822 5,096 6,37 7,644 2z BM Ko 0,4 0,8 1,2 1,6 2,0 2,4 0,97 0,85 0,68 0,53 0,41 0,33 zigl= gl* Ko T/m2 11,36 11,02 9,65 7,72 6,02 4,65 3,74 bt =*hi T/m2 16 17,27 18,55 19,82 21,1 22,37 23,65 Giới hạn điểm có độ sâu 7,644 m kể từ đáy móng khối quy ước :  gl 3,74   0,16  0,2  bt 23,65 GVHD : GS MAI HÀ SAN Trang 193 ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 Độ lún móng khối qui ước tính theo công thức: n i S i    zigl hi i 1 E oi 0,8 *1,274  11,36 3,74  S=  11,02  9,65  7,72  6,02  4,65    1091  2  = 0,043m = 4,3cm Theo TCXD (205 – 1998) nhà khung bêtông cốt thép có tường chèn: [Sgh] = cm  S < [Sgh] Thỏa điều kiện lún Kiểm tra đài cọc Kiểm tra xuyên thủng đài cọc Theo hình học từ mặt ngàm móng kẻ đường 450 xuống hình tháp xuyên thủng không bao trùm lên cọc nên cần kiểm tra phá hoại chọc thủng GVHD : GS MAI HÀ SAN Trang 194 ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 Theo sách móng GS-TS NGUYỄN VĂN QUẢNG điều kiện chọc thủng : Pct  0,75h0Rkbbt Với Pct lực chọc thủng h0 = 1,9m Rk = 1300(T/m2) cường độ chòu kéo tính toán bê tông bt = 2,6m trung bình cộng cạnh ngắn đáy đáy tháp chọc thủng  Pct  4816,5(T) Mà tổng phản lực cọc nằm tháp chọc thủng là: P = 132.47*4 = 529.88(T)  4631,25(T) Vậy đài cọc không bò chọc thủng  Tính Toán, Bố Trí Cốt Thép Trong Đài Sơ đồ tính đài console ngàm vào cột theo chu vi cột Ngoại lực làm đài bò uốn phản lực đầu cọc M = Pili Pi – phản lực đầu cọc thứ i li – khoảng cách từ cọc i đến vò trí ngàm  Theo phương cạnh dài GVHD : GS MAI HÀ SAN Trang 195 ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 + P = 2*P ttmã = * 132.47 = 264.94 ( T) M = Pl = 264.94 * 1,95 = 516.63 (Tm) M 516.63 x10 Fa =   107.9 (cm2) 0,9 Ra h0 0,9 * 2800 *190 Chọn 46Þ18 a50  Fa = 117,07(cm2)  Theo phương cạnh ngắn + P = P ttmã + P ttmim + P / (là phản lực đầu cọc vò trí trùng với trục y) 753.44 = 125.57 (T) P= 132.47 + 118.67 + 125.57 = 376.71 ( T) M = Pl = 376.71 * 0,95 = 357.87 (Tm) M 357.87 x10 Fa =   74.74 (cm2) 0,9 Ra h0 0,9 * 2800 * 190 P/ = Chọn 32Þ18 a200  Fa = 81,44 (cm2) Kiểm cọc chòu tải trọng ngang: Tải trọng ngang truyền xuống móng Qttx = 16.64 (T) Mttx = 32.94(Tm) Q xtt  2,77 (T) Phân phối tải trọng ngang cho cọc chòu: H = H xtt  5.49 (Tm) M= Hệ số biến dạng: K * bc bd = Eb * I Trong đó: K - Hệ số tỷ lệ, có thứ nguyên (T/m4) Đầu cọc nằm lớp cát mòn, tra bảng G.1 TCXD 205-1998 ta có K = 500 (T/m ) I - mômen quán tính tiết diện cọc d 3.14 * 0,8   0,02 (m4) I = 64 64 Với: d - đường kính cọc bc - bề rộng quy ước cọc Theo Tiêu chuẩn xây dựng 205 -1998 : Khi d  0.8m , bc = d + 1m Cọc nhồi có đường kính d =0,8  bc = 0,8+1= 1,8 m GVHD : GS MAI HÀ SAN Trang 196 ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 Eb : Mô đun đàn hồi bê tông, bêtông mac 300; Eb = 2.9106 (KN/m2) 500 *1,8  0,43  Hệ số biến dạng : bd = 2.9 * 10 * 0.02 Chiều sâu tính đổi cọc hạ đất: Le = bdL = 0,43 *14 = 6.02 m Chuyển vò ngang góc xoay cọc cao trình đáy đài tính: H * lo H * l 3o n = yo + o*lo + + * Eb * I * Eb * I  = O + H * lo H * lo + * Eb * I Eb * I ( Mômen đầu cọc lúc chủ yếu gây kéo nén cho đầu cọc.) lo = , chiều cao lấy từ đáy đài cọc đến mặt đất (đối với cọc đài cao) yo, O: chuyển vò ngang góc xoay (radian) cọc cao trình đáy đài yo = Ho*HH +Mo*HM ; o = Ho*MH +Mo*MM Trong đó: HO - Giá trò tính toán lực cắt (T) HO = H = 2,77 T MO = M=5.49 (Tm) HH, MH - chuyển vò cao trình đáy đài, lực Ho=1 đơn vò đặt cao trình gây ra, xác đinh sau : δ HH  * AO α bd * Eb * I δ MH  * BO α bd * Eb * I δ MM  * CO α bd * Eb * I Trong hệ số Ao, Bo phụ thuộc vào chiều sâu tính đổi cọc Le Với Le = 6,02m, tra bảng G2 – TCXD 205 – 1998 ta có: Ao = 2,441 ; Bo = 1.621 ; C0 = 1,751 * 2.441  0,00053 (m/T) => HH  0,43 * 2,9 *10 * 0,02 * 1,621  0,00015(1/KN) => MH  0,43 * 2,9 * 10 * 0,02 * 1,621  0,000065(1/KN) => MM  0,43 * 2,9 * 10 * 0,02 yo = Ho*HH +Mo*HM = 2,77* 0,00053 +5.49*0.00015 = 0,0022(m) O = Ho*MH +Mo*MM GVHD : GS MAI HÀ SAN Trang 197 ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 = 2,77*0,00015 + 5.49*0.000065= 0,00077 (rad) Góc xoay cọc cao trình đài : H  lo H * lo  = O + + = O =0,00077 (rad) < gh=2/1000=210-3  Eb  I Eb * I Chuyển vò cọc cao trình đặt lực đáy đài : H * lo H  l3o n = yo + olo + + =y0 =0,0022 m= 0.22 cm < gh=1 cm * Eb * I 3 Eb  I Vậy cọc thỏa điều kiện chuyển vò ngang p lực z(T/m2), mômen uốn Mz(T/m), lực cắt Qz(T) tiết diện cọc tính theo công thức sau:  ψO Ho K  z = z e  y o  A1   B1  D1  α bd   bd α bd  Eb  I  Mz=2bdEbIy0A3 - bd EbI0B3 + H0  bd D3 Qz=3bdEb y0IA4 - 2bdEbI0B4 + H0D4 Trong đó: ze chiều sâu tính đổi, ze=bdz Các giá trò A1, A3, A4, B1, B3, B4, D1, D3, D4 tra bảng G.3 TCXD 205– 1998 Bảng tính moment uốn Mz dọc thân cọc Z 0.00 0.23 0.47 0.70 0.93 1.16 1.40 1.63 1.86 2.09 2.33 2.56 2.79 3.02 3.26 3.49 3.72 3.95 Ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 GVHD : GS MAI HÀ SAN A3 0 -0.001 -0.005 -0.011 -0.021 -0.036 -0.057 -0.085 -0.121 -0.167 -0.222 -0.287 -0.365 -0.455 -0.559 -0.676 -0.808 B3 0 -0.001 -0.002 -0.005 -0.011 -0.02 -0.034 -0.055 -0.083 -0.122 -0.173 -0.238 -0.319 -0.42 -0.543 -0.691 C3 1 1 0.999 0.998 0.996 0.992 0.985 0.975 0.96 0.938 0.907 0.866 0.881 0.739 0.646 D3 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.699 0.799 0.897 0.994 1.09 1.183 1.273 1.358 1.437 1.507 1.566 Mz 0.03 0.5742 1.1055 1.6069 2.0826 2.5243 2.9278 3.2748 3.5807 3.8338 4.0138 4.1684 4.2826 4.335 4.3452 4.3188 4.2634 4.1749 Trang 198 ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM 4.19 1.8 -0.956 4.42 1.9 -1.118 4.65 -1.295 5.12 2.2 -1.693 5.58 2.4 -2.141 6.05 2.6 -2.621 6.51 2.8 -3.103 6.98 -3.54 8.14 3.5 -3.919 9.30 -1.614 Bảng tính lực cắt Qz dọc thân cọc Z 0.00 0.23 0.47 0.70 0.93 1.16 1.40 1.63 1.86 2.09 2.33 2.56 2.79 3.02 3.26 3.49 3.72 3.95 4.19 4.42 4.65 5.12 5.58 6.05 6.51 Ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.2 2.4 2.6 2.8 GVHD : GS MAI HÀ SAN A4 -0.005 -0.02 -0.045 -0.08 -0.125 -0.18 -0.245 -0.32 -0.404 -0.499 -0.603 -0.716 -0.838 -0.967 -1.105 -1.248 -1.396 -1.547 -1.699 -1.848 -2.125 -2.339 -2.437 -2.346 SV: HOÀNG VĂN TUÂN -0.867 -1.074 -1.314 -1.906 -2.663 -3.6 -4.718 -6 -9.544 -11.731 0.53 0.385 0.207 -0.271 -0.941 -1.877 -3.108 -4.688 -10.34 -17.919 B4 0 -0.003 -0.009 -0.021 -0.042 -0.072 -0.114 -0.171 -0.243 -0.333 -0.443 -0.575 -0.73 -0.91 -1.116 -1.35 -1.613 -1.906 -2.227 -2.578 -3.36 -4.228 -5.14 -6.023 C4 0 -0.001 -0.003 -0.008 -0.016 -0.03 -0.051 -0.082 -0.125 -0.183 -0.259 -0.356 -0.479 -0.63 -0.815 -1.036 -1.299 -1.608 -1.966 -2.849 -3.973 -5.355 -6.99 1.612 1.64 1.646 1.575 1.352 0.917 0.197 -0.891 -5.854 -15.076 D4 1 1 0.999 0.997 0.994 0.989 0.98 0.967 0.946 0.917 0.876 0.821 0.747 0.652 0.529 0.374 0.181 -0.057 -0.692 -1.592 -2.821 -4.445 LỚP: 09HXD1 4.0534 3.9236 3.768 3.413 3.0219 2.6285 2.2206 1.8283 0.709 -0.0733 Qz 2.34 2.31233 2.24059 2.12475 1.97609 1.80349 1.60696 1.39772 1.18467 0.96863 0.74976 0.53725 0.33856 0.14805 -0.0205 -0.186 -0.3237 -0.4462 -0.5481 -0.64 -0.7085 -0.8035 -0.8502 -0.863 -0.8664 Trang 199 ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN 6.98 -1.969 -6.765 -8.84 -6.52 8.14 3.5 1.074 -6.789 -13.692 -13.826 9.30233 9.244 -0.358 -15.611 -23.14 Bảng tính ứng suất z theo phương ngang mặt bên cọc Z 0.00 0.23 0.47 0.70 0.93 1.16 1.40 1.63 1.86 2.09 2.33 2.56 2.79 3.02 3.26 3.49 3.72 3.95 4.19 4.42 4.65 5.12 5.58 6.05 6.51 6.98 8.14 9.302326 Ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.2 2.4 2.6 2.8 3.5 A1 1 1 1 0.999 0.999 0.997 0.995 0.992 0.987 0.979 0.969 0.955 0.937 0.913 0.882 0.843 0.795 0.735 0.575 0.347 0.033 -0.385 -0.928 -2.928 -5.854 GVHD : GS MAI HÀ SAN B1 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.799 0.899 0.997 1.095 1.192 1.287 1.379 1.468 1.553 1.633 1.706 1.77 1.823 1.887 1.874 1.755 1.49 1.037 -1.272 -5.941 C1 0.005 0.02 0.045 0.08 0.125 0.18 0.245 0.32 0.405 0.499 0.604 0.718 0.841 0.974 1.115 1.264 1.421 1.584 1.752 1.924 2.272 2.609 2.907 3.128 3.225 2.463 -0.927 D1 0 0.001 0.005 0.011 0.021 0.036 0.057 0.085 0.121 0.167 0.222 0.288 0.365 0.456 0.56 0.678 0.812 0.961 1.126 1.308 1.72 2.195 2.724 3.288 3.858 4.98 4.548  z 0.13007 0.24134 0.33435 0.40941 0.46746 0.50874 0.5361 0.54891 0.5492 0.54073 0.52117 0.49216 0.45773 0.41947 0.37814 0.33323 0.28708 0.24085 0.1979 0.15645 0.08498 0.03398 0.00454 0.00786 0.03155 0.22659 0.54014 LỚP: 09HXD1 -0.8744 -0.8275 -0.6948 0.00 0.23 0.47 0.70 0.93 1.16 1.40 1.63 1.86 2.09 2.33 2.56 2.79 3.02 3.26 3.49 3.72 3.95 4.19 4.42 4.65 5.12 5.58 6.05 6.51 6.98 8.14 9.30 Trang 200 ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 BIỂU ĐỒ MOMEN DỌC CỌC -1 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 Series1 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00 BIỂU ĐỒ LỰC CẮT DỌC CỌC -2 -1 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 Series1 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00 BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT DỌC CỌC -0.2 0.2 0.4 0.6 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 Series1 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00 GVHD : GS MAI HÀ SAN Trang 201 ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 6.1 Tính cốt thép chòu moment uốn thân cọc Mz : Ta có giá trò Monent Mmax cọc chòu tải trọng ngang : Mmax = 25.66 (T.m) M (cm2) Fa  0.9  Ra  h0 Ta tính đổi tiết diện hình tròn tiết diện hình vuông để tính cốt thép cho cọc nhồi chòu tải trọng ngang : => b=  d2/4= ( 0.82)/4 =0.71 m Chọn a=7 cm ; M 2566000 Fa    15.91 cm2 0.9  Ra  h0 0.9  2800  64 => Tổng diện tích cốt thép cọc Fa=215.91 = 31.82 cm2 Mà diện tích cốt thép cọc ta có Fa=37,704 cm2 Vậy cốt thép dọc cọc đủ moment uốn cọc tải ngang gây Ta cắt thép chòu moment uốn vò trí moment Mz=0 tức độ sâu 9,3 m so với đáy đài kéo đoạn neo 35=70 cm Theo kết ta bố trí thép dọc chòu moment uốn thân cọc 6.2 Tính cốt đai cho cọc: Ta có lực cắt lớn cọc đầu cọc Qmax= 28.659T Chọn đai xoắn 8 a200 8Rk bho2  10  71  64 u tt  Rad nf d  2200   0.503   62.6 cm Q2 28659 1.5Rk bho2 1.5  10  71  64 u max    152 cm Q 28659 Vậy ta chọn bước cốt đai theo cấu tạo u=200mm để tăng cường khả chòu lực dọc trục cọc có tác dụng chống phình cho cọc cọc chòu lực dọc trục GVHD : GS MAI HÀ SAN Trang 202 ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG Từ giá trò tính toán hai phương án móng cọc ép móng cọc khoan nhồi ta tổng hợp khối lượng bêtông cốt thép cho phương án móng sau : KHỐI LƯNG BÊTÔNG (m3) Cọc đóng Cọc khoan nhồi 65,73 112,52 KHỐI LƯNG THÉP (Tấn) Cọc đóng Cọc khoan nhồi 3,475 6.,593 Từ kết so sánh ta thấy phương án móng cọc ép có lợi hai mặt bêtông cốt thép vấn đề thi công không thuận lợi lớp đất mà mũi cọc ép nằm lớp cát mòn nên trình đóng cọc gặp nhiều khó khăn,có thể thi công không khả thi Mặt khác phương án móng cọc khoan nhồi khối lượng vật liệu cao tính thi công khả thi khoan lỗ trước,như thi công móng cọc khoan nhồi đảm bảo tiến độ thi công nhanh chóng vấn đề đònh tới mặt kinh tế công trình Như phương án có mặt thuận lợi khó khăn đònh nên ta cần chọn phương án thích hơp cho việc thi công Xét ưu khuyết điểm hai loại phương án móng : * Móng cọc ép :  Ưu điểm : giá thành rẻ so với loại cọc khác (cùng điều kiện thi công giá thành móng cọc ép rẻ 2-2.5 lần giá thành cọc khoan nhồi), thi công nhanh chóng, dễ dàng kiểm tra chất lượng cọc sản xuất cọc từ nhà máy (cọc đúc sẵn) , phương pháp thi công tương đối dễ dàng, không gây ảnh hưởng chấn động xung quanh tiến hành xây chen đô thò lớn ; công tác thí nghiệm nén tónh cọc trường đơn giản Tận dụng ma sát xung quanh cọc sức kháng đất mũi cọc  Khuyết điểm : sức chòu tải không lớn ( 50 350 T ) tiết diện chiều dài cọc bò hạn chế ( hạ đến độ sâu tối đa 50m ) Lượng cốt thép bố trí cọc tương đối lớn Thi công gặp khó khăn qua tầng laterit , lớp cát lớn , thời gian ép lâu * Móng cọc khoan nhồi :  Ưu điểm : sức chòu tải cọc khoan nhồi lớn ( lên đến 1000 T ) so với cọc ép , mở rộng đường kính cọc 60cm 250cm , hạ cọc đến độ sâu 100m Khi thi công không gây ảnh hưởng chấn động công trình xung quanh Cọc khoan nhồi có chiều dài > 20m lượng cốt thép giảm đáng kể so với cọc ép Có khả thi công qua lớp đất cứng , đòa chất phức tạp mà loại cọc khác không thi công  Khuyết điểm : giá thành cọc khoan nhồi cao so với cọc ép , ma sát xung quanh cọc giảm đáng kể so với cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ Biện pháp kiểm tra chất lượng thi công cọc nhồi thường phức tạp tốn , thí nghiệm nén tónh cọc khoan nhồi phức tạp Công nghệ thi công cọc khoan nhồi đòi hỏi trình độ kỹ thuật cao GVHD : GS MAI HÀ SAN Trang 203 ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 * Tóm lại : ta chọn phương án MÓNG CỌC KHOAN NHỒI làm giải pháp móng cho công trình phương án có tính khả thi thi công dễ dàng qua lớp cát đảm bảo tiến độ thi công,cũng phương án đại sử dụng phổ biến cho công trình lớn ngành cầu đường, cảng dân dụng toàn quốc giới GVHD : GS MAI HÀ SAN Trang 204 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ KHOA XÂY DỰNG 0 CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc  ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Họ tên sinh viên: HOÀNG VĂN TUÂN Lớp:09HXD1 Hệ đào tạo: Chính qui Tên đề tài tốt nghiệp: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM Giáo viên hướng dẫn phần kiến trúc GS: MAI HÀ SAN Ký tên: ……………………………… Giáo viên hướng dẫn phần kết cấu GS: MAI HÀ SAN Ký tên: ……………………………… Giáo viên hướng dẫn phần móng GS: MAI HÀ SAN Ký tên: ……………………………… Sinh viên thực đồ án tốt nghiệp HOÀNG VĂN TUÂN Ký tên: ……………………………… ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM 09HXD1 SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: TÀI LIỆU THAM KHẢO TCVN 2737-1995: Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng tác động TCVN 356-2005: Tiêu chuẩn thiết kế bêtông cốt thép TCXD 198-1997 : Nhà cao tầng –Thiết kế bêtông cốt thép tòan khối TCXD 229-1999: Chỉ dẫn tính toán thành phần động tải trọng gió Sách “Sàn Sườn Bê Tông Toàn Khối” GS.TS Nguyễn Đình Cống Sách “Sổ Tay Thực Hành Kết Cấu Công Trình” PGS.PTS Vũ Mạnh Hùng Sách “Kết Cấu Nhà Cao Tầng Bê Tông Cốt Thép” PGS.TS Lê Thanh Huấn Sách “Giáo Trình Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép” tập II Kết Cấu Nhà Cửa Th.S Võ Bá Tầm Sách “Sức Bền Vật Liệu Tập II” Th.S Lê Hoàng Tuấn 10 Sách “Tính Toán Tiết Diện Cột Bê Tông Cốt Thép” GS Nguyễn Đình Cống 11 Sách “Khung Bê Tông Cốt Thép” TS Trònh Kim Đàm, TS Lê Bá Huế 12 Sách “Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép” tập III Các Cấu Kiện Đặc Biệt Th S Võ Bá Tầm 13 Sách “Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép” phần kết cấu đặc biệt GS.TS Ngô Thế Phong 14 Sách “Nền Móng Và Tầng Hầm” GS.TSKH Nguyễn Văn Quảng 15 TCXDVN 286:2003 Đóng Và Ép Cọc Tiêu Chuẩn Thi Công Và Nghiệm Thu 16 Sách “Chỉ Dẩn Kỹ Thuật Thi Công Và Kiểm Tra Chất Lượng Cọc Khoan Nhồi” GS.TS Nguyễn Văn Quảng 17 Sách “Thi Công Cọc Khoan Nhồi” PGS.PTS Nguyễn Bá Kế 18 Sách “Nền Móng” TS Châu Ngọc Ẩn 19 Sách “Nền Và Móng Các Công Trình Và Công Nghiệp” GS.TS Nguyễn Văn Quảng, KS Nguyễn Hữu Kháng 20 Sách “Hướng Dẩn Đồ Án Nền Và Móng” GS.TS Nuyễn Văn Quảng, KS Nguyễn Hữu Kháng 21 Sách “Cơ Học Đất” TS Châu Ngọc Ẩn 22 TCXD 189:1996 Móng Cọc Tiết Diện Nhỏ – Tiêu Chuẩn Thiết Kế 23 TCXD 195:1997 Nhà Cao Tầng – Thiết Kế Cọc Khoan Nhồi 24 TCXD 205:1998 Móng Cọc Tiêu Chuẩn Thiết Kế 25 TCXD 206:1998 Cọc Khoan Nhồi – Yêu Cầu Về Chất Lượng Thi Công 26 Sách “Công Trình Giao Thông Phần I Thiết Kế Đường Ô Tô” Nguyễn Văn Mùi 27 Bài Giảng Môn Học “Công Trình Trên Đất Yếu” TS Trần Xuân Thọ 28 Sách “Bài Tập Cơ Học Đất” Đỗ Bằng, Vũ Công Ngữ 29 Sách “Bài Giảng Cơ Học Đất” PTS Vương Văn Thành 30 Dùng phần mềm Sap 2000 phiên 7.42 31 Dùng phần mềm Word, Exel GVHD : GS MAI HÀ SAN ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM 09HXD1 32 Dùng phần mềm Autocad GVHD : GS MAI HÀ SAN SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: