Tính toán phụ tải cho xưởng

Tính toán cho Tổ máy I: Công suất tác dụng của thiết bị phân xưởng in được tính theo công suất toàn phần: Pdmi= Sdmi.cosφ Từ đó ta có được bảng công suất tác dụng của từng thiết bị tron

TÍNH TOÁN PHỤ TẢI CHO XƯỞNG IN

Danh sách thiết bị cho phân xưởng in:

sd

Tổ máy 1 1

Tổ 3.3 6 5

I Giới thiệu phương pháp xác định PTTT theo công suất trung bình

Ptb và kmax (còn gọi là phươn pháp số thiết bị dùng điện hiệu quả)

Theo phương pháp này, PTTT được xác định theo biểu thức:

II Trình tự xác định PTTT theo phương pháp Ptb và Kmax

1.Phân nhóm phụ tải

2.Xác định PTTT của các tổ máy

a Tính toán cho Tổ máy I:

Công suất tác dụng của thiết bị phân xưởng in được tính theo công suất toàn phần:

Pdmi= Sdmi.cosφ

Từ đó ta có được bảng công suất tác dụng của từng thiết bị trong phân xưởng

Đối với phân xưởng in, ta có hệ số cosφ =0.7 Từ đó ta có thể tính được Idm của từng thiết bị thông qua công suất của chùng

Ví dụ: Tính Idm của máy đục lỗ có công suất 4,2kW , điện áp nguồn 380V

√3.cosφ U =

4,2 103

√3 0,7.380 = 9,12(A) Tương tự như thế cho từng thiết bị ta được bảng sau:

Tổ máy 1

Tổng 43.4

Với nhóm máy này, ta có ksd trung bình của tổ là:

Ksd =∑ Pdmi.ksdi

n i=1

∑ni=1Pdmi = (4,2+2,1+1,4+2,1+2,8+3,5).0,6+(1,4+5,6+6,3+7+7).0,7

4,2+2,1+1,4+2,1+2,8+3,5+1,4+5,6+6,3+7+7 = 0,67

và cosφ = 0,7

Ta có: Tổng số thiết bị trong nhóm 1 là n= 11

Tổng thiết bị có công suất ≥1

2 công suất danh định mã của nhóm là n1= 6

n∗ =n1

n = 6

11 = 0,55

P∗= P1

P =

33,6 43,4= 0,77 Tra bảng PL 1.5 tìm được nhq∗ = 0,792 theo P∗ và n∗

Số thiết bị dùng hiệu quả: nhp = nhp∗ n= 0,792.11=8,7 (lấy nhp = 9)

Tra bảng PL 1.6 với ksd= 0,67 và nhq=9 ta tìm được kmax =1,21

PTTT của nhóm:

Ptt = kmax.ksd.∑ni=1Pdm=1,21.0.67.43,4=35,18 (kW)

Qtt= Ptt.tgφ = 35,18.1,02 = 35,88 (kVAr)

Stt = Ptt

cosφ =35,18

0,7 = 50,26 (kVA)

Itt = Stt

U√3 =

50,26.103 380.√3 = 76,36 (A)

Idn = Ikdmax+ Itt− ksd Idmmax =5.15,19+76,36-0,67.15,19 =142,1327 (A)

b Tính toán cho tổ máy 2:

Tính toán tương tự tổ máy 1, ta được dòng định mức và công suất danh định của từng thiết bị

4 Máy lạnh công

nghiệp 3

5 Máy in ấn CD

102-2(4)

6 Máy in ấn CD

102-4(5)

8 Máy hút ẩm 6b 3 400 0.8 0.5 2.4 4.56

Với nhóm này, ta có Ksd trung bình của cả nhóm là:

K sd =∑ Pdmi.ksdi

n i=1

∑ni=1Pdmi = (2,4+2,4+3,2+4,8+9,6+9,6).0,8+(2,4+2,4).0,5

2,4+2,4+3,2+4,8+9,6+9,6+2,4+2,4 = 0,76

Ta có: Tổng số thiết bị trong nhóm 2 là n= 8

Tổng thiết bị có công suất ≥1

2 công suất danh định mã của nhóm là n1= 3

n∗ =n1

n = 3

8= 0,375

P∗= P1

P =

24 36.8= 0,652 Tra bảng PL 1.5 tìm được nhq∗ = 0,715 theo P∗ và n∗

Số thiết bị dùng hiệu quả: nhp = nhp∗ n= 0,715.8=5,72 (lấy nhq = 6)

Tra bảng PL 1.6 với ksd= 0,76 và nhq=6 ta tìm được kmax=1,152

PTTT của nhóm:

Ptt =k max k sd.∑ni=1Pdm=1,152.0,76.36,8=32,22 (kW)

Qtt= Ptt.tgφ = 32,22.0,75 = 24,165 (kVAr)

Stt = Ptt

cosφ =32,22

0,8 = 40,275 (kVA)

Itt = Stt

U√3 =

40,275.103 380.√3 = 61,191 (A)

Idn = Ikdmax+ Itt− ksd Idmmax= 18,23.5+61,191-0,76.18,23 =138,486 (A)

c Tính toán phụ tải cho tổ máy 3

Tổ 3.1

Tương tự, ta tính công suất danh định và Idm của tưng thiết bị Từ đó có bảng sau:

Tổ 3.1 S(kVA) U cosφ ksd Pdm (kW) Idm (A)

Ta có: Tổng số thiết bị trong nhóm là n= 7

Tổng thiết bị có công suất ≥1

2 công suất danh định mã của nhóm là n1= 4

n∗ =n1

n =4

7 = 0,57

P∗= P1

P =

15,6 21,6= 0,72 Tra bảng PL 1.5 tìm được nhq∗ = 0,8676 theo P∗ và n∗

Số thiết bị dùng hiệu quả: nhp = nhp∗ n= 0,8676.7=6,07 (lấy nhq = 6)

Tra bảng PL 1.6 với ksd= 0,7 và nhq=6 ta tìm được kmax =1,23

PTTT của nhóm:

Ptt = k max.k sd.∑ni=1Pdm=1,23.0,7.21,6=18,6 (kW)

Qtt= Ptt.tgφ = 18,6.1,33 = 24,74 (kVAr)

Stt = Ptt

cosφ =18,6

0,6 = 31 (kVA)

Itt = Stt

U√3 =

31.103 380.√3 = 47,1 (A)

Idn = Ikdmax+ Itt− ksd Idmmax = 5.13,67+47,1-0,7.13,67 = 105,881 (A)

Tổ 3.2:

Tương tự, ta có bảng sau:

Tổ 3.2 S(kVA) U cosφ ksd Pdm (kW) Idm (A)

Ta có: Tổng số thiết bị trong nhóm là n= 9

Tổng thiết bị có công suất ≥1

2 công suất danh định mã của nhóm là n1= 3

n∗ =n1

n =3

9= 0,33

P∗= P1

P =

29,4 53,2= 0,55 Tra bảng PL 1.5 tìm được nhq∗ = 0,778 theo P∗ và n∗

Số thiết bị dùng hiệu quả: nhq = nhq∗ n= 7,002 (lấy nhq= 7)

Tra bảng PL 1.6 với ksd= 0,6 và nhq =7 ta tìm được kmax= =1,33

PTTT của nhóm:

Ptt = kmax. ksd.∑ni=1Pdm=1,33.0,6.53,2=42,45 (kW)

Qtt= Ptt.tgφ = 42,45.1,02 = 43,299 (kVAr)

Stt = Ptt

cosφ =42,45

0,7 = 60,64 (kVA)

Itt = Stt

U√3 =

60,64.103 380.√3 =92,133 (A)

Idn = Ikdmax+ Itt− ksd Idmmax = 5.27,35 +107,49-0,6.27,35 = 227,83 (A)

Tổ 3.3:

Ta có bảng sau:

Tổ 3.3 S(kVA) U(V) cosφ ksd Pdm (kW) Idm (A)

Số thiết bị trong nhóm là 4 Nên nhq được tính theo công thức sau:

nhq = (∑ Pdmi

n i=1 )2

∑n (Pdmi)2 i=1

= (∑ 28 + 28,8 + 32 + 4)

n

∑n (28)2+ (28,8)2+ (32)2+ (4)2 i=1

=3,24

Lấy nhq= 3

Từ ksd=0,8 và nhq=3, tra bảng PL I.6 ta được kmax= 1,13

PTTT của nhóm :

Ptt = kmax ksd.∑ni=1Pdm=1,13.0,8.92,8=83,89 (kW)

Qtt= Ptt.tgφ = 83,89.0,75 = 62,91 (kVAr)

Stt = Ptt

cosφ =82,89

0,8 = 103,61(kVA)

Itt = Stt

U√3 =

103,61.103 380.√3 =157,423 (A)

Idn = Ikdmax+ Itt− ksd Idmmax = 5.62,29 +157,423-0,8.62,29= 419,041 (A)

Tính toán chiếu sáng cho toàn phân xưởng in

Lấy suất chiếu sáng cho phân xưởng in là 𝑝0=12 W/𝑚2

Diện tích phân xưởng là S = 2000 𝑚2

Từ đó ta có công suất chiếu sáng cho phân xưởng in là:

Pcs = 𝑝0 S = 12.2000 = 24 kW

Vì PX IN có 3 tổ máy nên hệ số kđt = 0,9

Phụ tải tác dụng tính toán của toàn phân xưởng:

Ppx = kđt ∑nPtti

1

Ppx = 0,9.( 35,18 + 32,22 + 42,45 + 83,89 + 18,6 ) = 191,106 (kW)

Tương tự ta tính được Qttpx = 0,9.( 62,91 + 56,6 + 24,74 + 24,73 + 36,49)=183,866 (kVAr)

Sttpx= √(Ppx+ Pcs)2 + Qpx2 =√(191,106 + 24)2 + 183,8662 =282,979 (kVA)

Hệ số công suất của toàn phân xưởng:

cosφ𝑡𝑡𝑝𝑥= Pttpx

Sttpx = 191,106

282,979 = 0,675

Tính toán bù công suất:

Để cải thiện hệ số công suất của mạng điện, cần có bộ tụ điện làm nguồn phát công suất phản kháng Cách giải quyết này được gọi là bù công suất phản kháng

Hình giản đồ mô tả nguyên lý bù công suất Qc = P (tgtg'

S

Q

P Q’

Q c

S’

Hệ số cosφ trung bình của toàn phân xưởng là:

cosφ𝑡𝑏= ∑ Pi.cosφi

n i=1

∑ni=1Pi = 0,7.(43,4+53,2)+0,8.(36,8+92,8)+21,6.0,6

43,4+53,2+36,8+92,8+21,6 = 0,695

 tgφ = 1,03

tgφ𝑡𝑡𝑝𝑥 =1,1

Từ đó ta chọn công suất của máy bù cần thiết:

Qbù = Pttpx (tgttpxtg) = 191,106.(1,1-1,03) = 13,377 kW

Tổng hợp : Bảng phụ tải điện của phân xưởng in

Tên nhóm và

thiết bị điện

Số lượng

Ký hiệu trên mặt bằng

Công suất đặt

𝑃𝑑𝑚

kW

Idm của thiết

bị (A)

Hệ

số sử dụng

ksd

cosφ tgφ

Số thiết

bị hiệu quả

nhq

Hệ số cực đại

kmax

Phụ tải tính toán

Ptt ,kW

Qtt, kVAr

Stt , kVA

Itt, A

Tổ 1

Máy hiệu bản

2

Máy chụp

phim 3

Máy chụp

phim 4

Máy đục bản

kẽm 5

Máy sấy kẽm

6

Máy quay keo

7

Cộng theo tổ 1 11 43.4 94.24 0.67 9 1.21 35.18 35.88 50.26 76.36

Tổ 2

Máy lạnh công

nghiệp 3

Máy in ấn CD

102-2(4)

Máy in ấn CD

102-4(5)

Cộng theo tổ 2 8 36.8 69.92 0.76 6 1.152 32.22 24.165 40.275 61.191

Tổ 3

Tổ 3.1

Máy xén Polar

I

Máy nẹp thùng

1a

Máy nẹp thùng

1b

Máy dán

sugano 2

Máy dán Niko

nhỏ 3

Máy dán Niko

lớn 4

Máy dán JK

1000 5

Cộng theo tổ

3.1

Tổ 3.2

Máy đục mặt

ngồng 5a

Máy dán cửa

sổ 5b

Máy bế

Sugano 7a

Máy bế Ashahi

7b

Máy đục

ngồng 6

Cộng theo tổ

3.2

Tổ 3.3

Máy tráng UV

8a

Máy tráng UV

8b

Máy tráng

Vecni 9

Máy ghép

mỏng 10

Cộng theo tổ

3.3

III Xác định tâm phụ tải của phân xưởng 3.1 Ý NGHĨA CỦA VIỆC XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI

Tâm phụ tải để đặt tủ động lực (hoặc tủ phân phối) ở tâm phụ tải nhằm cung cấp điện với tổn thất điện áp và tổn thất công suất nhỏ nhất và chi phí hợp lý Tuy nhiên vị trí đặt tủ còn phụ thuộc vào yếu tố mỹ quan

3.2 XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI

Vị trí tối ưu của các tủ phân phối hay tủ động lực được xác định dựa theo tâm phụ tải và

được xác định theo công thức

i i i

X P X

P

 và i i i

Y P Y

P



Trong đó :

,

X Y : tọa độ của điệm tải thứ i ;

i

P : công suất của điểm tải i

,

X Y : tọa độ của trạm biến áp phân phối

Ta tiến hành xác định tâm phụ tải của từng nhóm thiết bị :

IV Chọn MBAPX IN :

* Các trạm biến áp (TBA) được lựa chọn trên các nguyên tắc sau:

Vị trí đặt TBA phải thỏa mãn:

+ Gần tâm phụ tải:Giảm vấn đề đầu tư và tổn thất trên đường dây

+ Thuận tiện cho vận chuyển, lắp đặt, quản lí và vận hành sau này

+ An toàn và kinh tế

Số lượng máy biến áp (MBA) có trong TBA được lựa chọn căn cứ vào:

+Yêu cầu cung cấp điện của phụ tải (loại 1, loại 2 hay loại 3)

+Yêu cầu vận chuyển và lắp đặt

+ Chế độ làm việc của phụ tải

Dung lượng TBA:

+ Điều kiện chọn:

n.khc.SddB ≥ Stt

+ Điều kiện kiểm tra:

(n −1).khc.kqt SddB ≥ Sttsc

Trong đó:

n :Số máy biến áp có trong một TBA

khc :Hệ số hiệu chỉnh theo nhiệt độ.Chọn loại MBA do ABB sản xuất tại

Việt Nam nên không cần phải hiệu chỉnh nhiệt độ, khc =1

Kqtsc :Hệ số quá tải sự cố ; kqt =1,4 nếu thỏa mãn điều kiện MBA vận hành

quá tải không quá 5 ngày đêm, thời gian quá tải trong một ngày đêm không vượt

quá 6h và trước khi MBA vận hành với hệ số quá tải ≤ 0,93

Sttsc :Công suất tính toán sự cố Khi sự cố một MBA có thể loại bỏ một số

phụ tải không quan trọng để giảm nhẹ dung lượng của các MBA, nhờ vậy, có thể

giảm nhẹ được vốn đầu tư và tổn thất của trạm trong trạng thái làm việc bình

thường.Giả thiết trong các hộ loại I có 30% là phụ tải loại III nên Stt = 0,7.Stt Đồng

thời cũng cần hạn chế chủng loại MBA để dễ dàng trong những lúc thay thế, dung

lượng các MBA được chọn nên nhỏ hơn 1000 (kVA) để tiết kiệm vốn đầu tư ban

đầu và để tạo điều kiện thuận lợi cho việc mua sắm, lắp đặt, vận hành, sửa chữa,

thay thế

-Trạm biến áp phân xưởng in , trạm đặt 2 MBA

+ Chọn dung lượng MBA :

2.khc.SđmB ≥ Stt

⇒ SđmB ≥ Stt /2= 133,399 (kVA)

Chọn MBA phân phối 10-22/0,4 kV do công ty VINA-TAKAOKA chế tạo có Sđm = 160 kVA

+ Kiểm tra dung lượng MBA đã chọn theo điều kiện quá tải sự cố : Sttsc

(n −1).khc.kqt SddB ≥ Sttsc = 0,7 Stt

⇒ SđmB ≥ (0,7 Stt / 1,4 ) = 133,399 (kVA)

⇒ TBAPX đặt 2 MBA 160-10/0,4 (kVA) là hợp lý

Ta có : SđmBA = 160 (kVA)

IđmBA=SđmBA/(√3.UđmBA)=160/(√3.10)=9,2 A

VI Lựa chọn aptomat:

-Aptômat là thiết bị đóng cắt hạ áp, có chức năng bảo vệ quá tải và ngắn

mạch Tuy nhiên, so với cầu chì, aptômát có ưu điểm hơn hẳn cầu chì là khả năng

làm việc chắc chắn, tin cậy, an toàn, đóng cắt đồng thời 3 pha và khả năng tự động

hóa cao nên áptômát dù đắt tiền vẫn ngày càng được sử dụng rộng rãi trong lưới

điện hạ áp công nghiệp cũng như lưới điện ánh sáng sinh hoạt

-Aptômat tổng, áptômat phân đoạn và áptômát nhánh đều chọn dùng các

áptômat không khí do hãng Merlin chế tạo

-Với trạm 2 MBA đặt 2 tủ áptômat tổng và một tủ áptômat phân đoạn là 2 tủ

áptômat nhánh

-Phân xưởng IN gồm 3 tổ máy và được chia thành 5 nhóm phụ tải chính.Điện năng từ TBAPX đưa về tủ phân phối của phân xưởng.Trong tủ phân phối đặt 1 Aptomat tổng và 6 Aptômat nhánh cấp điện cho 5 tủ động lực và một tủ chiếu sáng.Từ tủ phân phối đến các tủ động lực và chiếu sáng sử dụng sơ đồ hình tia để thuận tiện cho việc quản lý và vận hành Mỗi tủ động lực cấp điện cho một nhóm phụ tải theo sơ đồ hỗn hợp, các phụ tải có công suất lớn và quan trọng sẽ nhận điện trực tiếp từ thanh cái của tủ, các phụ tải có công suất bé và ít

quan trọng hơn được ghép thành các nhóm nhỏ nhận điện từ tủ theo sơ đồ liên

thông (xích) Để dễ dàng thao tác và tăng thêm độ tin cậy cung cấp điện, tại các đầu

vào và ra của tủ đều đặt các áptômat làm nhiệm vụ đóng cắt, bảo vệ quá tải và ngắn

mạch cho các thiết bị trong phân xưởng Tuy nhiên, giá thành của tủ sẽ đắt hơn khi

dùng cầu dao và cầu chì, song đây cũng là xu hướng thiết kế cung cấp điện cho các

xí nghiệp công nghiệp hiện đại

-Aptômat tổng và các aptômat MBA được chọn theo các điều kiện:

+Điện áp định mức:

UđmA ≥ Uđmnm = 0,8(kV)

+Dòng điện định mức:

IđmA ≥ Ilvmax = SđmBA.kqtbt

√3 Uđmnm = 160.1,3

√3.0,38 = 316,023 (A)

- Aptomat nhánh được chọn theo các điều kiện :

+Điện áp định mức:

UđmA ≥ Uđmnm = 0,38(kV)

+Dòng điện định mức:

IđmA ≥ Ilvmax = Stt

n.√3 Uđmnm = 266,797

2.√3.0,38 = 202,678 (A) (Với n là số aptomat đưa điện về phân xưởng) Vậy ta chọn Aptomat kểu hộp dãy E , loại NS400E do Merlin Gerlin chế tạo có thông

số :

Uđm = 500 V

Iđm = 225 A

INmax = 7,5 kA

- Aptomat cho tủ phân phối:

-Các Aptomat được chọn theo các điều kiện tương tự như đã trình bày ở

trên, kết quả ghi trong bảng sau:

Tuyến cáp I tt (A) Loại U đm (V) I đm (A) I cắtN (kA) Số cực

Bảng 1.1- Kết quả chọn Aptomat

V Chọn dây dẫn cho phân xưởng in:

-Chọn cáp từ TBATG về các TBAPX

+Cáp cao áp được chọn theo mật độ dòng điện kinh tế Jkt Với nhà

máy công nghiệp địa phương làm việc 3 ca, thời gian sử dụng công suất lớn nhất T

max =5000(h), sử dụng cáp lõi đồng, tra bảng 2.10 trang 31 TL2 tìm được Jkt =3,1(A/mm 2 ) +Tiết diện kinh tế của cáp :

Fkt = Imax

Jkt (mm2)

+Nếu cáp từ TBATG về các TBAPX là cáp lộ kép thì :

Imax = Sttpx

2.√3.U đm (A)

+Nếu cáp từ TBATG về các TBAPX là cáp lộ đơn thì :

Imax = Sttpx

√3.Uđm (A)

+Dựa vào trị số F kt tính được, tra bảng lựa chọn tiết diện tiêu chuẩn

cáp gần nhất, sau đó mới kiểm tra tiết diện cáp đã chọn theo điều kiện phát nóng:

khc.Icp ≥ Isc

Trong đó:

khc= k1.k2

k1 : Hệ số hiệu chỉnh theo nhiệt độ, lấy k1=1

K2 : Hệ số hiệu chỉnh về số dây cáp đặt trong cùng một rãnh

Isc : Dòng điện xảy ra sự cố khi đứt một cáp

khc = 0,93; Isc = 2 Imax nếu 2 cáp đặt trong một rãnh (cáp lộ kép), khoảng cách giữa các sợi cáp là 300mm và khc =1; Isc = Imax nếu một cáp đặt trong một rãnh (cáp lộ đơn)

+Vì chiều dài cáp từ TBATG đến các TBAPX ngắn nên tổn thất điện

áp nhỏ, có thể bỏ qua không cần kiểm tra lại theo điều kiện ΔUcp

-Chọn cáp từ TBATG đến TBAPX IN :

Imax = Sttpx

2.√3.Uđm = 266,797

2.√3.10 = 7,7 (A)

+Tiết diện kinh tế của cáp :

Fkt = Imax

Jkt (mm2) = 7,7

3,1 = 2.48 (mm2)

+ Tra PL V.16 TL2, lựa chọn tiết diện tiêu chuẩn cáp gần nhất F=16

(mm 2 ), cáp đồng 3 lõi 10kV, cách điện XPLE, đai thép, vỏ PVC do hãng

FURUKAWA (Nhật) chế tạo có Icp =110 (A)

+ Kiểm tra tiết diện cáp đã chọn theo điều kiện phát nóng:

0,93.Icp = 0,93.110 =102,30(A) > Isc = 2.Imax = 2.7,7 = 15.4(A)

Vậy cáp đã chọn thỏa mãn điều kiện phát nóng.Chọn cáp XLPE của

FURUKAWA có tiết diện 16 (mm 2 ) →2XLPE(3x16)

+Chọn cáp từ TBAPX IN đến PX IN :

Imax = Stt

2.√3.U đm = 266,797

2.√3.0.4 = 192.544 (A)

Chỉ có 1 cáp đi trong rãnh nên k2=1.Điều kiện chọn cáp : Icp > Imax Chọn cáp đồng hạ án, cáp 4 lõi (kể cả trung tính) cách điện, vỏ PVC do hãng LENS chế tạo, tiết diện (3 G 70) (mm2 ) với Icp (ngoài trời )=246 (A)

Đường cáp F(mm 2 ) L(m) r 0 ( Ω / km ) I cp (A)

Bảng 1.2- Kết quả chọn dây cáp

+Trong tủ hạ áp của TBAPX, ở đầu đường dây đến tủ phân

phối đã đặt 1 MCCB loại NS400E do hãng Merlin Gerin chế tạo, Iđm=225 (A)

-Kiểm tra cáp theo điều kiện phối hợp với MCCB:

Icp ≥ Ikddt

1,5 = 1,25.225

1.5 = 187.5 (A) Vậy tiết diện đã chọn là hợp lý

+ Chọn cáp từ tủ phân phối đến tủ động lực :

-Các đường cáp từ tủ phân phối (TPP) đến các tủ động lực (TĐL) được đi

trong rãnh cáp nằm tường phía trong và bên cạnh lối đi lại của phân xưởng Cáp

được chọn theo điều kiện phát nóng cho phép, kiểm tra phối hợp với các thiết bị

bảo vệ và điều kiện ổn định nhiệt khi có ngắn mạch Do chiều dài cáp không lớn

nên có thể bỏ qua không cần kiểm tra theo điều kiện tổn thất điện áp cho phép

-Điều kiện chọn cáp:

Khc Icp ≥ Itt

Trong đó:

Itt: Dòng điện tính toán của nhóm phụ tải

Icp: Dòng điện phát nóng cho phép, tương ứng với từng loại dây, từng

tiết diện

khc: Hệ số hiệu chỉnh, ở dây lấy khc=1

-Điều kiện kiểm tra phối hợp với thiết bị bảo vệ của cáp, khi bảo vệ bằng

aptômat:

Icp ≥ Ikddt

1,5 = 1,25.IđmA

1.5

-Các tuyến cáp được chọn tương tự, kết quả ghi trong bảng sau :

Tuyến cáp I tt (A) I kdđt /1,5 (A) F cáp (mm 2 ) I cp ( A)

Bảng 1.3- Kết quả chọn cáp từ TPP-TDL