Thiết kế Sàn rỗng BTCT dự ứng lực (thuyết minh+bản vẽ)

THIẾT KẾ CÔNG NGHỆ SẢN XUẤT SÀN RỖNG BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC CÔNG SUẤT 10000 M3 BÊ TÔNGNĂMChương 1. GIỚI THIỆU TỔNG QUANChương 2. GIỚI THIỆU SẢN PHẨM ĐỊA ĐIỂM ĐẶT NHÀ MÁYChương 3. TÍNH TOÁN KẾT CẤU SẢN PHẨM (TCVN 356 : 2005)Chương 4. SƠ ĐỒ DÂY CHUYỀN CÔNG NGHỆ SẢN XUẤTChương 5. TÍNH TOÁN CẤP PHỐI BÊ TÔNG TÍNH TOÁN CÂN BẰNG VẬT CHẤTChương 6. TÍNH TOÁN PHƯƠNG TIỆN VẬN CHUYỂN KHO CHỨA NGUYÊN LIỆUChương 7. TÍNH TOÁN TRẠM TRỘN HỖN HỢP BÊ TÔNGChương 8. PHÂN XƯỞNG THÉPChương 9. PHÂN XƯỞNG TẠO HÌNHChương 10. CÁC VẤN ĐỀ LIÊN QUAN ĐẾN SẢN PHẨM SÀN RỖNGChương 11. KIỂM TRA CHẤT LƯỢNG SẢN PHẨM SÀN RỖNGChương 12. AN TOÀN LAO ĐỘNG TRONG SẢN XUẤTBẢN VẼ:1. Bản vẽ mặt bằng2. Bản vẽ kết cấu3. Bản vẽ sơ đồ công nghệ4. Bản vẽ trạm trộn bê tông5. Bản vẽ xưởng tạo hình6. Bản vẽ đồ thi công đoạn7. Bản vẽ máy kéo cáp8. Bản vẽ máy cắt, máy MPV9. Bản vẽ máy tạo hình

CHƯƠNG GIỚI THIỆU TỔNG QUAN VỀ BÊ TÔNG ỨNG LỰC TRƯỚC 1.1.Sơ Lược Về Sản Xuất Bê Tông Ứng Lực Trước Bê tông ứng lực trước sản xuất theo phương pháp: Phương pháp kéo căng trước (căng cốt thép bệ) biện pháp học, nhiệt điện nhiệt điện Sử dụng thép thanh, thép sợi cường độ cao dạng bó tao cáp (thép xoắn) Phương pháp ưu việt cấu kiện sản xuất hàng loạt nhà máy ví dụ dầm, panel… Phương pháp kéo căng sau (căng cốt thép bê tông) biện pháp học Sử dụng thép sợi cường độ cao dạng bó tao cáp (thép xoắn) Phương pháp sử dụng thích hợp để chế tạo cấu kiện mà yêu cầu phải có lực nén bê tông tương đối cấu kiện phải đổ bê tông chỗ Nó dùng để ghép mảng kết cấu có nhịp lớn (> 30 m) nhịp cầu, dầm, dàn… 1.2.Những Ưu Điểm Bê Tông Ứng Lực Trước *) Giảm khối lượng cốt thép việc sử dụng cốt thép cường độ cao Trong bê tông cốt thép thường, không dùng thép cường độ cao, khe nứt bê tông xuất ứng suất cốt thép chịu kéo đạt giá trị từ 200 đến 300 kg/cm2 Khi dùng thép cường độ cao ứng suất cốt thép chịu kéo đạt tới giá trị 10000 đến 12000 kg/cm2 lớn Điều làm xuất khe nứt lớn vượt giới hạn giá trị cho phép Trong bê tông cốt thép ứng lực trước, khống chế xuất khe nứt lực căng trước cốt thép nên dùng thép cường độ cao Kết dùng thép từ 10 đến 80 % Hiệu tiết kiệm thép thể rõ kết cấu có nhịp lớn, cấu kiện nhịp nhỏ thép tiết kiệm < 15 % *) Tăng khả chống nứt cho kết cấu (do có khả chống thấm tốt hơn) Dùng bê tông cốt thép dự ứng lực, tạo cấu kiện không xuất khe nứt vùng bê tông chịu kéo, hạn chế phát triển bề rộng khe nứt chịu tải trọng sử dụng Do bê tông cốt thép dự ứng lực tỏ có nhiều ưu kết cấu đòi hỏi phải có khả chống thấm cao *) Nâng cao độ cứng ( độ võng biến dạng nhỏ hơn) Nhờ có độ cứng lớn nên cấu kiện bê tông cốt thép dự ứng lực có kích thước tiết diện ngang mảnh so với cấu kiện bê tông cốt thép thông thường có điều kiện chịu lực nhau, dùng kết cấu nhịp lớn *) Ngoài ưu điểm nêu trên, kết cấu bê tông cốt thép dự ứng lực có số ưu điểm khác như: Nhờ có tính chống nứt độ cứng tốt nên tính chống mỏi kết cấu nâng cao chịu tải trọng lặp lặp lại nhiều lần Nén trước tạo nên tính liên tục cho mối nối cấu kiện lắp ghép Giảm khối lượng bê tông trọng lượng kết cấu sử dựng bê tông cường độ cao Nhờ có ứng lực trước nên phạm vi sử dụng kết cấu bê tông cốt thép lắp ghép nửa lắp ghép mở rộng nhiều Có thể sử dụng biện pháp ứng lực trước để nối mảnh rời kết cấu lại với 1.3.Sàn Rỗng Bê Tông Cốt Thép Dự Ứng Lực Ngày việc xây dựng công trình phương pháp lắp ghép bán lắp ghép sử dụng ngày nhiều Bản sàn rỗng bê tông cốt thép dự ứng lực loại cấu kiện đúc sẵn phù hợp Nó có nhiều ưu điểm bật: Là cấu kiện đúc sẵn có kích thước theo yêu cầu, lắp đặt công trình giúp tiết kiệm thời gian, diện tích, nhân công thi công sàn, không cần ván khuôn giàn chống nhờ tiết kiệm nhiều chi phí Độ rỗng sàn từ 38.9 ÷ 49 %, nhẹ so với bê tông thường, giảm tải cho móng Thi công không chịu ảnh hưởng thời tiết Có diện tích công tác sau lắp đặt, chịu tải thi công tối đa Ngoài đặc tính nhẹ, bền, chịu lực, sàn rỗng thay đồi kết cấu cáp dự ứng lực phù hợp kết cấu nhịp tải trọng yêu cầu Ưu với kiến trúc nhịp dài, làm tầng sàn bớt dầm, cột tường đỡ Đặc biệt lỗ rỗng sàn tiện cho thi công đường ống dẫn điện, nước, thoát khí thuận tiện cho việc lắp đặt hệ thống trang trí Với cấu trúc rỗng cách âm, cách nhiệt tốt Kiểm soát hạn chế độ võng vết nứt cấu kiện bê tông Những vấn đề cần tiếp tục nghiên cứu hoàn thiện thêm: Trong nhà nhiều phận lắp ghép , với loại panen sản xuất lắp ghép sản, cần nghiên cứu sản xuất thêm cấu kiện lắp ghép khác để rút ngắn tiến độ thi công Việc liên kết panen với hệ khung cho chắn, an toàn hơn, liên kết với toàn khối nhà Ở nơi thường xuyên tiếp xúc với nước nhà tắm, nhà vệ sinh, bếp…xử lý chống thấm cho tuyệt đối an toàn, không bị đọng nước lỗ rỗng panen Với nhà cao từ 20 – 30 tầng cần nghiên cứu sâu hơn, tính toán kỹ 1.4.So Sánh Giữa Sàn BTCT Dự ứng Lực Và Sàn BTCT Thường Bảng 1.1 So sánh phương án sàn BTCT thường dự ứng lực Phương án sàn BTCT thường Ưu điểm - Thi công đơn giản - Mác bê tông thấp - Tính toán đơn giản Nhược điểm Phương án sàn BTCT dự ứng lực Ưu điểm - Chiều cao tầng nâng cao không bị hạn chế dầm - Độ bền công trình cao, mác bê tông cao - Thép cường độ cao, kéo căng không cho phép có vết nứt - Không phải làm trần nhà - Thi công nhanh - Không gian sử dụng linh hoạt Nhược điểm - Chiều cao tầng bị hạn chế - Độ bền công trình không cao xuất vết nứt dẫn tới ăn mòn thép nhanh - Trần có dầm nên phải làm dầm - Thời gian thi công lâu - Thi công cần có đơn vị có kinh nghiệm - Mác bê tông cao - Tính toán phức tạp - Phải có biện pháp khắc phục xử lý mối liên kết CHƯƠNG GIỚI THIỆU VỀ SẢN PHẨM VÀ ĐỊA ĐIỂM ĐẶT NHÀ MÁY 2.1.Giới Thiệu Về Kết Cấu Sàn Rỗng Ứng Suất Trước Căn vào tiêu chuẩn TCVN 2737 : 1995 – Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế, hoạt tải tiêu chuẩn phân bố sàn cho công trình nhà dân dụng p = 150 (daN/m2) (cho phòng khách, phòng ăn, nhà vệ sinh, phòng bếp, phòng giặt) Bản sàn rỗng đúc ép có nhiều kích thước khác nhau, chiều cao sàn từ 205 , 220, 300, 320, 400 …(mm) Mỗi loại kích thước sản phẩm phù hợp với tải trọng cho phép tương ứng Dựa vào đường cong tính sàn rỗng, chọn sàn có kích thước 205 mm với kích thước, thông số kỹ thuật sau: Hình 2.1 Biểu đồ đường cong tính sàn rỗng, [28] Hình 2.2 Kích thước chi tiết sàn rỗng, [28] Bảng 2.1 Các giá trị sản phẩm sàn Độ dày sàn 205 mm Số sợi cáp Thiết kế Thực tế rộng rộng 1200 mm 1196 mm Số sợi cáp Độ chịu lửa Số lỗi rỗng Diện tích mặt cắt ngang Đường kính lõi 155 mm Momen tính I Trọng lượng sàn 260 kg/m2 Lượng vữa (*) 4÷7 0÷5 1.5 ÷ h 124.5x103mm2 666.8x106mm4 lít/m2 (*) lượng vữa cần thiết để lấp đầy mối nối dọc sàn diện tích bề mặt cho trước Số cáp thép đặt sàn từ ÷ phụ thuộc vào chiều dài nhịp bàn sàn tải trọng tác động theo tiêu chuẩn ACI 318 – 2005 (1ft = foot = 0.3048 m, 1psf = 0.04788 KPa = 0.04788 KN/m2) Hình 2.3 Biểu đồ biểu diễn quan hệ chiều dài nhịp với tải trọng, [27] 2.2 Địa Điểm Đặt Nhà Máy Lựa chọn địa điểm đặt nhà máy phụ thuộc vào nhiều yếu tố ảnh hưởng đến trình sản xuất như: khả vận chuyển nguyên vật liệu nhanh chóng, vận chuyển cung cấp sản phẩm đến công trường, nguồn cung cấp nguyên vật liệu, nguồn tiêu thụ Điều kiện cung cấp nguồn lao động, cung cấp điện – nhiệt năng, điều kiện trang thiết bị, vệ sinh công nghiệp, tính chất khí hậu địa lý nơi sản xuất Khả quy mô mở rộng sản xuất, nâng cao trình độ giới hóa, tự động hóa Khu công nghiệp Hiệp Phước (có tổng diện tích quy hoạch 000 ha) thuộc xã Hiệp Phước huyện Nhà Bè thuận lợi cho việc đặt nhà máy sản xuất cấu kiện bê tông đúc sẵn Vị trí địa lý: Huyện Nhà Bè nằm phía Nam quận nội thành Thành Phố HCM, phía Bắc giáp với Quận 7, phía Tây Bắc giáp với huyện Bình Chánh, phía Đông giáp với huyện Cần Giờ sông Soài Rạp huyện Nhơn Trạch tỉnh Đồng Nai, phía Tây Nam giáp với huyện Cần Giuộc tỉnh Long An Giao thông đường bộ: KCN Hiệp Phước có hệ thống giao thông nội khu kết nối trực tiếp vào trục đường xuyên tâm Bắc – Nam Tp.Hcm với quy mô xe Cách trung tâm Tp.Hcm 15 km, cách khu độ thi Phú Mỹ Hưng 10 km, cách sân bay quốc tế Tân Sơn Nhất 21 km, cách sân bay quốc tế Long Thành 42 km Từ KCN Hiệp Phước dễ dàng tiếp cận đến tỉnh đồng sông Cửu Long thông qua tuyến đường vành đai số số Tp.Hcm hệ thống đường cao tốc liên vùng phía nam Giao thông đường thủy: Sông Soài Rạp bao bọc toàn phía Đông phía Nam KCN Hiệp Phước, hệ thống sông Soài Rạp luồng tàu biển rộng ngắn từ biển Đông vào hệ hống cảng Tp.Hcm Luổng tàu nạo vét sâu đến – 12m để tàu có trọng tải đến 50000 DWT vào dễ dàng vận chuyển hàng hóa từ cảng biển quốc tế (SPCT – toàn khu cảng có diện tích 39.13 ha, với công suất khai thác 1.5 triệu Teus/năm) KCN Hiệp Phước nước khu vực Ngoài có cảng tổng hợp Logistics Tân Cảng – Hiệp Phước có tổng diện tích 15.4 ha, chiều dài cầu tàu 420 m sông Soài Rạp tiếp nhận tàu có tải 30000 DWT Hệ thống sông Đồng Nai kết nối KCN Hiệp Phước đến tỉnh miền Đông Đồng Nai, Bình Dương… Hệ thống sông Vàm Cỏ kết nối KCN Hiệp Phước đến tỉnh Đồng Bằng sông Cửu Long Tiền Giang, Cần Thơ, Vĩnh Long… Nguồn cung cấp vật liệu: Xi măng sử dụng dùng nhà máy xi măng Nghi Sơn PCB40 vận chuyển nhà máy xe bồn vận chuyển đường sông Trạm phân phối Xi Măng Nghi Sơn - huyện Nhà Bè - TP Hồ Chí Minh Đá sử dụng đá Hoá An- Biên Hoà - Đồng Nai vận chuyển đường sông Cát sử dụng cát Tân Châu vận chuyển đường sông Nguồn tiêu thụ: Sản phẩm sàn rổng bê tông cốt thép dự ứng lực: có thị trường tiêu thụ lớn: tỉnh đồng sông Cửu Long, miền Đông nam thành phố Hồ Chí Minh KCN Hiệp Phước cung cấp điện từ nguồn: Công ty điện lực Hiệp Phước (HPPC) nằm KCN Hiệp Phước, xây dựng từ năm 1998 với công suất hữu 375MW Hệ thống điện quốc gia (EVN) nguồn điện thứ hai đấu nối vào hệ thống điện KCN Hiệp Phước để dự phòng cung cấp cho hoạt động sản xuất KCN Nguồn khí đốt chỗ: Hệ thống ống dẫn khí Phú Mỹ – Thành Phố Hồ Chí Minh (KCN hiệp phước) Petro Vietnam Gas làm chủ đầu tư Với mục đích cung cấp khí thiên nhiên với công suất khoảng 3.8 tỷ m3/năm cho nhà máy điện Nhơn Trạch, nhà máy điện Hiệp Phước sản xuất công nghiệp KCN Hiệp Phước Ngoài KCN Hiệp Phước cung cấp nhiều dịch vụ khác như: Trạm xử lý nước thải vận hành năm 2008 có công suất thiết kế 3000 m 3/ngày đêm Chuẩn bị triển khai Module để nâng tổng công suất lên 6000 m3/ngày đêm Cung cấp nước Trạm Cấp Nước thành lâp vào năm 2003 Thu gom xử lý chất thải rắn với 590 Tấn rác/tháng Trung tâm sinh hoạt công nhân, tin cụm thể thao, tu bảo dưỡng xanh, trạm y tế khám chữa bệnh, nhà lưu trú công nhân dịch vụ ngân hàng… CHƯƠNG TÍNH TOÁN KẾT CẤU SẢN PHẨM (TCVN 356 : 2005) Hình 3.1 Quy đổi tiết diện sàn sang tiết diện chữ I *) Quy đổi tiết diện ngang panen dạng chữ I (Theo TLTK 3) Lỗ rỗng hình tròn panel quy hình chử nhật với +) Chiều cao B = 0.866 x D = 0.866 x 155 = 134.2 (mm) +) Chiều rộng A = 0.907 x D = 0.907 x 155 = 140.6 (mm) Kích thước tiết diện chữ I: +) bf = b’f = 1200 (mm) +) b = 1200 – n x 140.6 = 1200 – x 140.6 = 356 (mm) (n số lõi sàn) +) h f = h 'f = h − B 205 − 134 = = 35.5 (mm) 2 *) Cấu tạo lớp sàn +) Lớp gạch ceramic: h = 10 mm, γ = 20 KN/m3, n = 1.2 +) Lớp vữa lót: h = 30 mm, γ = 18 KN/m3, n = 1.1 +) Bản sàn: trọng lượng thân sàn gs = 260 kg/m2 = 2.6 KN/m2, n = 1.1 +) Lớp vữa trát: h =15 mm, γ = 18 KN/m3, n = 1.1 Tĩnh tải tác dụng lên sàn: g = 0.01 x 1.2 x 20 + 0.03 x 18 x 1.1 + 2.6 x 1.1 + 0.015 x 1.1 x 18 = 3.991 (KN/m2) Hoạt tải tiêu chuẩn tác dụng lên sàn pc = 150 (daN/m2) (theo TCVN 2737 : 1995) Hoạt tải tác dụng lên sàn: p = pc x np = 1.5 x 1.3 = 1.95 (KN/m2) Tổng tải trọng tác dụng lên sàn: q = p + g = 1.95 + 3.991 = 5.941 (KN/m 2) Moment uốn lớn nhịp: ql 5.941 x 62 M= = = 26.7 (KN.m) 8 Lực cắt lớn đầu panel: Q= ql 5.941 x = = 17.8 (KN) 2 Hình 3.2 Biểu đồ Moment M lực cắt V (Q) sàn,[20] 3.1.Tính Tổn Hao ứng Suất Trước Trong Cốt Thép Căng *) Khi căng bệ cần kể đến: +) Những tổn hao thứ nhất: biến dạng neo, ma sát cốt thép với thiết bị nắn hướng, chùng ứng suất cốt thép, thay đổi nhiệt độ, biến dạng khuôn, từ biến nhanh bê tông +) Những tổn hao thứ hai: co ngót từ biến bê tông *) Khi căng bê tông cần kể đến: +) Những tổn hao thứ nhất: biến dạng neo, ma sát cốt thép với thành ống đặt thép với bề mặt bê tông kết cấu +) Những tổn hao thứ hai: chùng ứng suất cốt thép, co ngót từ biến bê tông, nén cục vòng cốt thép lên bề mặt bê tông, biến dạng mối nối khối bê tông 3.1.1.Do Chùng ứng Suất Trong Cốt Thép (σ 1) +) Khi căng phương pháp học σ1 = 0.1 x σsp – 20 +) σsp ứng suất cốt thép vùng kéo trước nén bê tông (Mpa) chọn sau: σsp ≤ 0.8 x fpu σsp ≤ 0.94 x fpy +) Sử dụng cáp thép sợi có cường độ chịu kéo tới hạn fpu = 1860 (Mpa) (không kết dính) giới hạn chảy thép dự ứng lực fpy = 0.9 x fpu = 0.9 x 1860 (Mpa) +) Do σsp ≤ 0.8 x 1860 = 1488 (Mpa) σsp ≤ 0.94 x 0.9 x 1860 = 1607 (Mpa) +) Chọn σsp = 0.75 x 1860 = 1395 (Mpa) +) Khi σ1 = 0.1 x 1395 – 20 = 119.5 (Mpa) 3.1.2.Do Ma Sát Của Cốt Thép (σ 2) Khi căng bệ σms = σ2 = 3.1.3.Do Chênh Lệch Nhiệt Độ (σ 3) +) σ3 = 1.25 x ∆t Trong đó: ∆t chệnh lệch nhiệt độ cốt thép nung nóng bệ căng cố định (ngoài vùng nung nóng) nhận lực căng +) Ở sử dụng dưỡng hộ nhiệt ẩm áo 80oC, nên ∆t = 80 – 30 = 50oC +) Do σ3 = 1.25 x 50 = 62.5 (Mpa) 3.1.4.Do Biến Dạng Neo Đặt Thiết Bị Căng (σ 4) σ4 = Δl 0.002 x Es = x (18x104 ) = 4.8 (Mpa) l 75 Trong đó: ∆l biến dạng vòng đệm bị ép, đầu neo bị ép cục bộ, ∆l = (mm) l chiều dài cốt thép căng (khoảng cách mép gối bệ khuôn thiết bị), l = 75(m) (xem muc 8.4) Es modun đàn hồi cốt thép, sử dụng cáp thép loại K7 có Es = 18 x 10 (Mpa) 3.1.5.Do Từ Biến Nhanh Của Bê Tông (σ 5) *) Tính lực nén trước P ' ' P = σ sp x A sp + σ sp x A sp Trong đó: Asp A’sp diện tích cốt thép căng chịu kéo chịu nén σsp σ’sp ứng suất trước cốt thép căng chịu kéo chịu nén +) Sử dụng cáp thép (gồm sợi thép) đường kính 9.53 (mm) diện tích danh định 54.84 (mm2) (theo ASTM A – 416M, xem mục 8.4) +) Do Asp = x 54.84 = 383.88 (mm2), A’sp = +) σsp = 1395 (Mpa) mà 1Mpa = 106 N/m2 = N/mm2 10 Hình 11.5 Mô hình thí nghiệm Canterbury theo tiêu chuẩn NZS3101 : 2006, [18] Hai tham số nghiên cứu loại liên kết hỗ trợ hai bên sàn mô PP (Pin – Pin), PR (Pin – Roller), Pspring, FF (Fix – Fix), FS (Fix – Slide), Fspring Kết thí nghiệm thể hình, cách so sánh trường hợp PP FF, quan sát thấy tăng thêm điều kiện hạn chế chuyển vị quay làm giảm tổng thể độ võng, nhiên khả chịu lửa giảm theo Hình 11.6 Kết thí nghiệm chuyển vị, [18] Sáu tình khác nghiên cứu để xem hiệu hỗ trợ theo chiều dọc bên: (1) Không hỗ trợ bên cạnh cố định điểm kết thúc (one-way supported) (2) Cố định tất bên (all fixed) (3) Gắn tất mặt (all pinned) 97 (4) Hai đầu cuối cố định bên gối tựa gắn với dầm cố định cực biên (with two beams) (5) Sàn kết nối với dầm tất bên với góc cố định (with all beams) (6) Dầm kết nối nới cột góc cố định (with clmn) Hình 11.7 Chuyển vị tối đa theo chiều dọc sàn với điều kiện hỗ trợ khác nhau, [18] Kết thí nghiệm trường hợp (2) (all fixed) tính chịu lửa dự báo Các trường hợp gần với thực tế (with clmn, with all beams) tính chịu lửa cao Biểu đồ cho thấy chuyển vị theo chiều dọc trung tâm trường hợp “with clmn” so với trường hợp “with all beams” Điều diện cột cho phép góc di chuyển kết theo chiều ngang chuyển động bên dầm Đối với trường hợp “all pinned” không thành công sớm so với PP, tiếp tục nghiên cứu điều số vấn đề chương trình dấu hiệu thời gian thực tế thất bại Hình 11.8 Hình dáng đặc trưng sàn thí nghiệm với gắn kết với dầm (a) không gắn kết với dầm (b), [22] Từ kết cho thấy tính chịu lửa tốt thể có hạn chế phần chuyển động quay biến dạng dọc trục tất bên Bằng cách so sánh 98 trường hợp “one-way supported” “with two beams”, kết việc cung cấp theo chiều dọc dọc theo bên làm giảm tối đa chuyển vị, tăng phần nhỏ khả chịu lửa sàn Bản sàn dầm tiếp xúc với lửa tiêu chuẩn (ISO fire) từ bên dưới, cột giả định bảo vệ đầy đủ nhiệt độ giữ nguyên Trong trường hợp dầm bên, tiếp xúc lửa với giai đoạn phân hủy (fire with decay phase) nghiên cứu, nơi mà lửa tiêu chuẩn thay lửa hình sau 60 phút lửa tiêu chuẩn sau phân Hình 11.9 Quan hệ thời gian nhiệt độ,[19] Ứngở suất sợigiờ cápdựa dự ứng hủy 625ocủa C lực tiêuở trọng tâm sàn thay đổi theo thời gian tác dụng lửa, theo kết nghiên cứu Matthews [4], Lindsay [5], chuẩn thử nghiệm ISO834 MacPherson [6] ứng suất sợi cáp theo Matthews MacPherson tương tự nhau, Lindsay cao chút Hình 11.10 Quan hệ thời gian ứng suất, [19] Ưu điểm chương trình mô nhận ảnh hưởng giãn nở nhiệt theo hướng ngang mô hoạt động màng thông qua 99 lớp Mô hình có khả dự đoán suất cháy sàn sở phá hoại lực cắt chuyển vị cắt đáng kể thời điểm Dự kiến mô hình làm việc tốt thiết kế xây dựng thực tế mô kiểm tra kết phá hoại cắt chuyển vị giảm đáng kể với diện hạn chế trục Tóm lại, kết cấu công trình với bê tông cốt thép bê tông đúc sẵn thường có thời hạn chịu lửa từ 60 ÷ 120 phút công trình công nghiệp, yêu cầu thơi hạn chịu lửa thông thường 30 ÷ 60 phút, đáp ứng tất loại kết cấu đúc sẵn mà biện pháp đặc biệt Đối với công trình khác, thời hạn chịu lửa từ 90 ÷ 120 phút đạt cách gia tăng lớp bê tông bao quanh cốt thép Tỷ lệ chịu lửa dựa vào yêu cầu nêu Eurocode (ủy ban tiêu chuẩn hóa châu âu CEN, EN 1992 – – “Eurocode 2: thiết kế kết cấu bê tông – phần 1.2 quy tắc chung – thiết kế kết cấu chống cháy” ) xác định nhiều kiểm định phòng thí nghiệm khả chịu lửa kết cấu bê tông đúc sẵn Đối với sàn rỗng đúc ép hình dạng tiêu chuẩn có khả chịu lửa từ 50 ÷ 120 phút, để đạt độ chịu lửa 120 phút cách gia tăng độ cao căng 11.2.3.Nguyên Nhân Dẫn Đến Sự Phá Hoại Của Bản Sàn Rỗng Một số lượng đáng kể nghiên cứu thử nghiệm hoàn thành dựa hoạt động địa chấn sàn rỗng, đặc biệt trường đại học Canterbury (New Zealand) Một vài chế phá hoại khác quan sát nghiên cứu, nhiên vài kết nghiên cứu chưa hiểu hoàn toàn yêu cầu tiếp tục nghiên cứu Các chế dẫn đến phá hoại bao gồm: 11.2.3.1.Mất Sự Hỗ Trợ Sự hỗ trợ theo chiều dọc sàn bị gây tải địa chấn Chiều dài ngàm sàn vào bên dầm cấu trúc nhà ảnh hưởng đến khả phá hoại hỗ trợ Các yếu tố khác ảnh hưởng đến chế phá hoại nứt vỡ lớp bê tông bảo vệ dầm hỗ trợ Sự phá hoại hỗ trợ tập trung nghiên cứu thực Jensen (2006) Liên kết dọc cho sàn bi kết chuyển vị xoay tương đối liên kết sàn Có nguyên nhân mà chuyển vị xoay tương đối làm giảm kích thước gối tựa: thứ phá vỡ lớp bê tông gối tựa, cốt thép khối lượng lớn bê tông vỡ Nguyên nhân thứ mặt sàn bị phá hoại dính với dầm hỗ trợ Một nguyên nhân 100 xảy kết làm giảm chiều dài ngàm tạo lớp trung gian dầm hỗ trợ với sàn Hình 11.11 Cho thấy việc giảm chiều dài ngàm dẫn đến chuyển vị xoay tương đối dầm sàn, [23] Jensen làm thí nghiệm với chiều dài ngàm khác nhau, HCJ1 HCJ3 với chiều dài ngàm 35 mm 50 mm bị phá hoại hỗ trợ, HCJ2 HCJ4 với chiều dài ngàm 75 mm 50 + 50 mm không bị phá hoại Mẫu thí nghiệm HCJ1 với chu kỳ biến dạng 0.25 % vết nứt bắt đầu xuất vị trí liên kết sàn với dầm đồng thời độ cứng giảm Chu kỳ biến dạng tăng lên 0.5 % vết nứt xuất lớn Sau chu kỳ biến dạng % vết nứt chỗ liên kết có bề rộng khoảng mm, sau % bề rộng vết nứt khoảng 13 mm mức độ biến dạng 3.1 % bề rộng vết nứt 25 mm bắt đầu xuất phá hoại nứt, suốt chu kỳ biến dạng 3.5 % sụp đổ cuối Hình 11.12 Kiểm soát phá hoại mẫu HCJ1 với chu kỳ biến dạng 3.5 %, [23] 101 Mẫu HCJ2 làm thí nghiệm tương tự HCJ1, vết nứt dạng chân tóc xuất hiện, mát ứng suất độ cứng không đáng kể chu kỳ biến dạng 0.25 % Khi chu kỳ biến dạng ± 0.5 % bề rộng vết nứt khoảng mm, sau chu kỳ biến dạng này, phá vỡ vị trí liên kết bắt đầu vết nứt chạy ngang qua bề mặt quan sát hình vẽ Hình 11.13Xuất vết nứt mẫu HCJ2 với chu kỳ biến dạng ± 0.5 % + 2.5 %, [23] Chu kỳ biến dạng thay đổi + 2.5 %, - 2.0 % + 3.5 % vết nứt xuất với chiều rộng mm, 17.5 mm 20 mm Sau hoàn tất trình kiểm tra xuất biến dạng dọc Trong suốt trình kiểm tra phá hoại đáng kể lớp bê tông vị trí liên kết khởi đầu cho biến dạng xảy sớm Hình 11.14 Xuất vết nứt mẫu HCJ2 với chu kỳ biến dạng - 2.0 + 3.5 %, [23] Mẫu HCJ3 thí nghiệm tương tự HCJ1 HCJ2 Chu kỳ biến dạng 0.25 % sau – 0.5 % bề rộng vết nứt vị trí liên kết mm Sự phá hoại bê tông ý từ sớm với mức độ biến dạng 1.0 % bề rộng vết nứt mm Chu kỳ biến dạng 2.5 % vết nứt có bề rộng 15 mm giá trị - 2.0 % vết nứt rộng 25 mm 102 Hình 11.15 Vết nứt xuất mẫu HCJ3 với chu kỳ biến dạng – 0.5 % 1.0 %, [23] Hình 11.16 Vết nứt xuất mẫu HCJ3 với chu kỳ biến dạng 2.5 % - 2.0 %, [23] 103 Hình 11.17 HCJ4 với chu kỳ biến dạng + 2.5 %, - 2.0 % + 3.5 %, [23] 11.2.3.2.Phá Hoại Do Moment Dương Biến dạng nhà tải trọng gió địa chấn gây moment dương sàn gần dầm hỗ trợ Hình cho thấy liên kết dầm với sàn tác dụng moment dương Hình 11.18 Moment dương uốn dọc theo sàn phá hoại, [23] Tình trạng xảy liên kết có đủ tính cố định ngàm Moment dương gần cuối sàn dẫn đến nứt uốn gần hỗ trợ dầm Khi vết nứt mở rộng lực cắt phân bố lại phá hoại giòn hay vết nứt theo thớ xuất 11.2.3.3.Phá Hoại Do Xoắn Chuyển động xoắn gây sàn liên kết đầu sàn có chuyển vị xoay khác Điều xảy sử dụng cấu trúc nhà khác nhau, ví dụ đầu sàn liên kết với tường, đầu liên kết với dầm 104 Hình 11.19 (a) minh họa sàn xoắn chuyển vị quay khác liên kết, [23] Đoạn chiều dài xoắn nguyên nhân gây lực cắt xoắn theo dòng phát triển sàn kèm theo cong vênh Lý thuyết mỏng sử dụng để xác định cường độ xoắn độ cứng sàn từ trước xuất vết nứt (tiêu chuẩn New Zealand 2006) Độ bền xoắn khác tùy thuộc vào giá trị ứng suất nén dọc moment uốn, biến động trình chấn động Do đó, tác động dẫn đến nứt xoắn khó xác định Các nghiên cứu quan sát thấy vết nứt nhìn thấy kết cấu trước tải trọng tối đa đạt Theo thí nghiệm Broo (2005) phá hoại xảy vào khoảng đến lần xoắn nguyên nhân hình thành vết nứt Hình (b) cho thấy thân sàn có khả hạn chế vết nứt kết phân bố lại ứng suất phá hoại Đó lần nứt khởi đầu, nhiên vết nứt xuất dọc theo lõi rỗng sàn, lúc sàn hoạt động độc lập dầm chữ I, có giới hạn hiệu suất xoắn 11.2.3.4.Phá Hoại Do Sự Co Giãn Của Dầm Sự kết hợp bê tông với cốt thép chịu nén có khả chống lại lực nén (Cs) với cốt thép chịu kéo chống lại lực kéo (Ts), Cs < Ts chiều cao đường trung hòa nói chung thấp so với chiều cao trục trọng tâm Kết đường tim dầm xuất biến dạng kéo co giãn mặt hình học tác động dịch chuyển (chuyển vị) Hình cho thấy chế co giãn dầm đặc trưng chiều cao đường trung hòa xem xét tiết diện uốn trạng thái cân dầm bê tông cốt thép Khi lực kéo (Ts) thấp so với biến dạng cấu kiện co giãn mặt hình học phục hồi áp dụng việc giảm moment 105 Sự co giãn dầm chuyển vị dương Hình 11.20 Sự co giãn dầm chuyển vị âm, [23] Sự phát sinh co giãn dầm kết chuyển vị xoay vượt giới hạn co giãn thường xác định khởi đầu dòng ứng suất cốt thép chịu kéo, kết xuất co giãn lại phục hồi sau dỡ tải Sự co giãn lại lực khác lực chịu kéo lực chịu nén Sự khác lực kết hợp bê tông với cốt chịu nén (Cc + Cs) cốt chịu kéo, kết Cs nhỏ Ts Do đó, lực nén (Cs) không đủ lớn để nén lại lực kéo trước (Ts) trở vị trí ban đầu Sự khác biệt lực mô tả xa chế dàn đơn giản đường truyền tải trọng bên dầm bê tông cốt thép để cung cấp sức chống cắt khớp dẻo (Fenwick and Megget 1993) Do diện thành phần nằm ngang xiên chịu nén nên lực nén (C) cốt thép chịu nén phải nhỏ so với lực kéo (T) để trì trạng thái cân 106 11.2.4.Độ Ổn Định Của Công Trình 11.2.4.1.Đối Với Nhà Ít Tầng 11.2.4.1.1.Độ Ổn Định Ngang Độ ổn định nhà có kết cấu tầng thông thường qua tác dụng console cột Các cột đúc sẵn lắp cố định vào móng với mối nối chống uốn Điều thực dễ dàng nên đất tốt móng cột Có giải pháp bản: liên kết bulong, cốt thép chờ móng túi Hình 11.21 Theo thứ tự mối nối bulong, cốt thép chờ, móng túi/móng hộp, [25] Trong liên kết bulong bệ cột lắp cố định vào nối ray móng ốc vít Trong cốt thép chờ, nối ray nhô từ móng từ cột lắp cố định vào khe hở đổ vữa cột móng tương ứng trường hợp móng túi, cột lắp cố định vào túi với vữa lỏng bê tông Tác dụng console cột thường áp dụng cho tòa nhà tầng với hệ thống cột dầm lên đến khoảng tầng Các cột thường lien tục đến hết độ cao kết cấu Lực nằm ngang tác dụng lên tòa nhà luân chuyển qua mặt tiền đến kết câu khung bên Điều quan trọng phải dàn trải lực tác dụng lên tất cột tòa nhà để tránh tiết diện khác 11.2.4.1.2.Độ Vững Ngang Các lực ngang hướng song song với dầm phân bố trực tiếp qua dầm hàng, lực theo hướng nằm ngang phân bố thông qua tác dụng mặt phẳng mái Đối với tòa nhà có cột cao mảnh, độ vững ngang công trình đảm bảo giằng chéo cột gian với hỗ trợ giằng thép, góc cạnh dầm bê tông 107 11.2.4.2.Nhà Nhiều Tầng Các khung bê tông đúc sẵn nhiều tầng xây dựng với cột dầm theo nhiều hình dáng kích cỡ khác nhau, cầu thang, lồng thang máy sàn Các mối nối phận sàn thiết kế cho tải tập trung phân bố toàn sàn Phương cách áp dụng rộng rãi cho công trình nhà nhiều tầng Khung kết cầu thường bao gồm cột hình chữ nhật hay nhiều tầng (trên tầng) Các dầm thường có hình chữ nhật, hình chữ L chữ T ngược Chúng nhịp đơn dầm console, nâng đỡ đơn giản liên kết khớp cho cột Các sàn rỗng loại phổ biến thể loại kết cấu Với tòa nhà từ tầng trở lên, độ ổn định ngang tạo nên tác dụng console cột Chúng thường liên tục đến hết độ cao kết cấu Tuy nhiên,với kết cấu khung sườn nhà nhiều tầng, hệ thống giằng giải pháp tối ưu nhất, số tầng Độ vững ngang tạo buồng cầu thang, buồng thang máy tường chống cắt Theo cách này, chi tiết kết nối, thiết kế xây móng đơn giản CHƯƠNG 12 AN TOÀN LAO ĐỘNG TRONG SẢN XUẤT 12.1.Các Yếu Tố Nguy Hiểm Và Có Hại Trong Quá Trình Sản Xuất (Theo TCVN 2288 : 1978 – Các yếu tố nguy hiểm có hại trình sản xuất) Căn vào chất tác động, yếu tố nguy hiểm có hại trình sản xuất phân thành nhóm: lý học, hóa học, sinh vật học, tâm sinh lý học 12.1.1.Về Mặt Lý Học Máy móc cấu chuyển động, phận chuyển động thiết bị sản xuất không bảo vệ Độ chứa bụi, chất khí không khí khu vực làm việc Nhiệt độ bề mặt thiết bị, vật liệu tăng hay giảm 108 Nhiệt độ, độ ẩm chuyển động không khí khu vực làm việc tăng hay giảm Áp suất môi trường làm việc thay đổi đột ngột Mức độ ồn, rung, dao động tăng hay giảm Mức độ nguy hiểm điện áp mạch điện đóng mạch có điện qua thể người, độ xạ điện từ Có không đủ ánh sáng tự nhiên Độ chiếu sáng không đủ nơi làm việc, độ chói ánh sáng 12.1.2.Về Mặt Hóa Học Theo đặc tính tác động lên người: yếu tố độc hại chung, kích thích, tăng độ nhạy cảm, gây ung thư, đột biến Theo đường thâm nhập vào thể người: đường hô hấp, hệ thống tiêu hóa qua da 12.1.3.Về Sinh Vật Học Và Tâm Sinh Lý Học Về sinh vật học bao gồm đối tượng sinh học tác động đến người lao động gây nên chấn thương bệnh tật Theo tâm sinh lý học chia thành tải thể lực tải thần kinh tâm lý 12.2.Bảo Đảm An Toàn Lao Động (Theo TCVN 2289 : 1978 – Quá trình sàn xuất – Yêu cầu chung an toàn) 12.2.1.Quy Định Chung Lựa chọn trình công nghệ, chế độ làm việc trình tự phục vụ thiết bị sản xuất Lựa chọn nguyên liệu, nhiên liệu, thiết bị sản xuất Bố trí thiết bị sản xuất tổ chức chỗ làm việc Phân bố chức người thiết bị, hạn chế nặng nhọc lao động Lựa chọn phương pháp bảo quản vận chuyển nguyên liệu, bán thành phẩm Lựa chọn, đào tạo, bồi dưỡng nghề nghiệp kiến thức an toàn lao động cho cán công nhân Sử dụng phương tiện bảo vệ người lao động 109 Đưa yêu cầu an toàn vào tài liệu định mức công nghệ Các trình sàn xuất phải đảm bảo an toàn cháy nổ Trong trình sản xuất không thải chất độc hại làm ô nhiễm môi trường xung quanh vượt mức quy định 12.2.2.Yêu Cầu An Toàn Chung *) Thiết kế, tổ chức tiến hành trình công nghệ phải đảm bảo: Loại trừ tiếp xúc trực tiếp với nguyên liệu, phế liệu sản xuất độc hại Thay trình công nghệ, thao tác phát sinh yếu tố nguy hiểm có hại trình sản xuất trình thao tác mức độ nguy hiểm Cơ khí hóa, tự động hóa, sử dụng điều khiển từ xa mức độ cần thiết trình thao tác công nghệ có yếu tố sản xuất nguy hiểm có hại Sử dụng phương tiện bảo vệ người công nhân: tổ chức lao động, nghỉ ngơi hợp lý Tổ chức thông báo kịp thời xuất yếu tố nguy hiểm có hại lúc tiến hành thao tác công nghệ riêng biệt Tổ chức hệ thống kiểm tra quản lý trình công nghệ đảm bảo an toàn cho công nhân tách thiết bị sản xuất có cố khỏi hệ thống sản xuất Loại bỏ kịp thời khử độc chất thải sản xuất nguồn gốc yếu tố nguy hiểm có hại sản xuất *) Yêu cầu nguyên vật liệu bán thành phẩm không gây độc hại đến người lao động Nếu cần thiết phải sử dụng phương tiện phù hợp để bảo vệ *) Yêu cầu bố trí thiết bị sản xuất chỗ làm việc: Sự bố trí thiết bị sản xuất phương tiện giao thông, khoảng cách thiết bị thiết bị phải phù hợp với tiêu chuẩn hành Chỗ làm việc phải đầy đủ ánh sáng theo quy định hành *) Yêu cầu vận chuyển bảo quản nguyên liệu: Áp dụng phương pháp bảo quản không gây nên yếu tố nguy hiểm có hại sản xuất, sử dụng thiết bị an toàn bảo quản Cơ giới hóa, tự động hóa mức cần thiết công việc vận chuyển 110 Khi chuyên chở nguyên vật liệu phải sử dụng phương tiện giao thông vận tải an toàn Áp dụng phương tiện vận chuyển không gây nên yếu tố nguy hiểm có hại sản xuất *) Yêu cầu việc sử dụng phương tiện bảo vệ người lao động: Giảm yếu tố độc hại đến giá trị định mức quy định Bảo vệ người lao động khỏi tác động yếu tố nguy hiểm có hại sản xuất công nghệ điều kiện làm việc gây Bảo vệ người lao động khỏi tác động yếu tố nguy hiểm có hại sản xuất vi phạm quy trình công nghệ *) Yêu cầu việc lựa chọn đào tào, bồi dưỡng nghề nghiệp kiểm tra kiến thức an toàn lao động: Phải đề yêu cầu phù hợp với tâm, sinh lý người phù hợp với đặc điểm, tính chất công việc người lao động Phải tiến hành kiếm tra sức khỏe vào làm việc kiểm tra định kỳ Chu kỳ kiểm tra sức khỏe xác định vào yếu tố nguy hiểm có hại trình sản xuất theo quy định hành Những người phép tham gia vào trình sản xuất phải đào tạo mặt nghề nghiệp kiến thức cần thiết mặt an toàn lao động phù hợp với tính chất công việc Phải tiến hành kiểm tra kiến thức nghề nghiệp kiến thức an toàn lao động 111 [...]... cáp dự ứng lực Phải thả chùng cáp một cách đều đặn bằng thiết bị kéo trước khi tiến hành cắt cáp Tháo dỡ khuôn, dùng máy cắt theo kích thước yêu cầu và vận chuyển đến bãi chứa sản phẩm CHƯƠNG 5.TÍNH TOÁN CẤP PHỐI BÊ TÔNG & TÍNH TOÁN CÂN BẰNG VẬT CHẤT 5.1.Tính Toán Cấp Phối Bê Tông (Theo TLTK 5) Hỗn hợp Bê tông chế tạo bản sàn rỗng BTCT dự ứng lực có thông số tính toán: +) Độ sụt: SN = 0 (cm) +) Độ cứng:... Mmax Kết luận: bản sàn đủ khả năng chịu lực 3.2.2.Kiểm Tra Khả Năng Chịu Lực Trên Tiết Diện Nghiêng Của Sàn Chịu Uốn +) Điều kiện kiểm tra Q < [Q] +) [Q] =0.3ϕw1 x ϕb1 x Rb x bf x ho Trong đó: ϕb1 = 1 – βRb = 1 – 0.01 x 17 = 0.83 ϕw1 = 1 + 5αµw ≤ 1.3 Do bản sàn không sử dụng cốt đai nên µw = 0, dẫn đến ϕw1 = 1 +) [Q] =0.3 x 1 x 0.83 x 17 x 103 x 1.2 x 0.195 = 990.5 (KN) +) So sánh Q = 17.8 < [Q], kết luận. .. xét: tính tổn hao ứng suất trước do từ biến và co ngót của bê tông là rất quan trọng khi thiết kế kết cấu bê tông cốt thép ứng suất trước Tuy nhiên, bài toán tính toán chính xác các tổn hao này là bài toán phức tạp TCXDVN 356 : 2005 đưa ra cách tính toán tổn hao ứng suất trước không sử dụng trực tiếp các thông số từ biến và co ngot của bê tông Trong tiêu chuẩn, việc tính toán tổn hao ứng suất trước được... Nhà Máy Phương tiện vận chuyển cốt liệu vào nhà máy dựa vào phương pháp dỡ tải và thiết bị sử dụng tương ứng có thể vận chuyển bằng đường sắt, đường sông, đường bộ Do nhà máy đặt gần hệ thống sông nên chọn phương tiện vận chuyển cốt liệu vào nhà máy bằng xà lan vận chuyển thì thiết bị dỡ tải tương ứng là xà lan tự hành hoặc không tự hành, thiết bị thủy lực hoặc các máy xúc, cần trục gầu ngoặm Hình 6.2... dài đoạn l1 không có vết +) Tính lực cắt giới hạn Qb1 = Qb.min Q b1 = φ b3 x (1+φ n ) x R bt x b x h o = 0.5 x (1 + 0.5) x (1.2 x 103 ) x 0.0326 x 0.195 = 5.7213 (KN) +) Tính lực cắt ở cuối tiết diện nghiêng Q Q = Qmax – q1 x c = 3.3436 – 0.9316 x 1.22 = 2.207 (KN) +) So sánh Q < Qb1, thỏa điều kiện 2 Kết luận thỏa điều kiện không đặt cốt đai trong bản sàn 3.2.4.Kiểm Tra ứng Suất Nén Trước Giới Hạn Của... NN (xem phụ lục số 4) Yêu cầu cường độ bê tông: bê tông cần đạt được độ bền chịu nén theo phụ lục A – TCVN 356 : 2005, cường độ bê tông để cắt cáp dự ứng lực không nhỏ hơn 80 % cường độ thiết kế 5.1.2.Tính Sơ Bộ Lượng Dùng Vật Liệu Cho 1 m3 Bê Tông Với độ cứng ĐC = 10 ÷ 20 (s) và Dmax = 10 (mm) tra đồ thị (TLTK 5) ta được lượng nước dùng cho 1m3 bê tông là N = 160 (lít) Do cát có Mdl = 2.3 có lượng nước... Mr kết luận vết nứt không xảy ra CHƯƠNG 4 SƠ ĐỒ DÂY CHUYỀN CÔNG NGHỆ SẢN XUẤT 4.1.Sơ Đồ Dây Chuyền Công Nghệ Sản Xuất 19 Máy trộn hỗn hợp bê tông (B) Cáp dự ứng lực Bê tông tươi Máy rải cáp Kéo căng cáp Vận chuyển hỗn hợp B đến xưởng tạo hình Phễu chứa của máy tạo hình Đùn ép tạo sản phẩm Dưỡng hộ nhiệt Lau dầu khuôn Cắt cáp D.U.L Vệ sinh khuôn Cắt sản phẩm Tháo khuôn Kho chứa sản phẩm 4.2.Biện Luận. .. tải của cốt thép dọc: [M]CT = Rs x As x ho = (1250 x 103) x (383.88 x 10– 6) x 0.195 = 93.57 (KN/m) +) So sánh M < [M]CT kết luận đủ khả năng chịu lực 3.3.Tính Toán Theo Trạng Thái Giới Hạn Thứ II (Theo Sự Hình Thành Vết Nứt) +) Mục đích tránh cho vết nứt xuất hiện +) Xác định độ cần thiết kiểm tra sự mở rộng vết nứt và khép lại vết nứt +) Để làm rõ trường hợp tính toán theo biến dạng *) Xác định moment... 22 Rbt.ser (Mpa) 1.8 Eb (Mpa) 23 x 103 3.2.1.Kiểm Tra Khả Năng Chịu Lực Của Bản Sàn ξR = *) Xác định giá trị ω σ  ω 1+ SR 1 − ÷ σSC.u  1.1  Trong đó: ω là đặc trưng của bê tông vùng nén ω = α – 0.008 x Rb = 0.8 – 0.008 x 17 = 0.664 σSR là ứng suất trong cốt thép ở vùng kéo σSR = RS + 400 – σSP = 1250 + 400 – 1395 = 255 (Mpa) σSP: ứng suất trong cốt thép (vùng chịu kéo) trước khi nén bê tông, RS:... [Q], kết luận bản sàn không bị phá hoại trên tiết diện nghiêng 3.2.3.Kiểm Tra Điều Kiện Đặt Cốt Đai Trong Tấm Sàn Tính toán được thực hiện đối với bề rộng tiết diện tấm nằm giữa 2 lỗ rỗng, tức là: +) b’f = 187.6 (mm) +) b = 187.6 – 155 = 32.6 (mm) Khi đó: +) q = (g + p) x 0.1876 = 5.941 x 0.1876 = 1.1145 (KN/m) +) q1 = (g + p/2) x 0.1876 = (3.991 + 1.95/2) x 0.1876 = 0.9316 (KN/m) Lực cắt trên tiết