phần 3 các định luật về cân bằng pha

Câu 1: Quy tắc pha Giss Các định luật cân pha , định luật Henry định luật Raoult Quy tắc pha Gibs cho phép biết hệ định thay đổi yếu tố mà cân pha hệ không bị phá hủy Gọi: C – số bậc tự Φ – số pha hệ K – Số cấu tử độc lập hệ n – Số yếu tố bên ảnh hưởng lên cân hệ →C=k-Φ+n Đối với trình chuyển khối, yếu tố bên ảnh hưởng lên cân hệ p t → n = C=k–Φ+2 Tùy theo số bậc tự mà hệ bậc (C = 0), C = 1, C = 2, C >  Các định luật cân pha o Định luật Henry: Áp suất riêng phần chất khí chất lỏng tỷ lệ thuận với nồng độ phần mol x dung dịch 𝑝𝑖 = 𝛹 𝑥𝑖 Mặt khác, 𝑦𝑖 ∗ nồng độ cân cấu tử I hỗn hợp khí áp suất chung P 𝑃𝑖 = 𝑦 ∗ 𝑖 𝑃 → 𝑦∗ = 𝛹 𝑃 𝑥𝑖 ↔ 𝑦 ∗ = 𝑚 𝑥 Định luật Henry với chất khí Ứng dụng tính toán trình hấp thụ o Định luật Raoult: Áp suất riêng phần với cấu tử i dung dịch áp suất bão hòa cấu tử (ở nhiệt độ) nhân với nồng độ phần mol dung dịch 𝑝𝑖 = 𝑝𝑖 𝑏ℎ 𝑥 𝑝𝑖 – Áp suất riêng phần cấu tử i hỗn hợp 𝑝𝑖 𝑏ℎ - Áp suất bão hòa cấu tử i nhiệt độ 𝑥𝑖 – nồng độ cấu tử i dung dịch Mặt khác, 𝑝𝑖 = 𝑦 ∗ 𝑃 ∗ → 𝑦 = 𝑝𝑖 𝑏ℎ 𝑃 𝑥𝑖 Theo định luật Dalton: 𝑃 = 𝑝1 + 𝑝2 Hay 𝑃 = 𝑝1 𝑏ℎ 𝑥 + 𝑝2 𝑏ℎ (1 − 𝑥) 𝑝1 𝑏ℎ 𝑝2 𝑏ℎ - Áp suất riêng phần cấu tử 𝑝1 𝑏ℎ ∗ → 𝑦𝑖 = 𝛼= 𝑝1 𝑏ℎ 𝑝2 𝑏ℎ 𝑝1 𝑏ℎ 𝑥+ 𝑝2 𝑏ℎ (1−𝑥) 𝑥 - độ bay tương đối cấu tử i hỗn hợp khí → 𝑦𝑖 ∗ = 𝛼𝑥 + 𝑥(𝛼−1) Câu 2: Phương trình cân vật liệu thiết bị truyền chất Xét cho nguyên tố bề mặt dF phương trình cân có dạng: 𝐺𝑥 𝑑𝑋 = −𝐺𝑦 𝑑𝑌 Nếu biểu diễn toàn bề mặt F là: 𝐺𝑥 (𝑋𝑐 − 𝑋𝑑 ) = 𝐺𝑦 (𝑌𝑑 − 𝑌𝑐 ) Nếu xét tiết diện có nồng độ X, Y thì: 𝐺𝑥 (𝑋 − 𝑋𝑑 ) − 𝐺𝑦 (𝑌 − 𝑌𝑐 ) 𝑌= 𝐺𝑥 𝐺𝑥 𝑥 + 𝑌𝑐 − 𝑋 𝐺𝑦 𝐺𝑦 𝑑 𝐺𝑥 , 𝐺𝑦 – lưu lượng 𝛷𝑥 𝑣à 𝛷𝑦 𝑌𝑑 , 𝑌𝑐 – nồng độ phần mol tương đối pha 𝛷𝑦 𝑋𝑐 , 𝑋𝑑 – Nồng độ cuối nồng độ đầu pha 𝛷𝑥 , phần mol tương đối X, Y – nồng độ pha 𝛷𝑥 𝑣à 𝛷𝑦 tiết diện Trong trường hợp cụ thể, đại lượng 𝐺𝑥 , 𝐺𝑦 , 𝑌𝑑 , 𝑌𝑐 cho trước không đổi nên phương trình có dạng: 𝑌 = 𝐴𝑥 + 𝐵 → Phương trình nồng độ làm việc: ∆𝑦 – Động lực trình chuyển khối Câu 3:Biểu diễn trình bay đồ thị t – x , y cho hỗn hợp hai cấu tử lý tưởng Quan hệ x, y - t Nếu đạt nhiệt độ sôi 𝑡𝑠 (điểm C) băt đầu trình bay hơi, có thành phần 𝑦𝑐 Quá trình tiếp tục làm giảm thành phần cấu tử dễ bay pha lỏng nên nhiệt độ sôi tăng dần Ví dụ trạng thái 𝑡𝑖 (tại điểm E) thành phần pha lỏng 𝑥𝑖 pha 𝑦𝑖 Cuối đạt đến đường ngưng tụ (điểm H) ứng với nhiệt độ 𝑡𝜏 Nồng độ pha lỏng 𝑥𝜏 pha 𝑦𝜏 Qua biểu diễn trình cho thấy, trình bay hay ngưng tụ hỗn hợp cấu tử áp suất không đổi có quan hệ chặt chẽ với thay đổi nhiệt độ Câu 4: Sơ đồ nguyên tắc làm việc hệ thống chưng bằ ng nước trư ̣c tiế p Quá trình chưng nước trực tiếp hợp lý dùng để tách cấu tử không tan nước khỏi tạp chất không bay hơi, trường hợp sản phẩm ngưng phân lớp cấu tử bay nước Sơ đồ: Sơ đồ chưng nước trực tiếp a) Chưng gián đoạn: 1- Nồi chưng; 2- Thiết bị ngưng tụ; 3- Bình phân ly b) Chưng liên tục, tháp chưng Nguyên tắc: Khi chưng nước trực tiếp, người ta phun lớp nước qua lớp chất lỏng phận phun Hơi nước bão hòa hay nhiệt Trong trình tiếp xúc nước lớp chất lỏng, cấu tử cần chưng khuếch tán vào Hỗn hợp nước cấu tử hỗn hợp ngưng tụ tách thành sản phẩm Ưu điểm: Giảm nhiệt độ sôi hỗn hợp, nghĩa chưng nhiệt độ thấp nhiệt độ sôi dòng cấu tử Điều có lợi với chất dễ bị phân hủy chất có nhiệt độ sôi cao Câu 5: Sơ đồ hệ thống chưng đơn giản liên tục ? Cân vật liệu ? Nếu độ bay tương đối cấu tử hỗn hợp lớn, người ta tiến hành chưng đơn giản, tức cho bốc lần liên tục Hỗn hợp đầu vào có nồng độ 𝑥𝐹 cấu tử dễ bay đun tới nhiệt độ sôi t vùng lỏng với nồng độ 𝑦𝐷 > 𝑥𝐹 nồng độ 𝑥𝑊 < 𝑥𝐹 Khi lượng D bay lên cân nhiệt động với lượng lỏng W Theo sơ đồ trên: Cân vật liệu 𝐹 =𝑊+𝑃 𝐹 𝑥𝐹 = 𝑊 𝑥𝑊 + 𝑃 𝑥𝑃 ; 𝑥𝐹 − 𝑥𝑃 𝑊= 𝑥𝑊 − 𝑥𝑃 → { 𝑥𝐹 − 𝑥𝑃 𝑃=𝐹− 𝑥𝑊 − 𝑥𝑃 𝑊 𝑦𝐷 − 𝑥𝐹 = = tan 𝛼 𝐷 𝑥𝐹 − 𝑥𝑊 (𝑃 𝑥𝑃 = 𝐷 𝑦𝐷 ) Câu Sơ đồ hệ thống thiết bị chưng luyện liên tục P,𝑥𝑝 Nguyên lý: W, 𝑥𝑤 Hơi nước đun sôi từ (1) đưa qua tháp chưng luyện phần tiếp tục đưa sang (3) để ngưng tụ thành chất lỏng tách lượng quay lại (2) hồi lưu Từ (3) chất lỏng chuyền đến (4) đun thành quay lại (2) để hồi lưu tiếp xúc lỏng qua đĩa Câu 7: Phương trình đường nồng độ làm việc đoạn chưng đoạn luyện tháp chưng luyện liên tục * Đoạn luyện Cân vật liệu vị trí đoạn luyện D0  L0  P D0.y  L0.x  P.x p Từ phương trình rút ra: L0 P y x  x (1) P  L0 P  L0 P L Gọi  R số hồi lưu, ta có: P R y x  x (2) R 1 R 1 P x R Hoặc y  Ax  B với A  ; B P R 1 R 1 Phương trình (2) phương trình đường nồng độ làm việc đoạn luyện Nó có dạng đường thẳng góc nghiêng 1 hình: L R tg1   R  D0 Cắt trục tung y điểm m: x  y x 0  R P  m Tại y = x có x P  yD , tức qua điểm y  x P đường chéo Điều thể quan hệ nồng độ pha lỏng tiết diện đoạn luyện nồng độ pha tiết diện phụ thuộc vào số hồi lưu nồng độ sản phẩm đỉnh Trong trường hợp hồi lưu hoàn toàn lượng sản phẩm đỉnh thì: L L0  D0 ,  1, 1  45 D0 P = R  Có nghĩa không thu sản phẩm đỉnh đường làm việc trùng với đường chéo *Đoạn chưng Xuất phát từ phương trình cân vật liệu vị trí đoạn chưng (hình bên) ta có: (1) Du  Lu  W Du y  Lu x  W.x W (2) Từ (1) (2) rút ra: Lu W y  x  x (3) Lu  W Lu  W W Mặt khác: Lu  L0  F W=F–P Thay vào phương trình (3) ta có: L F FP y  x  x (4) L0  P LP W F Thay  f vào phương trình (4) rút P ra: R f 1 f (5) y  x  x R 1 R 1 W Hoặc y  A.x  B R f 1 f Với A  , B  R 1 R 1 Phương trình (5) phương trình đường nồng độ làm việc đoạn chưng Nó đường thẳng có góc nghiêng Lu L tg    u Lu  W Du Và điểm x’ = y’ qua điểm yW  xW đường chéo Trong trường hợp hồi lưu hoàn toàn lượng sản phấm đáy không đường làm việc trùng với đường chéo Câu 16: trích ly nghược chiều: Cân vật liệu: Đổì với bậc 1: F +E2=R1 +E1 hay F –E1 =R1 - E2 = P Đốì vối bậc 2: R1 +E3 = R2+E2 hay R1 -E2 = R2 -E3 = P Đối với bậc n: Rn-1 +G = Rn+En hay Rn-1 -En=Rn - G = P Từ phương trình ta được: F=P + E1; R1= P + E2; R2= P+E3; … Các đường thẳng FE1 ,R2E3 ,… ,RNG gặp điểm P P gọi điểm cực hay điểm làm việc trình trích ly nhiều bặc chiều cách xác định số bậc trích ly dựa vào P: Trên đường liên hợp qua E1 (theo số liệu đường cân cho) ta tìm điểm R1 giao điểm đường liên hợp E1R1 đưòng cân Qua điểm P R1 ta kẻ đoạn thẳng kéo dài cắt nhánh phải đường cân bằng, điểm E2 Theo số liệu đường cân ta vẽ đường liên hợp E2R2 bậc trích ly lý thuyết thứ hai Nối P với R2 kéo dài cắt nhánh phải đường cân điểm E3 Cứ vẽ thu raphinat bậc cuối có thành phần cấu tử phân bố nhỏ thành phần theo số liệu kỹ thuật yêu cầu Số đường liên hợp thu (E1R1 ,E2R2 ,E3R3 , v.v.) số bậc lý thuyết trình trích ly nhiều bậc ngược chiều Câu 17: thông số không khí ẩm - Độ ẩm tuyệt đối không khí: lượng nước chứa 1m3 không khí ẩm, trị số khối lượng riêng nước hỗn hợp không khí ẩm, kí hiệu  h ; thứ nguyên kg/m3 - Độ ẩm tương đối không khí (mức độ bão hòa nước ) là: tỉ số tương đối lượng nước chứa 1m3 không khí với lượng nước chứa trông 1m3 không khí bão hòa nước nhiệt độ áp suất, kí hiệu  :  h bh ’ + Trong đó:  h - khối lượng riêng nước 1m3 không khí ẩm, kg/m3 bh - khối lượng riêng nước 1m3 không khí bão hòa nước, kg/m3 + Khi lượng nước tăng đến trạng thái bão hòa ( h  bh ) thì:    max - Hàm ẩm không khí ẩm: lượng nước chứa 1kg không khí khô (kkk); kí hiệu x; kg/kgkkk ( kg ẩm/ kg không khí khô): x h  kkk - Nhiệt lượng riêng không khí ẩm: tổng nhiệt lượng kkkvà nước hỗn hợp: I= Ckkkt + xih , J/kg.kkk Trong đó: I -nhiệt lượng riêng không khí ẩm có hàm ẩm x; Ckkk –nhiệt dung riêng kkk, J/kg.độ; t –nhiệt độ không khí; ih –nhiệt lượng riêng nước nhiệt độ t, J/kg; - Thể tích khối lượng riêng không khí ẩm: + thể tích không khí ẩm tính theo 1kg kkk tính theo công thức: V RT P   pbh , m3/kg không khí khô R với không khí R=287 J/kg.oK; + Khối lượng riêng hỗn hợp không khí ẩm: tổng khối lượng riêng kkk khối lượng riêng cuả nước nhiệt độ:    kkk   h   0 T0 P  0,378 Pbh  1   TP0  P   khối lượng riêng không khí đktc P0 ,P áp suất chung hỗn hợp không khí ẩm nhiệt độ T0 T Điểm sương Nhiệt độ hỗn hợp khí tương ứng với trạng thái bão hòa nước gọi nhiệt độ điểm sương kí hiệu ts điêm sương giới hạn trình làm lạnh không khí điều kiện hàm ẩm x=const nhiệt độ điểm sương  =1 nên ta có x  0.622 xP pbh hay pbh  P  pbh 0.622  x biết pbh tra bảng tìm nhiệt độ điểm sương Nhiệt độ bầu ướt Đặc trưng cho khả cấp nhiệt không khí để làm bay nước không khí bão hòa nước Để đo nhiệt độ bầu ươt dùng ẩm kế CÁCH XÁC ĐỊNH ĐỒ THỊ I-x - Trục tung nhiệt hàm I, trục hoành hàm ẩn x - Góc hai trục 135o Vậy đường đẳng I đường xiên // với trục hoành, các đường đẳng x đường thẳng đứng // với trục tung - Ngoài hai trục đồ thị có đường đẳng nhiệt độ to= const, đường độ ẩm tương đối không đổi đường áp suất nước riêng phần - I= (1000 + 1,97.103.x)t – 2493.103.x  pbh - X= 0,622 P   p bh Câu 18:cân vật liệu trính sấy Để thành lập phương trình cân vật liệu ta sử dụng kí hiệu: G1 lượng vật liệu vào máy sấy, kg/h G2 lượng vật liệu khỏi máy sấy, kg/h W1, W2 độ ẩm ban đầu ban cuối vật liệu ( tính theo kl chung ) % W lượng ẩm tách khỏi vật liệu trình sấy ( kg/h ) Phương trình cân vật liệu chung G1 - G2 = W Lượng vật liệu khô tuyệt đối : 100  W1 100  W2  G2 100 100 100  W2  G1  G2 100-W1 Gk  G1 G2  G1 100  W1 100-W2  9.20  Thường mục đích thiết lập phương trình cân vật liệu dùng để xác định lượng vật liệu ẩm W bay trình sấy W=G1  G2 9.21 Thay G2 từ 9.20 ta có W  G1 W1  W2 W  W2  G2 100-W2 100-W1 9.22  Câu 19:cân nhiệt lượng trình sấy Kí hiệu : Q lượng nhiệt tiêu hao chung cho máy sấy , W Qs nhiệt lượng tiêu hao Caloriphe , W Qb nhiệt lượng tiêu hao Caloriphe bổ sung , W q Q nhiệt lượng tiêu hao riêng cho máy sấy , J/kg ẩm W qb  Qb nhiệt lượng tiêu hao riêng cho Caloriphe bổ sung , J/kg ẩm W qs  Qs nhiệt lượng tiêu hao riêng cho Caloriphe , J/kg ẩm W I , I1 , I , nhiệt hàm không khí trước vào Caloriphe chính, sau khỏi caloriphe (bắt đầu vào máy sấy)và sau khỏi máy sấy t0 , t1 , t2 , nhiệt độ không khí trước vào Caloriphe chính, sau khỏi Caloriphe ( bắt đầu vào máy sấy ) sau khỏi máy sấy, 0C Cvl , Cvc , C , nhiệt dung riêng vật liệu phận vận chuyển nước, J/kg.độ G1 , G2 , Gvc , khối lượng vật liệu trước,sau sấy khối lượng phận vận chuyển vật liệu sấy td , tc , nhiệt độ đầu cuối phận vận chuyển qm  Qm nhiệt lượng mát riêng 1kg ẩm khỏi môi trường xung quanh W J/kg ẩm Các dòng nhiệt lượng vào máy sấy • Do không khí , L , I0 G1 Cvl 1  G2 Cvl 1  W.C.1 • Do vật liệu • Do phận vận chuyển Gvc Cvc td • Do Caloriphe Qs • Do Caloriphe bổ sung Qbs Các dòng nhiệt lượng khỏi máy sấy Do không khí thải , Do vật liệu sấy Do phận vận chuyển L , I2 G2 Cvl  Gvc,Cvc,tc Vậy ta có phương trình cân nhiệt L.I  G2 Cvl 1  W.C.1  Gvc Cvc td  Qs  Qb  L.I  G2 Cvl   Gvc Cvc tc  Qm  Qs  Qb  L  I  I   G2 Cvl   1   Gvc Cvc  td  tc   Qm  W.C.1 Chúng ta đặt Qvl  G2 Cvl   1  Qvc  Gvc Cvc  td  tc  Qs  Qb  L  I  I   Qvl  Qvc  Qm  W.C.1 Vậy Nhiệt lượng tiêu hao riêng tính cho 1kg ẩm bay cho máy sấy: q Q Qs  Qb L  I  I  Qvl Qvc Qm       C.1 W W W W W W Ta có q  qs  qb  l  I  I   qvl  qvc  qm  C.1  q  qs  qb   q  qs  qb   I2  I0  x2  x0  I2  I0  x2  x0   l   x2  x0    qvl  qvc  qm  C.1   q  C.1 ( qvl  qvc  qm   q) Nhiệt lượng tiêu hao Caloriphe chính: qs   qs   I2  I0  x2  x0  I2  I0  x2  x0   q  qb  C.1 aa     q +C.   q  b  qs  l  I  I    Vậy ý nghĩa Δ tổng nhiệt lượng bổ sung trừ tổng nhiệt lượng mát chung Nhiệt lượng tiêu hao Caloriphe tính theo phương trình: qs  l  I1  I  qs  l  I1  I   l  I  I     I  I1   l Câu 20:cách biểu diễn qua trình sấy máy sấy lý thuyết lên đồ thị I-x Lượng khí tiêu tốn riêng l 1   x2  x0 x2  x1 CD.mx Lượng nhiệt tiêu tốn riêng Caloriphe qs  qs   I  I   I1  I  x2  x0  x1  x0 mI AB AB M mx CD CD Trạng thái không khí ban đầu A xác định thông số X0,  0,t0,I0 Từ A kẻ đường thẳng đứng cắt t1=const Điểm B(t1,x1=x0) đặc trưng cho trạng thái không khí nóng trước vào phòng sấy Đoạn AB đặc trưng cho trình biến đổitrạng thái không khí Từ B(x1=x0,t1,I1,  1) kẻ đường I1=const tới cắt t2=const nhiệt độ không khí khỏi phòng sấy Điểm C(t2,I2,  2,x2) đặc trưng cho trạng thái không khí khỏi phòng sấy Đoạn BC biểu diễn trình biến đổi trạng thái phòng sấy Câu 21: Cách biểu diễn trình sấy máy sấy thực tế lên đồ thị I - x Trạng thái không khí ban đầu A xác định thông số X0,  0,t0,I0 Từ A kẻ đường thẳng đứng cắt t1=const Điểm B(t1,x1=x0) đặc trưng cho trạng thái không khí nóng trước vào phòng sấy Trên đường I1 = const, ta lấy điểm e vẽ lên phía đoạn eE (khi   ) vẽ xuống đoạn eE (khi   ) với giá trị: eE  ef  M ef khoảng cách đoạn thẳng nằm ngang từ điểm e đến đường thẳng đứng AB (x0 = x1 = const): M m1 - tỉ lệ xích đồ thị I – x mx Nếu vẽ điểm cuối đoạn eE (điểm E) nằm đường sấy lý thuyết Vì rằng, nối điểm B E kéo dài cắt đường t2 = const (hay 2 =const) trạng thái không khí thải giá trị cho trước theo yêu cầu kỹ thuật Do đó, ta tìm điểm C1 hay C2 biểu diễn trạng thái không khí khỏi phòng sấy Từ điểm C1 C2 vẽ đoạn thẳng vuông góc với AB, cắt AB điểm D1 D2 đoạn thẳng C1 D1 , C2 D2 đặc trưng cho tăng hàm ẩm tác nhân sấy máy sấy thực tế Câu 22 :Phương thức sấy có bổ sung nhiệt phòng sấy ? Biểu diễn đồ thị I – x : Lượng nhiệt tiêu tốn cho toàn trình sấy bổ sung caloriphe mà cung cấp caloriphe bổ sung phòng sấy 1-caloriphe sưởi, -2 phòng sấy, 3- caloriphe bổ sung Biểu diễn đồ thị I- x Khi bắt đầu trạng thái A(I0,𝜑0 ,x0,t0) qua caloriphe đốt nóng điều kiện x0 =x1= const -> nhiệt độ t1 nhiệt độ vật liệu sấy cho phép vào phòng sấy 2,được cung cấp nhiệt them caloriphe bổ sung Đường ADC biểu diễn trình sấy có bổ sung nhiệt phòng sấy Ta tính 𝑥2 − 𝑥0 𝑞𝑠 = 𝑙(𝐼2 − 𝐼0) 𝐴𝐵 𝑞𝑠 + 𝑞0 = 𝑀 { 𝐷𝐶 𝑙= Ửu điểm : Giảm nhiệt độ tác nhân sấy trước vào phòng sấy ,thích hợp với vật liệu không cho phép sấy nhiệt độ cao Câu 23: Phương thức sấy có đốt nóng buồng sấy ? Biểu diễn đồ thị I – x Sơ đồ hệ thống thiết bị Biểu diễn đồ thị I-x Mỗi đường gấp khúc biểu diển trình sấy lý thuyết phòng sấy Muốn xác định trình sấy thực tế ta phải xác định đại lượng  phóng sấy Ta tính l C1 D.M x AB '  C ' B ''  C '' B ''' q M I CD.M X Nối dài ta thu điểm B, thu q AB M CD Ý nghĩa: không nóng cục Tránh nhiệt độ cao Ưu điểm: không giảm nhanh nhiệt độ phòng sấy đảm bảo cho độ sấy điều hòa hơn, không cho sấy nhiệt độ cao, biến thiên nhiệt độ phòng sấy lớn Câu 24: Phương thức sấy có tuần hoàn phần khí thải ? Biểu diễn đồ thị I – x Khi sấy theo phương thức phần không khí thải quay trộn lẫn với không khí ban đầu A( x0 , 0 , t0 , I ) trước vao caloriphe Biểu diễn đồ thị I-x Giả sữ thu điểm M: M xđ = qt đòn bẩy Khi AMCB’ đường biểu diễn l CD ' M x MB ' q M CD ' Kẻ ta thu điểm B q AB M CD Ưu điểm phương pháp + thu lợi nhiệt + hàm ẩm M cao A + máy nén đỡ [...]... và đưòng cân bằng Qua điểm P và R1 ta kẻ một đoạn thẳng kéo dài cắt nhánh phải của đường cân bằng, đó chính là điểm E2 Theo số liệu đường cân bằng ta vẽ được đường liên hợp E2R2 đó chính là bậc trích ly lý thuyết thứ hai Nối P với R2 kéo dài cắt nhánh phải của đường cân bằng tại điểm E3 Cứ vẽ như vậy cho đến khi thu được raphinat bậc cuối cùng có thành phần cấu tử phân bố nhỏ hơn hoặc bằng thành phần. .. vào nhau), kg/h Từ đồ thị thình trên ta thấy rằng phương trình cân bằng vật liệu có thể xem như quá trình trộn lẫn hỗn hợp đầu F với dung môi có thành phần S được một hỗn hợp ở N Hỗn hợp có thành phần ở N không hòa tan vào nhau và phân thành hai lớp: raphinat R và dung dịch trích E ở trạng thái cân bằng Từ hình vẽ theo quy tắc đòn bẩy ta có: S FN FN  hay S  F F SN SN Tương tự đối với raphinat R và. .. cấu tử L và M có thành phần biểu diễn ở F0 Nếu ta thêm dung môi thứ G vào F0 ta được một hỗn hợp ba cấu tử, mà thành phần của hỗn hợp này được biểu diễn ở điểm nào đấy nằm trên đường thẳng F0G phụ thuộc vào tỉ lượng G/F0 Giả sử ở điểm N, hỗn hợp N là hỗn hợp dị thể, không hòa tan vào nhau, phân thành hai lớp (hai pha) Pha E gồm hầu hết là G, M và một phần L Pha R gồm hầu hết L, một phần G và M Nồng... SN , EN , RN là các đoạn thẳng đo được trên hình 4.6 cùng thứ nguyên chiều dài Câu 14: cách xác định đường chuẩn trên đồ thị tam giác? Vùng trong đường cong là dị thể 2 điểm trong vùng dị thể phân làm 2 pha R và E tuân theo quy tắc đòn bẩy Từ R1 ,R2,R3 kẻ đường thẳng // MG Từ E1,E2,E3 kẻ đường thẳng //ML Khi đó tập hợp các điểm giao là đường chuẩn như hình vẽ Đường này cắt đường cân bằng tại điểm tới... dòng Nguyên tắc làm việc như sau: hỗn hợp đầu F dẫn vào thiết bị trích ly 1 được trộn lẫn với một lượng dung môi thứ GI cho đên khi đạt cân bằng Tách pha trích Ei ra còn raphinat bậc 1: R1 dẫn vào thiết bị trích ly 2, được trộn lẫn với một lượng dung môi thứ G2 mới cho đến khi đạt cân bằng, tách pha trích E2 ra còn raphinat bậc 2: R2 lại dẫn vào làm nguyên liệu đầu ở thiết bị trích ly 3 và quá trình... trong pha E là EE lớn hơn trong pha raphinat là RR Tìm cách tách raphinat R ra khỏi dung dịch trích E (thường bằng phương pháp gạn), rồi thêm dung môi thứ G vào R, ta được một hệ ba cấu tử mới có thành phần ở N1 Cũng như trên hỗn hợp N1 là hỗn hợp không đồng nhất sẽ phân thành hai pha (hai lớp): pha raphinat R1 và pha trích E1 Rõ ràng thành phần của dung môi đầu L trong R1 lớn hơn trong R và nếu... CÁCH XÁC ĐỊNH ĐỒ THỊ I-x - Trục tung là nhiệt hàm I, trục hoành là hàm ẩn x - Góc giữa hai trục chính là 135 o Vậy các đường đẳng I là các đường xiên // với trục hoành, các các đường đẳng x là các đường thẳng đứng // với trục tung - Ngoài hai trục chính này trên đồ thị còn có các đường đẳng nhiệt độ to= const, đường độ ẩm tương đối không đổi và đường áp suất hơi nước riêng phần - I= (1000 + 1,97.1 03. x)t... hợp đầu được đưa vào đáy tháp theo từng mẻ Hỗn hợp đáy được đun nóng bằng hơi gián tiếp đến nhiệt độ sôi và sau đó giữ cho sôi đều đặn Hơi tạo thành vào tháp Quá trình xảy ra ở trong tháp giống như đoạn luyện trong tháp chưng luyện liên tục Hơi từ đĩa trên cùng đi vào thiết bị ngưng tụ ở đó một phần lỏng được hồi lưu về tháp ở đĩa trên cùng, phần còn lại đi vào thiết bị làm lạnh để vào thùng chứa sản... 1,97.1 03. x)t – 24 93. 1 03. x  pbh - X= 0,622 P   p bh Câu 18 :cân bằng vật liệu trong quá trính sấy Để thành lập phương trình cân bằng vật liệu ta sử dụng các kí hiệu: G1 lượng vật liệu đi vào máy sấy, kg/h G2 lượng vật liệu đi ra khỏi máy sấy, kg/h W1, W2 độ ẩm ban đầu ban cuối của vật liệu ( tính theo kl chung ) % W lượng ẩm tách ra khỏi vật liệu trong quá trình sấy ( kg/h ) Phương trình cân bằng vật liệu... hay R1 -E2 = R2 -E3 = P Đối với bậc n: Rn-1 +G = Rn+En hay Rn-1 -En=Rn - G = P Từ phương trình trên ta được: F=P + E1; R1= P + E2; R2= P+E3; … Các đường thẳng FE1 ,R2E3 ,… ,RNG gặp nhau tại 1 điểm P P được gọi là điểm cực hay điểm làm việc của quá trình trích ly nhiều bặc 1 chiều vì vậy cách xác định số bậc trích ly dựa vào P: Trên đường liên hợp đi qua E1 (theo số liệu của đường cân bằng đã cho) ta