ĐỒ ÁN CẦU BTCT DẦM I CĂNG TRƯỚC

đồ án hoàn chỉnh, nều bạn nào cần file tính với bản vẽ thì liên hệ mình

CHƯƠNG I : GIỚI THIỆU CHUNG

I.1.SỐ LIỆU THIẾT KẾ

Thiết kế một kết cấu nhịp giản đơn, dầm bê tông cốt thép, tiết diện dầm chủ chữ I – căng trước với các số liệu :

Chiều dài nhịp tính toán : 28.30 mBề rộng phần xe chạy : 7.2 mBề trộng lề bộ hành : 2 x 0.50 mTải trọng thiết kế : 0.65 x HL93Hoạt tải người đi bộ : 3.10-3 MPa

Thép AII: fy 280MPa

 s 7.85 T / m

Cường độ kéo đứt của cáp: fpu 1860MPa

Cáp dự ứng lực đường kính danh đinh12.7mm có 2

ps

A 98.7mmBản mặt cầu.lan can,lề bộ hành,dầm ngang:

Bê tông có: '

c

f 30MPa  c 2.5T / m

Thép AII: fy 280MPa

 s 7.85 T / m

I.3.THIẾT KẾ MẶT CẮT NGANG CẦU :

I.3.1 chọn số lượng dầm n, khoảng cách dầm S, chiều dài cánh hẫng Lc :

Bề trọng toàn cầu : Btc = 7200 + 2 x 500 + 2 x 240 = 8680 mm

Chọn khoảng cách giữa các dầm chính : S = 1800 mm

8680 4.82

1800 1800tc

B n

Vậy số đầm chính là 5, khoảng cách các dầm là S = 1800mm, chiều dài cánh hẫng L c 8680 4 1800 / 2 740    mm

I.3.2 Thiết kế độ dốc ngang cầu, cấu tạo các lớp mặt cầu :

Độ dốc ngang thiết kế : 2%

Tạo dốc bằng xà mũ : tạo độ dốc cho mặt xà mũ trụ cầu 2% Chiều cao của gối thiết kế 150mm

I.3.3 Thiết kế thoát nước m ặ t c ầ u :

a) Thoát nước ngang cầu

Đường kính ống: D≥100mm Diện tích ống thoát nước được tính trên cơ sở 1m2mặt cầu tương ứng với ít nhất 1cm2 ống thoát nước Khoảng cách ống tối đa 15m, chiều dài ống vượt qua đáy dầm 100mm

Chọn khoảng cách từ đầu dầm đến tim gối là : a=0.3m

Chiều dài toàn dầm : L= 28.3 + 2a = 28.3 + 2 x 0.3 = 38.9m

Diện tích mặt cầu S = L x Btc = 38.9 x 8.68 = 250.852m2 vậy cần bố trí ít nhất 205.852cm2 = 25085.2mm2 ống thoát nước

2

2 1ơ

3.14 100

78504

n

Vậy ta chọn 4 ống, khoảng đầu dầm 10m

b) Thoát nước dọc cầu :

Theo phương dọc có 2 ống ngang A = 2 x 7850 = 15700 mm2

15700 4 141.423.14

ốngngang

Chọn ống ngang cầu D = 150mm

I.3.4.thiết kế sơ bộ dầm chủ :

 Kích thước sơ bộ dầm chủ:

-Chiều cao dầm chủ : H 1300 mm

-Chiều cao bầu dưới :H1 200 mm

-Chiều cao vút dưới :H2 200 mm

-Chiều cao sườn :H3 650 mm

-Chiều cao vút trên :H4 100 mm

-Chiều cao bầu trên :H5 150 mm

-Bề rộng bầu dưới dầm : b 580 mm

-Bề rộng của sườn : bw 200 mm

-Bề rộng bản cánh trên : bf 550 mm

2.Đoạn mở rộng sườn dầm:

0.5H H a

Chiều dài dầm chọn a=300mm, H= 1200mm

Mặt cắt ngang cầu

CHƯƠNG II :THIẾT KẾ LAN CAN, LỀ BỘ HÀNH

II.1 LAN CAN :

II.1.1 Thanh lan can:

Chọn thanh lan can thép ống đường kính ngoài  80mm;đường kính trong

75mm

 

Khoảng cách 2 cột lan can là: L = 2000 mm

Thép lan can là thép cacbon số hiệu CT3: f = 240 MPay

Khối lượng riêng thép lan can: 3

7.85T / m

 

a) Tải trọng tác dụng lên thanh lan can:

Trọng lượng bản thân của thanh lan can:

Hoạt tải tác dụng lên thanh lan can:

Tải trọng người tác dụng lên thanh lan can phân bố đều cường độ:

w=0.37N/mm Theo phương đứng vàphương ngang.Và tải tập trung P=890N

Sơ đồ tính như sau:

b) Nội lực trong thanh lan can:

- Moment do tĩnh tải đặt tại mặt cắt giữa nhịp:(do tải đứng tác dụng)

+ : laø heô soâ ñieău chưnh tại tróng:

D .I R

   

Vôùi:

 D 0.95: heô soâ dẹo

 I 0.95: heô soâ quan tróng

 R 1.05: heô soẫ dö thöøa

  0.95 0.95 1.05 0.95  

+ DC1.25: heô soâ tại tróng cho tónh tại

+ LL 1.75: heô soâ tại tróng cho hoát tại

+: laø heô soâ söùc khaùng:  = 1

+ Mu: laø mođmen lôùn nhaât do tónh vaø hoát tại

+ Mn: söùc khaùng cụa tieât dieôn

Vaôy thanh lan can ñạm bạo khạ naíng chòu löïc

I.1.2 Coôt lan can:

Ta tính toaùn vôùi coôt lan can ôû giöõa, vôùi sô ñoă tại tróng taùc dúng vaøo coôt lan

Sơ đồ tải trọng tác dụng vào cột lan can

Đễ đơn giản tính toán ta chỉ kiểm tra lực xô ngang vào cột bỏ qua lực thẳng đứngvà trọng lượng bản thân

- Lực tác dụng: (chỉ có hoạt tải)

+ Lực phân bố: w = 0.37 N/mm ở 2 thanh lan can ở hai bên cột truyền vào cột

1 lực tập trung: P’= w.L = 0.37 x 2000 = 740 N

+ Lực tập trung: P = 890 N

+ Suy ra lực tập trung vào cột là: P'' P' P 740+890 = 1630 N  

Ta kiểm toán tại mặt cắt chân trục

Mômen tại mặt cắt

M  P h  P h  P h 1630 (150 695) 1,377,350N.mm  

Mặt cắt đảm bảo khả năng chịu lực khi Mn iMi

Sức kháng của tiết diện: Mn fyS

S mômen kháng uốn của tiết diện

 Giả sử bản dầm làm việc dạng dầm giản đơn

+ Trạng thái giới hạn cường độ:

: là hệ số điều chỉnh tải trọng:

M 0.7 M 0.7 169000 118300N.mm + Giữa nhịp :

1 2

M 0.5 M 0.5 248853 124427 N.mm 1

2

M 0.5 M 0.5 169000 84500N.mm 

II.2.2 Tính toán c ố t thép:

a) Tính cốt thép cho momen âm ( tại gối )

- Tiết diện tính toán b x h = 1000 x 80 mm

- Lớp bảo vệ cốt thép của lề bộ hành là a0=20mm

- Chọn sơ bộ cốt thép là 10a200

- Cường độ chảy của thép AII: fy 280MPa

Diện tích cốt thép:

2 s

0.85 30 10000.85 f b

s 1 s

 Thoã mãnđđiều kiện cốt thép max

Khả năng chịu lực của tiết diện:

    thỏa khả năng chịu lực

c) Tính cốt thép cho momen dương (giữa nhịp):

Vì momen dương nhỏ hơn momen âm nên không cần tính mà bố trí đối xứng để an toàn và dễ thi công

Bố trí cốt thép trong lề bộ hành

II.2.3 Kiểm toán ở trạng thái giới hạn sữ dụng:

a) Kiểm toán tại giữa nhịp

Điều kiện kiểm tra : f s f sa

 Tính ứng suất kéo trong cốt thép f s

Tiết diện chữ nhật có b x h = 1000 x 80 (mm)

Bê tông có môđun đàn hồi

E 0.043 f 0.043 2500  30 29440

Cốt thép AII : có 10a200

Cốt thép có môđun đàn hồi Es = 200000 MPa

MS = 118300 N/mmTỷ số môđun đàn hồi thép trên môđun đàn hồi bêtông :

s c

Mômen quán tính của tiết diện :

 Ứng suất cho phép trong cốt thép :f sa

Thông số bề rộng vết nứt : Z=23000 N/mm

Diện tích trung bình phần bêtông bọc quanh 1 cây thép :

2 1

Fsa = 365.102 > 0.6 x 280 = 168 Mpa, chon fsa = 168Mpa

 fs < fsa Thoả điểu kiện chống nứt

b) Kiểm toán tại giữa nhịp:

Vì tiết diện như nhau mà Ms1/2 <Ms gối nên ứng suất do ngoại lực gây ra nhỏ hơn tại gối nên không cần kiểm toán thêm

II.3 BÓ VỈA:

Ta thiết kế lan can cấp L-3 số liệu thiết kế ta tra trong tiêu chuẩn 22TCN 272-05:

Chọn thép D= 12 làm thép dọc va øD = 14 thép đứng

Bước thanh cốt đứng là a=200mm

Tính toán với:

Chiều rộng: b=200 mm

Chiều cao: h=250 mm

Tính toán với bài toán cốt đơn

II.3.1 Tính sức kháng của bó vỉa

Sức kháng uốn của thép ngang:M H

Diện tích tính toán b x h = 250 x 200 mm

Diện tích cốt thép:

2 s

0.85 30 2500.85 f b

 Thoã mãnđđiều kiện cốt thép max

Khả năng chịu lực của tiết diện:

  Thoả đđiều kiện cốt thép min

 Sức kháng uốn của cốt thép đứng Mc (tính trên 1m dài )

Diện tích tính toán : b x h = 1000 x 200 mm

Diện tích cốt thép:

2 s

Hệ số qui đđổi biểu đđồ ứng suất vùng nén:

1 0.836

 Chiều cao vùng nén:

s y ' c

0.85 30 10000.85 f b

 Thoã điều kiện cốt thép max

Khả năng chịu lực của tiết diện:

30

280

c s

 Thoả đđiều kiện cốt thép min

Bố trí thép trong bó vỉa như sau:

II.3.2.Trường hợp va xe vào giữa tường:

 Chiều dài đường chảyLc:

-Chiều cao bó vỉa: H=250mm

-Vì không bố trí dầm đỉnh nên:Mb 0

2 6

L2

2 8 9.814 10 +36360 1443.872 419993.595 N

Suy ra:Rw min 419993.595N F 240000N  t 

II.3.3 Đối với các va chạm tại đầu tường:

 Chiều dài đường chảy L c

M L2

 Suy ra :Rw min>Ft 240 KN Vậy bó vỉa đủ khả năng chịu lực va xe.

CHƯƠNG III: BẢN MẶT CẦU

III.1.SỐ LIỆU TÍNH TOÁN VÀ SƠ ĐỒ TÍNH

Khoảng cách giữa 2 dầm chính là: L2 = 1800 mm

Khoảng cách giữa 2 dầm ngang là: L1 = 5700mm

Xét tỷ số:L L21 =5700

1800 =3.17>1.5 bản làm việc theo 1 phương mặc dù bản được kê trên 4 cạnh

- Bản mặt cầu kê lên cả dầm chính và ngang.Khi khoảng cách giữa các dầm ngang lớn hơn 1,5 lần khoảng cách giửa các dầm chủ thì hướng chịu lực chính của bản theo phương ngang cầu Theo điều 4.6.2.1.6 (22 TCN 272_05) cho phép sử dụng phương pháp phân tích gần đúng là phương pháp dải bản để thiết kế bản mặt cầu Để sử dụng phương pháp này ta chấp nhận các giả thiết sau:

+ Xem bản mặt cầu như các dải bản liên tục tựa trên các gối cứng là các dầm đỡ có độ cứng vô cùng

+ Dải bản được xem là 1 tấm có chiều rộng SW kê vuông góc với dầm đỡ

 Sơ đồ tính bản mặt cầu:

+Phần cánh hẩng được tính theo sơ đồ dầm công xon

+Phần bản ở phía trong dầm biên tính theo sơ đồ dầm liên tục

sơ đổ 1 : dầm công xon

để đơn giãn ta tính theo

sơ đồ dầm đơn giãn

sơ đổ 2 : dầm liên tục

sơ đổ 3 : dầm liên tục

-Khoảng cách giữa 2 dầm chủ là:S= 1800mm, cánh hẫng Lc = 740mm

-chiều dày bản mặt cầu h = 200mm , f 5 3

c 2.5 10 N / mm

  -Lớp phủ mặt cầu bao gồm:

+Lớp bê tông atphan: hDW 60mm 1 2.3 10 N / mm5 3

  +Lớp phòng nước racond 7: t2 4mm ( bỏ qua )

III.2 TẢI TRỌNG VÀ NỘI LỰC TÁC DỤNG LÊN BẢN:

III.2.1 Bản dầm congxol ( tính cho 1m dài ):

a) Tải trọng tác dụng lên bản:

 Tĩnh tải tác dụng lên bản:

+Trọng lượng bản thân bản mặt cầu:

Theå tích taám theùp T1: VT1 = 100 x 1740 x 5 =870000 mm3Theå tích taám theùp T2: VT2 = 140 x 740 x 5 =518000 mm3Theå tích taám theùp T3: VT3 = 100 x 150 x 5 = 75000 mm3

3 cotlancan 870,000 518,000 75,000 1, 463, 000  

 Hoạt tải tác dụng lên bản:

Hoạt tải tác dụng cho dải bản rộng 1000 mm trong trường hợp này chỉ có tải của người đi bộ truyền xuống (hoạt tải này được chia đôi bó vỉa nhận một nửa và lan can phần bê tông chịu một nửa, và tập trung tại đầu bản congxon)



3 PL

 Xét hệ số điều chỉnh tải trọng:

27.341 10 N.mm

 Trạng thái giới hạn sử dụng:

+Trọng lượng bản thân bản mặt cầu: '

2

DC 5N / mm.+Trọng lượng lớp phủ: DW 1.38N / mm

 Hoạt tải:

Để thuận lợi trong tính toán theo sơ đồ phẳng ta xem tải trọng bánh xe được qui về một băng tải theo phương ngang cầu có bề rộng làb1

+Khi xe đặt một bánh lên giữa nhịp(hệ số làn xe m=1.2)

Bề rộng banh xe:b2 510mm

Bề rộng truyền lực tứ bánh xe đến bản mặt cầu:

+Khi xe đặt 2 bánh lên giữa nhịp(hệ số làn m =1)

Bề rộng truyền lực từ bánh xe xuống bản măït cầu:

b) Nội lực:

 Khi đặt một bánh xe tại giữa nhịp:

Sơ đồ tính như sau:(dầm đơn giản)

DC+DW 1800

' 2

 Momen do hoạt tải:

+ Trạng thái giới hạn cường độ :

-Bề rộng có hiệu:

+Với moment dương:

 Khi đặt 2 bánh xe:

Ta có sơ đồ tính toán như sau:

DC+DW

1800 S 1200

p

 Moment do tĩnh tải:

+ Trạng thái giới hạn cường độ :

' 2

 Momen do hoạt tải:

+ Trạng thái giới hạn cường độ :

+ Trạng thái giới hạn sử dụng

III.3 BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO BẢN MẶT CẦU:

III.3.1.Vật liệu thiết kế cho bản:

+ Bê tông bản mặt cầu :

III.3.2 Bố trí c ố t thép cho bản mặt cầu ứng với moment âm:

Ta có giá trị moment lớp nhất tại bản congxol là: g 6

u

M 7.341 10 N / m

- Tiết diện tính toán b x h = 1000 x 200 mm

- Lớp bảo vệ cốt thép là a0=25mm

- Chọn sơ bộ cốt thép là 14a200

0.85 30 10000.85 f b

s 1 s

d  d 0.836 168  

 Thoã mãnđđiều kiện cốt thép max

Khả năng chịu lực của tiết diện:

    thỏa khả năng chịu lực

III.3.3 Bố trí thép cho bản mặt cầu ứng với giá trị mômen dương :

Thiết kế cốt thép cho 1000 mm chiều dài bản mặt cầu, khi đó giá trị nội lực trong 1000 mm bản mặt cầu như sau:

- Mômen dương: 

u

M 1,783,653 N.mm

- Tiết diện tính toán b x h = 1000 x 200 mm

- Lớp bảo vệ cốt thép là a0=25mm

- Chọn sơ bộ cốt thép là 14a200

Vì có cùng tiết diện mà Mu+< Mu- nên không can tính toán mà bố trí như cốt thép chịu momem âm

III.3.4 Cốt thép phân bố

- Cốt thép phụ theo chiều dọc được đặt dưới đáy bản để phân bố tải trọng bánh

xe dọc cầu đến cốt thép chịu lực theo phương ngang Diện tích cốt thép chính đặt vuông góc với hướng xe chạy [22TCN 272-05; 9.7.3.2]

c

3840Số phần trăm 67%

III.4 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN NỨT CHO BẢN MẶT CẦU

Theo điều kiện fs  fsa

III.4.1.Đối với mặt trên của bản :

Với giá trị mômen tác dụng là 6

max

Ms 5.445 10 kN.m

 Tính ứng suất kéo trong cốt thép f s

Tiết diện chữ nhật có b x h = 1000 x 200 (mm)

Bê tông có môđun đàn hồi

E 0.043 f 0.043 2500  30 29440

Cốt thép AII : có 14a200

Cốt thép có môđun đàn hồi Es = 200000 MPa

Tỷ số môđun đàn hồi thép trên môđun đàn hồi bêtông :

s c

 Ứng suất cho phép trong cốt thép :f sa

Thông số bề rộng vết nứt : Z=23000 N/mm

Diện tích trung bình phần bêtông bọc quanh 1 cây thép :

2 1

Ứng suất cho phép trong cốt thép là :

Fsa = 309.700> 0.6 x 280 = 168 Mpa, chon fsa = 168Mpa

 fs < fsa Thoả điểu kiện chống nứt

III.4.2.Đối với mặt trên của bản :

Vì tiết diện như nhau mà Ms1/2 <Ms gối nên ứng suất do ngoại lực gây ra nhỏ hơn tại gối nên không cần kiểm toán thêm

Bố trí thép cho bản mặt cầu trên 1m dài CHƯƠNG IV: DẦM NGANG

IV.1 CÁC SỐ LIỆU DẦM NGANG

- Nhịp tính toán L = 28,300 mm

- Chọn chiều cao dầm chính: H 1300mm

- Chiều cao dầm ngang h: với h 900mm

- Bề rộng dầm ngang : b=200 mm

- Chiều dài dầm ngang :L2 1800mm

- Khoảng cách giữa hai dầm ngang:L1 5700mm

- Cốt thép AII:

+ Giới hạn chảy fy = 280 (Mpa)

+ Modun đàn hồi Es 200000MPa

-Bê tông có cường độ chịu nén f'c = 30 (Mpa)

-Modun đàn hồi:

E 200000

E 29440

IV.2 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TÁC DỤNG LÊN DẦM NGANG:

IV.2.1 Xác định nội lực do tĩnh tải tác dụng lên dầm ngang:

- Tĩnh tải tác dụng lên dầm ngang bao gồm:

+ Bản mặt cầu:

IV.2.2 Xác định nội lực do hoạt tải tác dụng lên dầm ngang:

Hoạt tải tác dụng lên dầm ngang gồm 0.65HL93 và tải trọng làn

a) Xác định hệ số phân bố tải trọng: 

b) Xác định nội lực tác dụng lên dầm ngang do xe 3 trục và 2 trục

Tải trọng do xe 2 trục tác dụng lên dầm ngang p ’

- Vì p’2trục = 56,664 N > p’3trục =47,535 N Nên ta chọn p’2trục để xếp lên đ.a.h theo phương ngang cầu để tìm nội lực lớn nhất.

Tải trọng làn tác dụng lên dầm ngang ' q

q3000

Xếp tải q' lên đường ảnh hưởng dầm ngang để tìm ứng lực lớn nhất

Mômen lớn nhất tại mặt cắt giữa nhịp

d) Tổ hợp của xe 2 trục với tải trọng làn:

 Trạng thái giới hạn cường độ:

III.2.3 Tổng hợp nội lưc dầm ngang

 Trạng thài giới hạn cường độ

 Xét tính liên tục của dầm ngang

 Trạng thái giới hạn cường độ:

Tại mặt cắt giữa nhịp:

Tại mặt cắt giữa nhịp:

IV.3 THIẾT KẾ CỐT THÉP CHO DẦM NGANG

IV.3.1 Tại mặt cắt gối :

Ta có giá trị moment : g

u

M 70,677,137 N / m

- Tiết diện tính toán b x h = 200 x 900 mm

- Lớp bảo vệ cốt thép là a0=30mm

- Chọn sơ bộ cốt thép là 220

0.85 30 2000.85 f b

- Dầm ngang có 28 MPa < f'c = 30 MPa < 56 MPa

 Thoã mãnđđiều kiện cốt thép max

Khả năng chịu lực của tiết diện:

IV.3.2 Tại mặt cắt giữa nhịp:

giua u

M 50,483,670 N.mmNhỏ hơn tại đầu nhịp nên khơng cần tính tốn mà bố trí như ở mặt cắt gối

IV.4 KIỂM TOÁN NỨT CHO DẦM NGANG

Theo điều kiện fs  fsa

IV.4.1.Đối với mặt cắt gối :

Với giá trị mômen tác dụng là Ms goi 41, 455,421 N mm

 Tính ứng suất kéo trong cốt thép f s

Tiết diện chữ nhật có b x h = 200 x 900 (mm)

Bê tông có môđun đàn hồi

E 0.043 f 0.043 2500  30 29440

Cốt thép AII : có 2 20

Cốt thép có môđun đàn hồi Es = 200000 MPa

Tỷ số môđun đàn hồi thép trên môđun đàn hồi bêtông :

s c

 Ứng suất cho phép trong cốt thép :f sa

Thông số bề rộng vết nứt : Z=23000 N/mm

Diện tích trung bình phần bêtông bọc quanh 1 cây thép :

2 1

Fsa = 336.262> 0.6 x 280 = 168 Mpa, chon fsa = 168Mpa

 fs < fsa Thoả điểu kiện chống nứt

IV.4.2.Đối với mặt cắt giữa dầm:

Vì tiết diện như nhau mà Msgiua <Ms gối nên ứng suất do ngoại lực gây ra nhỏ hơn tại gối nên không cần kiểm toán thêm

IV.5 TÍNH TOÁN CỐT ĐAI CHO DẦM NGANG

a) Tại mặt cắt gối:

- Các giá trị nội lực:

Hệ số sức kháng của lực cắt:  v 0.9

- Xác định tỷ số

Giả sử ban đầu góc:  400

Diện tích cốt thép thường chạy dọc dầm:

u v

Tính lặp tìm biến dạng, bảng tính sau:

Vậy giá trị góc nghiêng tìm được là:  41.70

Tra bảng 5.8.3.4.2-1 22TCN 272-05 giá trị  1.875

- Khả năng chịu cắt vật liệu bêtông:

- Khoảng cách thép đai:

Chọn cốt thép đai  10; fyv = 280 Mpa

Diện tích các nhánh đai:

Ta thiết kế thép đai

2

2 v

S min

min (0.8 d ;600) nếu V 0.1 f ' b dmin (0.4 d ;300) nếuV 0.1 f ' b d

v yv c

483.492mm0.083 f ' b 0.083 30 200

CHƯƠNG V : DẦM CHÍNH

V.1 XA Ù C ĐỊ NH HE Ä SO Á PHA Â N BO Á NGANG CHO MO Â MEN VA Ø L Ự C CA É T

V.1.1.Tính đặc trưng hình học dầm chính ( không xét cáp dự ứng lực )

 Tiết diện tính đổi như hình vẽ

TIẾT DIỆN THỰC TIẾT DIỆN QUI ĐỔI

+Diện tích của tiết diện:

2

A b h (b b ).h (b b ).h

200 1300 (550 200) 200 (580 200) 300444,000 mm

300(580 200) 300 608.333

286,609,166,667 mm



V.1.2 Hệ số phân bố hoạt tải xe và làn

V.1.2.1 Hệ số phân bố tải trọng cho dầm trong :

 Phạm vi áp dụng của phương pháp dầm đơn:

Khoảng cách giữa các dầm chính:

S = S2 = 1,800mm  Thỏa phạm vi áp dụng (1100mmS4900mm)Chiều dài nhịp tính toán:

Ltt=28,300mm Thỏa phạm vi áp dụng (6000mmLtt 73000mm)Chiều dày bản mặt cầu:

ts=h2=200mm Thỏa phạm vi áp dụng (110mmts 300mm)Số dầm:

Nb = 5 dầm  Thỏa phạm vi áp dụng (4Nb)

a) Hệ số phân bố ngang cho momen dầm trong

 Tham số độ cứng dọc:

B D

K n I AeE

nE



Trong đó:

B

E -modun đàn hồi của vật liệu dầm

D

E -mođun đàn hồi của vật liệu bản mặt cầu

I-mômen quán tính dầm ( 4

g

e -khoảng cách giữa trọng tâm của dầm và của bản mặt cầu (mm)

n -hệ số chuyển đổi giữa bản và dầm

A-diện tích dầm chủMođun đàn hồi của vật liệu dầm:

b) hệ số phân bố ngang dầm cho lực cắt dầm trong

- Khi xếp 1 làn xe trên cầu :

SI cat

Hệ số phân bố lực cắt của tại trọng xe:=max( SI MI

cat cat

V.1.2.2.Hệ số phân bố tải trọng dầm biên:

Phạm vi áp dụng:

de = 0  Thỏa phạm vi áp dụng (-300 mmde 1700 mm)

a) Hệ số phân bố mômen cho một làn xe.

Ta tính theo qui tắc đòn bẩy:

 Hoạt tải xe 3 trục và xe 2 trục : 1, 2 0.667 0.400

b) Trường hợp có hai hoặc nhiều làn xe :

V.1.3 Số phân bố ngang cho tĩnh tải :

Ta có hệ số phân bố ngang: DC2, DW phân bố đều cho các dầm chủ