CÔNG NGHỆ LẮP GHÉP PHÂN ĐOẠN TRÊN ĐÀ GIÁO DI ĐỘNG TRONG XÂY DỰNG CẦU BÊ TÔNG DỰ ỨNG LỰC

Hình 1.3, Hệ giàn írượt áp dụnọ; trong hi công câu Oỉeron Cơ chế vận hành của giải pháp công níihệ được thế hiện ớ hình 1.4, theo dó: Dám ngang treo phía sau Dấm ngang treo phía trưỡc Ch

LỜI NÓI ĐÂU

C ùng với xu th ế đ õ i mới p h á t triến của đất nước, N g àn h giao thông vận tải Việt N a m trong n h ữ ng năm qua đã g ià n h được nhiều th à n h tích trong lĩn h vực xây d ự n g các công trình hạ tầng G T V T từ cấp truyền thống đến hiện đại, theo đó đội ngũ cán hộ K H C N của N g à n h đã từng bước vươn lên n ắ m hắt có hiệu quả n h ữ n g tiến bộ kỹ th u ậ t tiên tiến của thê'giới vờ áp d ụ n g ih à n h công trong n h iều công trình to lớn của đ ấ t nước Trong những th à n h công đó chúng

ta kh ô n g th ể không nhắc đến nhữ ng th à n h tựu tuyệt vời của N g à n h xây dự ng cầu đ ạ t được, đặc hiệt nhữnq công trin h cầu bê tông cốt thép d ự ứng lực (B T C T D U L ) thi công hằng các phương p h á p công nqhệ hiện đại T ừ n h ữ n g kết cấu kiểu d ầ m g iả n đơn thi còng theo các giải pháp công nghệ truyền thống căng trước trên bệ cô định hoặc tỉìi công nhĩùig nhịp dầrn k h ấ u độ nhỏ bằng

p h ư ơ n g p h á p đ ú c tạ i chỗ trên đ à giáo, Ii^ày n a y VỚI các cô n g n g h ệ mới, tiên

tiến n h ư đ ú c hẫng, đúc đấy cho phép chúng ta co th ế xây d ự n g các cõng trìn h cầu có kh â u độ nhịp lớii, vượt xa ỊÍIỚI họn kìiau đọ n h ịp của d ầ m g iản đơn truyền thống.

Đối với công nghệ lắp ghép p h ả n đoạn trên đà giáo di đ ộ n g (LG), nhiều nước tiên tiến trên th(ígiới dã áp d ụ n g nó đ ế tríếìi khai xãy d ự n g n h ữ n g công trìn h cầu B T C T D U L có (Ịiiy mô chiểu dài lớn irén các tuyến đường sắt, đường

bộ cao tốc và các công írinh cầu trong lòng nội đó thành phố Cơ sở cho việc áp

d ụ n g n h ă m m a n g lại hiệu quá kin h tế, kỹ th u ậ t cao cùa công nghệ này th ể hiện ở chỗ: Bảo đ ả m ở mức độ cao về an toàn công trinh trong quá trìn h thi công, các công đoạn thi công được tách bạch độc lập nên p h á t h u y cao kh ả

n ă n g công nghiệp hóa, hiện đại hóa, tốc độ thí công n h a n h (3 - 5 ngày In h ịp )

cần p h ả i hảo đảm giao thông hỉnh thường cho các phương tiện giao thông trong mọi tỉn h huống

ở nước ta, công nghệ LG được N g à nh G T V T tập trung n g h iên cứu hắt đầu

từ giữa n h ữ n g n ă m 2000, theo đó N g à n h đã đầu tư kinh p h í cho triển k h a i đề tài cấp Bộ trọng điếm "Nghiên cưu áp d ụ n g công nghệ LG trong xây dự ng cầu

B T C T D U L n hịp tru n g từ 40 - 60m ở Việt Nam " Trong quá trin h thực hiện

ìih iệ m ưụ n g h iên cứu đ ề tài đ ã tậ p hỢp nhiều chuyên gia , các n h à k h o a hục có

uy tín của N g à n h củ n g tham gia M ộĩ s5'sán p h á m K H C N cua đẻ íài như: Ỉ\ỘI

có cơ sở kh o a học trong việc p h â n tích ỉựa chọn đề xuất phương án thiết k ế cẩu với tín h k h ả th i và hiệu quả kin h tế k v th u ậ t cao.

C uốn sá ch được hiên soạn dựa trên kết qua ngỉiièn cứu đề tài- và các ỉiguổn tài liệu tro n g và ngoài niừk cập n h ậ t được trong thời gỉcin qua Trong các

c h ư ơ n g m ụ c c ủ a cuốn sách, tác g i ả đ ã đê c ậ p k h á đ-ầy đ ủ và có hệ thốỉìíị

n h ữ n g nội d u n g K H C N đối với từng vấn đề cụ thể Với cách trình bày như vậy, tác g iả k ỳ ưọng cuốn sách sẽ m a n g lại tiện ích cho các nhà tư vcín dẻ dàng

n ắ m h ắ t tốt các nội dung K H C N chủ yếu của công nghệ LG Ngoài ra, cuốn sách có th ể đ ư ợ c dừ n g làm tài liệu g iả n g dạy ớ trường Đại học cho các lớp cuôĩ

kh ó a và các độc g iả quan tăm.

Tác g iả c h ã n th à n h cảm ơn tập th ế cán bộ K H C N đã có nhiều nội dung

đ ó n g gó p cho đ ề tàiy đặc biệt P G S T S P han Vị Thủy, Th.s B ù i X u â n Học, Th.H

Đ ặ n g V iệt Đ ức và Th.s Nguyễn Thái K h a nh đã th a m gia thực hiện các đề mục của đ ề tà i với các k ết quả thật sự có ỷ nghĩa C hín h từ n h ữ n g kết quả này tác

g iả mới có đ iều kiện đ ế p h â n tích và hiên Hoạn thành các chương mục của cuốn sách C uối cũng chúng tôi m ong n h ậ n được các ý kiến đóng góp bỏ ích của độc g iả về n h ữ n g chồ trinh bày chưa đầy đủ của cuốn sách.

H à Nội, th á ng 10 năm 2010

PGS.TS Đ ặng Gia Nải

ChưoTig 1

CÔNG NGHỆ LẮP GHÉP TRÊN ĐÀ GIÁO DI ĐỘNG -

QUÁ TRÌNH ÁP DỤNG PHÁT TRIỂN

l l VÀI NÉT VỂ S ự RA ĐỜI VÀ PHÁT TRIỂN c ô n g n g h ệ LẮP g h é p

TRONG LỈNH v ự c XÂY DỤNG C Ẩ ư BÊTÔNG Dự ÍĨNG Lực

Trong những năm của thập niên 30, Eugene I-reyssinet đã bắt đầu hình thành những khái niệm đầu tiên về cấu kiện phân đốt bê tông đúc sẵn lắp ghép N hưng thật không may, chiến tranh thế giới lần thứ 2 bùng nổ vào năm 1939 đã làm gián đoạn các công trình nghiên cứu của ông Sau chiến Iranh, cho đến năm 1946 ông mới có điều kiện thể hiện các ý tưởng của mình thông qua việc Ihiết kê và thi công công trình cầu lẳp ghép đầu tiên trên thế giới - cầu Luzancy bấc qua sông Marnc Đây là cây cầu vòm bê tông

dự ứng lực (BTDƯL) đầu tiên Irện thê giới, theo dó các phân đốt dầm được láp chép trên hệ cột chống đà giáo tạm thời và sử dụne (vậl liệu) vừa bê tông làm chất chèn khe tại các vị trí ghép nối các phân đốt Không lâu sau đó đã có thêm 5 cây cầu vòm bê tông cốt thép khẩu độ nhịp 74m bắc qua sông Marne

Từ cuối những năm thập kỷ 40 J Muller đã nghiên cứu và áp dụng công nghệ lấp ghép thành công cho 3 cầu vòm bê tông dự ứní2, lực trên tuyến cao tốc La Guaira - Caracas (Venezuela) Tiếp sau đó vào năm 1962, Muller đã thiết kế và áp dụng thành

công công nghệ lắp ghép các phân đoạn dầm hộp hê tông liên kết bằng mối nổi keo

Epoxy Kết cấu dạng hộp bê tông dự ứng krc có nhũng đặc điểm m ang tính lợi thế hơn

so với dạng chữ I do khả năng chốnơ xoắn tốt và bảo đảm tính toàn khôi liên tục giữa các phân đôt, cũng như đạt được các tiêu chí về hình dáng kiến trúc đẹp, hài hòa với môi trường xung quanh

Và từ những công trình mang tính thử níỊhiệm ban đầu này, các nước trên thế giới đã tiếp tục xây dựng nhiều dạng cầu bê tông dự ứng lực lắp ghép có quy mô lớn với những giải pháp công nghệ ngày càng hiện đại và thật sir mang lại hiệu quả kỳ thuật, kinh tế hĩai hiệu Trong mục 1.2 trình bày nhữnR giải pháp công nghệ đặc trưng m ang tính truyền thống đã và đang được áp dụna phổ biến trong xây dựng các công trình cầu bê tông dự ứng lực bằng công nghệ lắp ghép

1.2 ÁP DỤNG Ý TƯỞNG LẮP GHÉP TRONG CẮC GIẢI PHÁP C Ô N (; N ÍỈH Ệ TRUYỀN THỐNG

1.2.1 Công nghệ lắp ghép trên hệ đà giáo cố định

Công nghệ lắp ghép phân đoạn trên hệ đà giáo cố định lần đầu tiên được áp dụnạ để thi công cầu Luzancy Cơ chế vận hành của giải pháp công nghệ được thể hiện ở hình 1.1, theo đó; Hệ đà giáo chống đỡ chịu lực phục vụ côna tác lắp ghép Sau khi thi công xong trong 1 nhịp đà giáo sẽ được di chuyển đến nhịp tiếp theo để chốníỉ đỡ phần trọng lượng phân đốt lắp ghép như đã làm đối với các nhịp trước Trong một số trường hợp có thể đặt hệ thống đà giáo chống đỡ trong phạm vi cho một nhịp, một số nhịp, thậm chí cà cầu Công nghệ lắp ghép trên hệ đà giáo cố định có một số đặc điếm kỹ thuật sau:

C h u y ể n vị Iri hệ đà giảo nân g đỡ

Hình 1.1: Sơ đồ minh họa cơ chế lắp ghép phân đốt trữn đà giáo cố định

Công nghệ lắp ghép trên hệ dà giáo co định có những đăc điểm mang tính lợi ihế sau:

- Cơ chế vận hành công tmhộ đơn giản

- Đà giáo được sử dụng lặp lại nhiều lần, vì vậy nâng cao hiệu quả kinh tế

- Có thê triển khai trên nhiều mũi thi công để đầy nhanh tiến độ thi công

Tuy nhiên những hạn chế sau đây cần được chú ý:

- Công nghệ cổ điển, phải sử dụng một khối lượng lớn đà giáo bàng thép

- Đối với các công trình tm cao > lOm và nền đất yếu sẽ không mang lại hiệu quả kinh tế và an toàn công trình

- Chỉ thích hợp với cầu cạn Không thể vận dụng để thi công cầu vượt sông

1.2.2 Công nghệ lắp hẫng tịnh tiến (Progressive Placement Method)

Công nghệ lắp hẫng tịnh tiến lần đầu tiên được áp dụng ở Pháp để thi công các cầu

bê tông dự ứng lực như: Rombas, cầu St.Cloud qua sông Seine, cầu St.Audré de Cubzac qua sông Dordogne, đường cao tốc trên cao B3 South (gần Paris) và 3 cầu đường sắt ờ

Mỹ năm 1984, lần đầu tiên cầu cạn Linn Cove phía Bắc Carolina được áp dụna công nghệ lắp hẫng tịnh tiến để thi công Cơ chế vận hành của công nehệ được thể hiện ở hình 1.2, theo đó:

- Hệ thống thiết bị công nghệ thi công di chuyển tịnh tiến theo 1 hướng từ đầu đến cuối cầu

- T rong thi công sử dụng phần nhịp được lắp ghép để làm đường vận chuyến (đường trượt) thiết bị.

- Quá trình lắp ghép chỉ diễn ra ở tại nhịp hẫng Do độ cứng của phần cánh hẫng yếu

nên phải sử dụng trụ tạm

Hìnỉt 1.2: Sơ đồ minh họa cơ chế vận hành công nghệ lắp ghép hẫng tịnh tiến

Theo M athivat (1983) công nghệ lắp hẫng tịnh tiến có một số đặc điểm kỹ thuật mang tính lợi thế sau:

- Trong quá trình lắp ghép chỉ sử dụng luân phiên một số chủng loại thiết bị mà kliông cần thiết phải bổ sung thay đổi

- Công tác kiểm soát chắt lượng thuận lợi

- Thích ứng đối với những cầu cạn dạng cong bàng

Cũng giống như những công nghệ truyền thống khác, công nghệ lắp hẫng truyền thống có m ột số tồn tại sau:

- Sử dụng các bó cáp dự ứng lực tạm thời để xử lý trong thi công

- Tại nhịp đầu tiên, trong một số trường họp phải dùng công nghệ khác vì dầm chưa

đủ có độ cứng đáp ứng khả năne làm việc cong son của nhịp này

- K hông phù hợp đối với nhừna công trình cầu vượt sông

1.2.3 Công nghệ lắp ghép cân bằng đối xúng bằng giàn treo di động

Công nghệ lắp ghép cân bằng đối xứng qua trụ bằng dàn treo (tự trượt) lần đầu tiên được M uezỉler và B em ard áp dụng để thi công một số cầu ở dự án đưòng trên cao (Viaduct) Oleron vào những năm 1964 - 1966

Hình 1.3, Hệ giàn írượt áp dụnọ; trong (hi công câu Oỉeron

Cơ chế vận hành của giải pháp công níihệ được thế hiện ớ hình 1.4, theo dó:

Dám ngang treo phía sau Dấm ngang treo phía trưỡc

Chân chống sau

Dàn chinh Dầm ngang dỡ phia sau Dầm ngang dờ phia Irươc ỵ

m m Chán chóng

phia trư'^c

Hình 1.4: Sơ đồ minh họa cơ chc vận hành côỉiíi Iigliệ lắp ghép càn bằiìiỉ (lồi xíniỊi

bãníỊ giàn treo cìi dộnọ,

- Thiết bị công nghệ bao gồm 1 hộ giàn dùng đẻ treo và di chuyến phân đoạn plụic vụ

công tác lắp ghép Cơ chế lắp ghép theo nguyên tắc lắp hẫng đối xứng qua trụ

- Giàn treo được đặt trên 3 vị trí tại đỉnh trụ cầu liền kề Quá trình lắp hẫne trướe hết được thực hiện tại vị trí trụ giữa Sau khi lắp ghép \ à hợp long xong các phần cánli lăp hẫng cùa nhịp trước và phần cánh hẫng của nhịp liền kề, giàn treo sẽ được di chuyển đến nhịp tiếp theo, và công tác lắp ghép tiếp tục được thực hiện tại vị trí trụ giữa như đã làm đối với các nhịp trước Công nghệ lắp hẫng cân bằng đối xứng có một số UII điểm sau;

- Thời gian thi công nhanh vì khối lượng công việc được triển khai trên nhiều mũi thi công

- Rất phù họp đối với những cầu có chiều cao trụ lớn (>10m)

- K hoảng không dưới cầu thông thoáng

- Có thể được áp dụng để thi công cầu vượt sông

Các hạn chế khi áp dụng công nghệ lắp hẫng cân bằng thể hiện ờ chỗ:

- Do khẩu độ nhịp lấp ghép lớn nên dàn treo cần được cấu tạo có độ cứng lớn để chốim uổn, vì vậy đầu tư ban đầu sẽ rất lón.

1.2.4 Công nghệ lắp hẫng truyền thống

C ông nghệ lắp hẫng cân bằníí đối xứng từ lâu đã trở thành công nghệ truyền thống

ớ các nước trên thế giới C ơ chế vận hành của công nghệ được m inh họa ờ hình 1.5, theo đó:

Dám treo hợp long

Ván khuònđúc hợp long Dầm đờ ngang phía trưó'c

|Dầm đờ ngang phia sau

Ván khuòn đúc hẵng

Hình 1.5: Sơ đô minh họa cơ chê vận hành cóng nghệ ỉăp háng (ruyêu thông cân băng

- Thiết bị công nghệ bao gồm 1 bộ xe lắp hẫng (2 xe lắp hẫng) cân bằng hoặc nhiều

bộ dược lắp trên 2 phía của đốt Ko, dối xímg qua tim các trụ (đốt Ko được đặt trước lên trụ) Các phân đoạn đốt dầm được vận chuyến đến công trường sau đó dùng tời để nâng lên đến vị trí lắp ghép Sau khi các cánh khung T lắp ghép xong, tiếp tục hợp long các cánh khung hẫng Mối nổi lắp ghép thường sử dụng mối nối khô, kết dính bằng keo Epoxi hoặc bê tông mịn có chiều rộng 7cm ^ 12cm

Các phân đoạn được chế tạo theo giải pháp kỹ thuật “in oản” để khi lắp ghép đảm

báo mối nối kín khít Công nghệ lắp hẫng truyền thống có một số ưu điểm sau:

- Tốc độ thi công nhanh do triển khai dược nhiều mũi thi công trong cùng thời điểm

- Tốc độ thi công nhanh hơn so với đúc hẫng truyền thống

- Khẩu độ nhịp lớn từ 70 -í- 150m hoặc lớn hơn

- Thích hợp với những cầu vượt sông

Hạn chế của công nghệ lắp hẫng cân bàng thể hiện ờ chỗ;

- Giá thành đắt hon so với công nghệ đúc hẫng truyền thống do chi phí đúc phân đoạn dầm và vận chuyển nó đến công trường phát sinh

1.2.5 Công nghệ lắp ghép tuần tự hoàn chỉnh cho từng nhịp t«ên đà giáo (span

by span - SPS)

Công nghệ lắp ghép phân đoạn tuần tự hoàn chinh cho tùng nhịp trên đà giáo hẫng(SPS) lần đầu tiên được áp dụng để thi công ở cầu Long Keys (1982) Đây là cây cầu bêtông dự ứng lực lắp ghép lớn nhất thế giới vào thời điểm đó Cơ chế vận hành công nghệ SPS thể hiện ở hình 1.6, theo đó:

H ình 1.6 Sơ đồ minh họa cơ chê vận hành công nghệ span-by-span

- Đ à giáo dạng dàn bắt đầu được đặt lên trên 2 đỉnh trụ tại nhịp đầu tiên Dùng cấu đố

nâng lần lượt từng phân đoạn dầm đặt lên đà giáo Sau khi lắp ghép xong cho 1 nhịp, tiếp tục luồn bó cáp dự ứng lực và căng xâu táo toàn bộ các đốt dầm để tạo thành nhịp cầu hoàn chỉnh C ũng có một vài giải pháp kỹ thuật được áp dụng theo hướng này như:

Có thể lắp ghép hoàn chỉnh một số phân đoạn trên m ặt đất, sau đó dùng cẩu nâng cá nhóm vào vị trí theo sơ đồ thiết kế

Sau khi thi công hoàn thàiứi nhịp đầu tiên, tiếp tục di chuyển đà giáo đến nliịp tiếp theo Các công việc lắp đặt và căng kéo liên kết các phân đốt của nhịp này và những nhịp tiếp theo được lặp lại như đã làm ở nhịp 1

Kểt cấu nhịp dầm sẽ đạt được khà năng tự đỡ hoàn toàn sau khi đúc các mối nối hợp long trên Irụ (đối vứi dầm siêu luih) vả căng kéo bỏ cáp dự ứng lực tạo lièn kết dọc.Theo L evintor (1995j công nghệ SPS có một số đặc điểm mang tính lợi thế sau:

- N hịp dầm được thi công trên cao, không tiếp xúc với mặt đất, vì vậy công nghệ này

có thể áp dụng để thi công các cầu virợt sông

- C ó thể sử dụng phần nhịp dầm đã thi công xong để vận chuyển phân đoạn dầm tiếp theo

M ặc dầu vậy công nghệ SPS vẫn tồn tại những hạn chế như:

- Việc di chuyển đà giáo phải dùng hệ nổi (khi cầu vượt sông) và cần cẩu

- Chiều cao của đà giáo làm thu hẹp khoảng không phía dưới gây ảnh hưỏTig đến giao thông thủy

1.3 TÌNH H ÌN H ÁP DỤNG CÒNG NGHỆ LẮP GHÉP TRONG XÂY DỤNG CẦU ở V IỆT NAM

Đầu những năm của thập kỷ 80, kết cấu lắp ghép bằng các phân đoạn dầm hộp bê tông dự ứng lực có quy mô vừa phải với chiều dài 3,5m lần đầu tiên được áp dụng ở các cầu: Rào, N iệm và An Dương (Hải Phòng) Các cầu này được thiết kế và xây dựng chủ yếu với dạng khung T nhịp đeo có khẩu độ nhịp chính 63 theo định hình của Liên Xô

(cũ) Khi xây dựng các cầu này, việc lắp ghép các phân đoạn chủ yếu dùng loại bó cáp

24 sợi 05 cường độ cao của Liên Xô, đặt phía trên bản mặt hộp và neo vào phía đầu phân đoạn dầm Mối nối giữa các phân đoạn được sử dụng loại vật liệu chèn khe keo lỉpoxi Ngoài ra cũng vào thời điểm này cầu Hoàng Thạch dạng dầm bê tông dự ứng lực kiểu tiết diện T chế tạo theo công nghệ lắp ghép phân đốt (7 đốt) đã được xây dựng

Sự kiện cầu Rào đổ năm 1986 đã làm gián đoạn quá trình phát triển loại cầu lắp ghép

bê tông dự ứng lực ở Việt Nam bởi các nhà quản lý nghi ngờ chất lượng kết cấu lắp ghép dùng mối nối không phù hợp trong điều kiện khí hậu nóng ẩm ở Việt Nam, Mãi đến năm 2003, sau khi xây dựng xong cầu Kiền - Loại cầu dây văng có dầm chủ bê tông

dự ứng lực lắp ghép - chúng ta mới có dịp để phân tích, đánh giá lại loại hình kết cấu này với những đặc điểm lợi thế rõ rệt của nó Ngoài ra trong chiến lược phát triển xây dựng cơ sở hạ tầng GTVT, một số đề tài nghiên cứu cấp Ngành đã được triển khai, theo

đó những kết quả ban đầu cho thấy kết cấu lắp ghép phân đoạn có thể áp dụng có hiệu quả ở Việt N am trên cơ sở thiết kế mối nối và sử dụng vật liệu làm m ối nối liên kết họp

lý như các nước tiên tiến trên thế giới đã làm

1.4 PHÁT TRIỂN CÔNG NG H Ệ LẮP GHÉP PHÂN ĐO ẠN T R Ê N Đ À GIÁO DI

ĐỘNG TRÊN C ơ s ở VẬN DỤNG CÁC ĐẶC ĐIỂM LỢI THỂ CỦA CÁC

GIẢI PHÁP CÔNG NGHỆ LẢP GHÉP TRUYÈN THỐN G

1.4.1 S ự ra đời của công nghệ lắp ghép phân đoạn trên đà giáo di động

Sự ra đời của công nghệ lắp ghép phân đoạn trên đà giáo di động (launching gantriy- LG) bắt nguồn từ ý tưởng lắp ghép theo nguyên tắc “hẫng” và nguyên tắc thi công tuần

tự trên từng nhịp (span-by-span) như đã trình bày ở mục 1.2 Tuy nhiên giữa chúng có

sự khác nhau cơ bản:

- Đối với công nghệ lắp hẫng truyền thống, xe lắp hẫng được đảm bảo về khả năng

ổn định treo ở đầu hẫng cánh dầm nhờ độ cứng của đoạn dầm cánh hẫng đã lắp xong Trong khi đó ở công nghệ LG, độ cứng của toàn bộ phần kết cấu lắp ghép được bảo đảm nhờ độ cứng của hệ thống dàn đẩy (đà giáo đẩy) thông qua các thanh đeo (đẩy trên) hoặc giá đỡ (đẩy dưới)

- Xét về nguyên tắc, giữa công nghệ LG và công nghệ SPS có sự giống nhau là thi công hoàn thành cho từng nhịp Tuy nhiên thay vì phải dùng cẩu để di chuyển đà giáo từ nhịp này sang nhịp khác như đối với công nghệ SPS thì ở công nghệ LG đà giáo được di chuyển bằng hệ thống kích đẩy hoặc trượt

Q ua phân tích các đặc điểm của một số giải pháp công nghệ lắp ghép, có thể nêu lên

m ột số đặc điểm m ang tính lợi thế của công nghệ LG như sau:

- T rong quá trình tính toán thiết kế kết cấu nhịp dầm (kể cả giai đoạn thi công và khai thác), bài toán kết cấu không phức tạp như kết cấu bê tông dự ứng lực đổ tại chỗ do giảm tối đa các yếu tố ảnh hưởng từ co ngót và từ biến

- Do các công đoạn thi côn>z dược phân chia khá rành mạch nên tạo khả năng hạp 1>' hóa và công nghiệp hóa sản xuát ở mức độ cao Vì vậv có thể rút ngắn thời gian thi công, ở công nghệ lắp ghép nói chung và công nghệ LG nói riêng, có thể hinh ihành các loại hình công việc tương đối độc lập với nhau như:

- Chế tạo và vận chuyển phân đoạn đốt dầm

- Cẩu lắp phân đoạn đốt dầm \ ào vị trí

+ Tạo mối nối liên kết các phân đoạn

- Lắp đặt và căng kéo bó cáp dự ứno krc

+ Di chuyển đà giáo

- Hệ thống kết cấu đà giáo di động được sử dụng theo chu trình tương tự nên khả năng nâng cao trinh độ tay nghê của đội ngũ cán bộ kỳ thuật, công nhân và nâng cao độ chuẩn xác trong quá trình vận hành công nghệ

- Với công nghệ LG cho phép bảo đảm được khoảng không phía dưới cho các phương tiện giao thông thủy bộ, đặc biệt đối với các thành phố lớn có mật độ giao thông cao

- Công nghệ LG dễ dàng áp dụng cho các loại cầu có sơ đồ kết cấu nhịp ỉiiản đơn hoặc liên tục, các loại mặt cắt hộp đơn hoặc hộp kép có khấu độ nhịp thông thường từ

35 H- 60m Chiều dài cầu thường được áp dụng từ 500m đến «20 0 0 m Tuy nhiên trong những trường hợp cầu có chiều dài lớn hàng chục Km, có thể triến khai nhiều mũi thi công bằng việc sử dụng nhiều hệ thông đà «iáo di động

- Áp dụng công nghệ LG tạo kha năntí đẩv nhanh tiến độ thi cônu, thôrm thườiiR chu

kỳ từ 2 đến 3 ngày thi công xong 1 nhịp (khẩu độ nhịp trunti bình từ 40 ^ ốOm), vì vậy công nghệ LG rất phù hợp trong nhữnu điều kiện vị trí xây dựng cầu nằm trong tliành phố, theo đó cần thiết phải thi công nhanh để làm thông thoáng m ặt bằng thi công, nhằm đáp ứng điều kiện giao thông bình thường khu vực

Bên cạnh các đặc điểm mang tính lọd thế, công nghệ LG cũng tồn tại một số hạn chế:

- Do đặc thù của kết cấu lắp ehép, nên các phân đoạn đốt dầm được liên kết ép mặt vào nhau nhờ lực căng ép của bó cáp dự ứng krc và lóp keo (hoặc mối nối bằng bê lông

đổ tại chỗ), và tại vị trí mối nối không có sự liên tục của cốt thép thường nên làm t;iảm khả năng chống cắt và xoắn

- Đầu tư ban đầu lớn do giá thành thiết bị, máy móc, bệ đúc, ván khuôn và vận chuyèn tương đối cao, vì vậy công nghệ LG chi mang lại hiệu quả cao đối với những dự

án xây dựng có quy mô lớn

- Quá trình vận hành thiết bị công nghệ láp ehép và lắp íỉhép đòi hỏi trình độ tay nghề của công nhân và kỳ sư rất cao

1.4.2 Tình hình áp dụng công nghệ LG trên thế giói

Công nghệ LG trên thực tế còn rất mới mẻ ờ một số nước phát triển, trong những năm thập kỷ 90 và đầu những năm 2000, các hãng lớn như: NRS (Nauy), Structuras

(ú c), Roe-Ro (Đức), Preyssinet (Pháp) VSL (Thụy Sỹ), đà có những công trình cầu

bê tông dự ứng lực được triển khai bàng việc áp dụng CNĐL Có thể nêu lên m ột số công trình tiêu biểu để thấy rõ triến vọng phát triên cùa cône nghệ LG:

- Tại Mỹ: c ầ u B oston Massachusetts có tổng chiều dài 4km, kết cấu dầm loại hộp đơn Giải pháp công nghệ sử dụne công nghệ LG đà giáo chạy trên, c ầ u Spagetti Bowl

có tổng chiều dài 4km, kết cấu dầm loại hộp đơn, khấu độ nhịp 65m, cầu cong với bán kính Rmin = 130m sử dụng giải pháp công nghệ LG đà giáo chạy trên

- Tại Singapore: c ầ u Senkaníi & Panegol ne\v towns trên tu>'ến C180, LRT Systems

có tống chiều dài 20km, kết cấu dầm loại hộp đơn, khâu độ nhịp 40m, cầu cong với Rm,n = 75m, trong thi công sử dụng giải pháp công nghệ LG có 2 đà giáo chạy dưới

- Tại M alaysia: c ầ u M iddle Ring Road - Missing Link - K ualalum pur có tổng chiều dài 3,2km , kết cấu dầm dạng 1 hộp đơn, khẩu độ nhịp 45m trong thi công sử dụng giải pháp công nghệ LG có 2 đà giáo chạy trên, cầu cong với Rm;n = 500m c ầ u Light Rail Transit 2 - K ualalum pur có tổng chiều dài 30km, kết cấu dầm loại 1 hộp đơn, khẩu độ nhịp 30m, cầu cong với Rmin = lOOm, trong thi công sử dụng giải pháp công nghệ LG có

5 đà giáo chạy dưới

- Tại Bangladesh: cầu Paksey có tổng chiều dài l,9km trong thi công sừ dụng công nghệ LG có 1 đà giáo chạy trên

- Tại Thái Lan: cầu trên cao từ Bangna di Chan Buro cỏ tổng chiều dài 54km, Ịchẩu

độ nhịp chính 45m, khổ rộng 6 ỉàn xc, lổng mức đầu tu 0.7 tỷ Puro, c ầ u Wat Nakorn có khẩu độ nhịp 42m, cầu cong với Rm,„ = lOOm, trong thi công sử dụng công nghệ LG có

1 đà giáo chạy trên v.v

Có thể những thông tin trên chưa dầy đù nhưng qua đó cũng có thể nhận thấy khả năng và triển vọng áp dụng loại công nghệ LG trong tương lai là rất lớn

ơ nước ta trên thực tê chưa có một công trình cầu bê tông dự ứng lực nào áp dụng CNĐL đê thi công, có chăng cũng mới chi vận dụng giải pháp lăp ghép đê xây dựng một số cầu như Niệm , An Dương, Rào (Hải Phòng) thi công bàng công nghệ lắp hẫng cân băng, xây dựng trong những năm thập kỷ 80 và gần đây cầu Kiền có kết cấu cầu dây văng đầu tiên ở V iệt Nam trong thi công áp dụng công nghệ lắp hẫng Ngoài ra ở một số dự án cầu bằng các nguồn vốn ODA trên thực tế đã vận dụng nguyên tắc của công nghệ đà giáo di động để thi công các cầu dẫn của các cầu Thanh Trì, Thủ Thiêm

và sắp tới là cầu dẫn Đ ông Trù - Hà Nội (Dự án Đưòng 5 kéo dài) Trong tương lai, khi xây dựng các tuyến giao thông nội đô, các tuyến đường bộ, đường sắt cao tốc, cũng như nhiều tuyến đường cao tốc khác chắc chắn công nghệ LG sẽ được áp dụng bởi những đặc điểm m ang tính lợi thế như đã trình bày ở trên

- Sau khi đã lắp dựng đà giáíO, tiến liành lao lắp các phân đoạn đầu tiên (hình 2,1 a).

- Căng kéo bó cáp dự ửiag lụrc liên kết các phân đoạn dầm (hình 2 Ib)

- Lao dọc đà giáo cỉến n.liỊp t.iếp thet) (hình 2.1c)

H ệ thống kết cấu đà giáo như là phương tiện thiết bị phụ trợ chủ yếu dùng đế vận hành trong quá trinh thao tác công nghệ thi công, cụ thể: Các phân đoạn dầm được vận chuvên đến công trường và đưa vào vị trí lắp ghép nhờ các phương tiện thiết bị đặc chủng như: hệ cáp treo (hình 2.2) hoặc bằng hệ tay đỡ (hình 2.3).

Hhih 2.2 Cúc phân đoạn được nâng đờ bằng các dây cáp treo cường độ cao

(công nghệ đà giáo chạy trên lắp dưới)

Hình 2.3 Các phân đoạn được đỡ bằng hệ tay đỡ (công nghệ đẩy dưới lắp trên)

1 rước khi các phân đoạn dầm liên kết với nhau, sự cần thiết phải xử lý bề mặt các piỉiân đoạn dầm tiếp xúc bằng mối nối Mối nối thường cấu tạo bằng vật liệu chèn khe njiư keo dán Epoxi hoặc mối nổi vữa bê tông (mục III) Sau khi xử lý xong, các phân đoạn được giữ tạm thời ở trạng thái ổn định bằng cáp dự ứng lực hoặc thanh thép cường

độ cao (CĐC) được cấu tạo theo niỉu\ c:n lẳc dụ' ứnu lực - ngoài thông qua các mấu neo

bố trí trong lòng tiết diện hộip (hình 2.4) và mặt ntỉoài phía trên tiết diện hộp (hình 2.5)

Hình 2.4 Bố íri kết cấu DUL ngoài trong lòng tiết diện

Hình 2.5 Bố đri kết cấu dự ứng lực ngoài phía trên ngoải lòng tiết diện

Sau ỉchi thi công hoàm chỉnh xong toàn bộ các phân đoạn cho 1 nhịp dầm, tiến hành luồn bó cáp dự ứng lự'c ( nếu phương án bố trí bó cáp trong lòng tiết diện hộp) vào các lỗ ống được bố trí sẵn h(Oặic đặt bó cáp dự ứng lực ngoài (nếu phưcmg án sử dụng dự ứng lực ngoài) và thực hiện quá trình căng kéo bó cáp dự ứng lực để tạo nên phần kết cấu dầm liên tục (liên kát phầr kết cấu cũ và mới) Trước khi di chuyển hệ thống kết cấu đà giáo đến nhịp tiếp theo, tiến hành tháo liên kết giữa thiết bị phụ trợ với kết cấu dầm Cơ chế vận hành cụ th ẽ t:he:0 từng giải pháp của công nghệ LG (các giải pháp đẩy trên và đẩy dưới) sẽ được trinứi bàv ờ mục 2.2 và 2.3

2.1.2 Một số đặc điểm kỹ thuật chủ yếu

Hệ giàn giáo đẩy là bộ phận kết cẩu chủ yếu của hệ thống trang thiết bị của công nghệ

LG Các yêu cầu kỹ thuật của hệ giàn đẩy cần phải đáp ứng một số chỉ tiêu cơ bản sau:

- Hệ giàn đẩy phải đủ cứng để đảm nhiệm chức năng chịu tải trọng cùa các phân đoạn dầm ở trạng thái chờ căng kéo liên kết bàng bó cáp dự ứng lực Độ cứng giàn phải đạt được thông số thiết kế sao cho giàn không dề bị uốn qua đó giữ được vị trí ổn định chung theo yêu cầu thiết kế về cao độ trona ciai đoạn thi công và khai thác

- Trong quá trình di chuyển, giàn đây chỉ chịu tải trọim bản thân Chiều dài của giàn phải được cấu tạo đủ lớn sao cho trong quá trình di chuyền giàn được kê đặt ổn định lên

2 diêm Thông thường độ dài của hệ giàn giáo đẩy được cấu tạo > 2 X L (L: chiều dài khâu độ nhịp lăp ghép)

- Đổi với công nghệ đà giáo chạy trên, dầm cứng thưÒTíg được cấu tạo dạng giàn không gian Tuy nhiên trong một số trường họp đặc biẹt, có thế sử dụng dầm thép dạng hộp

Hình 2.6 Khớp xoay được bố trí trên hệ giàn đấy

- Dối với dạng giàn cứng, các thanh xiên thường được cấu tạo bằng tổ hợp các thanh

L đè thuận lợi trong việc liên kết với các nút giàn có mặt phẳng bất kỳ trong không gian

D o đặc thù của công nghệ, các thanh mạ và ihượne không những chỉ chịu các lực kéo, nén đúng tâm mà còn phải chịu uốn Đối với các thanh mạ thưọTig và hạ khi hệ cẩu trục

m ang một đốt dầm có trọng lượng lên tới 80T di chuyển đến vị trí lắp ghép sẽ phải chịu tải trọng thắng đứng gần 50T ở vị trí giữa thanh - đây là giai đoạn làm việc bất lợi nhất của thanh Các thanh mạ hạ sẽ làm việc như các thanh chịu uốn khi cáp treo dầm không treo đúng vào các nút hoặc trong quá trình di chuyền tất cà các tiết diện của thanh m ạ hạ

đều đi qua đỉnh trụ phụ hoặc tirụ lạm 0 dỏ luôn có các phản lực gối thăng đứng tác động Vì vậy giàn và các ihar.h m,i hạ cần có cắu tạo pliù hợp, ihông thường giàn dưọv cấu tạo theo kiểu hoa mai lioăc tăim cuửnu dộ cứng các thanh mạ thượng và mạ hạ đu chịu uốn kết họp kéo nén dọc tnục Co nhạni vi áp dụnu hiệu quả nhất của CNDL là ,\â\- dựng các công trình cầu cạn cầLu \ ưẹt các Ui\ ến uiao thông trên cao trong thành phố và uôn lượn cong theo hưó’n<i tu\êm nêr hệ tluMiíỉ cône nghệ cũng phải cấu tạo đê phù hợp với đặc điêm này, cụ thè là càiu lạc trên hệ eiàn các khớp xoav theo phương ngang Cách làm này tạo cho giàn chínih có thỏ "tiàv khúc” theo kết cẩu lứiịp cầu coim bànti

K hóp thường được cấu lạo tại \’'ị trí chính tiiCra phần giàn chính và vị trí tiếp í^iáp íiiữa giàn chính và mũi dẫn ( hinh 2.6))

- Đối với công n sbệ dà íỉiáoi chạy dLrới do hạn chế về chiều cao kiến trúc của lìệ thống kết cấu đà giáo nên hệ dâim cưng cho phần chịu lực của hệ đà giáo thường dược cấu tạo theo dạng hộp thép và ìtnũi dẫn được cấu tạo theo dạng giàn không gian Các thanh m ạ thượng và m,ạ hạ cũntg phai đirợc thiết kế đủ cứníỉ để có thể chịu được đồng thời lực kéo nén dọc trục và mô men uốn ớ vị trí giữa dầm hộp thép và vị tn' tiếp íỉiáp giữa mũi dẫn và hộp thép (lược cấu tạo khóp xoay để hệ dầm cứng có thế tạo được SỊr chuyển hướng (gãy khúc) theo điộ cong bàng của kết cấu nhịp cầu (hình 2.7)

Hình 2.7 Cân lao kìnópxuiy trên liL íỊÌà/i chính trong thi công cầu dạng cong bằng

(củng nẠệ b j - í^iui pháp chạy dưới)

Cấu tạo hộp thép cua cône ntthộ đà giáo chạy dưới thể hiện sự phù họp về mặt kếl cấu, cụ thể: Khoảng cách giừn 2 dần: lan hơn so với công nghệ đà giáo cliạy trên vi ihố

m ôm en xoắn phát siinh tr ong giai doan lắp ghép phân đoạn dầm bê tông sẽ được khống

ch ế bởi kết cấu h ộ p kín C‘ó kha nănu ch ốn o xoấn cao hơn.

2.2 CÁC (ỈIẢI PHÁP KỸ THUẬT CỦA CỎ N íỉ NGHỆ LG VÀ ĐẶC Đ IỂ M c ủ a

TỪNG GI \ I PHÁP

Hiện nay trên thế giới, đặc biệt ở nhũrm nirớc phái triển chủ vếu áp dụng 2 giải pháp

cône nghệ LG:

- Công nghệ LG với hệ đà giáo chạy trên - Overhead (hình 2.8):

Hình 2.8 Công nghệ LG - Giai pháp đà g:áo chạy trên

- Công nghệ LG với hệ đà giáo chạy dưới - Underlung (hình 2.9):

Hình 2.9 Công nghệ LG với hệ í1à í-iảo chạv dưới (underhmg)

2.2.1 Hệ đà giáo chạy trên

- M ô tả tổng quát:

Hệ đà giáo cliạy trên được đặt phía trên mặt dầm bê tông dự ứng lực Toàn bộ trọng lượng của hệ đà giáo và các thiết bị thi cônR khác tác động trực tiếp xuống dầm cầu và truyền xuống trụ cầu (hình 2.8 và 2.10)

í !

i 1 ,

a) Cấu tạo kết cấu dầm (lõ b) Vị trí dầm đỡ

Hình 2.10 Sơ dồ cưu rạc và cơ ché vận hành của hệ đà giáo chạy trên

Hệ đà giáo chạy trên có cấ u irạo gồm 2 dầm thép (dạng giàn) có kết cấu không gian dạng tam giác hoặc \ uông nằitn 2 bên và song song với nhau (hình 2.9), chiều dài cúa giàn lớn hoTi 2 lần cùa chiều dài lứiịp chính để đảm bảo khi di chuyển đến vị trí thi công mới, hệ giàn thi công luôn trượl trên ít nhất 2 điểm đỡ Hệ cẩu trục tự hành có thể di chuyển dọc trên đưòng ray bổ trí trên 2 thanh mạ thượng của 2 giàn thi công, hệ cấu trục có tác dụng đưa phân đoạin dầm vào đúng vị trí lắp ghép Trong quá trình di chuyến dọc, tải trọng của hệ cầu truc vá phân đốt dầm mà nó mang theo sẽ gây tác động uốn trong các thanh m ạ thượng do vậy các ihanh mạ thượng này phải được thiết kế đảm báo

đủ độ cứng chống uốn Các -.hanln rnạ hạ cũng phải có độ cứng chịu uốn tốt để chịu được trọng lượng của các phân đôt dầ m khi được đưa vào vị trí thi công lắp ghép (các thanh Bar sẽ được treo vào các thanhi mạ hạ)-

Trên hệ giàn thi cônỉỉ đượic cấu tạo nliiều khớp xoay trên mặt phang ngang (có thể lên đên 6 vị trí khớp trên loàn bội c.hicu dài của giàn thi công) để có thể lắp ghép cho các tuyên câu có bán kính cong bầing n.hỏ Hệ thồng giàn thi công treo trên của hãng NRS có thê lăp ghép cho nhánh cầu C'0nig cói bán kính R<100m Trục xoay của các khớp phải được bố trí trùng với đườne ti:m ray vận hành của hệ cẩu trục theo phương thẳng đứng

đê khi thi công cho các nhánhi câu cong, dù các khóp bị xoay đi nhưng vân không làm ảnh hưỏmg đến sự liên tục cua hệ thống ray

Hệ thống giàn thi còng nằim trên 3 vị trí đỡ, trong đó có 2 trụ đỡ chính và 1 trụ đỡ tạm thời nằm ở phía đầu mũi idin (■hình 2.10) Trong giai đoạn lắp ghép, 2 trụ đỡ chính nằm trên 2 khối phân đốt trên 2 trụ tmà ở giữa 2 trụ đó là nhịp cầu đang được thi công (hình 2.9.b) Sau khi hoàn thàinh côn.g tác lắp ?hép, 2 giàn thi công di chuyển đến nhịp tiếp theo Sự di chuyền không cần thúết phai cùng lúc mà có thể vận hành độc lập Lúc này đà giáo được đặt tạm thời trên trụ đỡ tạm (đặt trực tiếp lên trụ phía trước) và trụ đỡ chính ở giữa Tháo dỡ trụ đỡ cliínii phía sau chuyển đến thay thế trụ đỡ tạm và trụ đỡ tạm này sẽ được chu>’ển đến tirụ tiẽp theo Sau khi đà giáo (giàn thi công) được đật trên

3 trụ đỡ (2 trụ đỡ chính và trụ (đõ" pihụ) sẽ liếp tục tuần tự lắp ghép đốt dầm cho nhịp mới tưong tự như nhịp trước

Các trụ đõ' thường được cấu tạo như là các dầm dữ dặl năm ngang vuông góc với tim dầm BTDUL (h in h 2 1 1 ).

MHR Kuữìũ Lumpur, M ă ìiy sii]

Hình 2.11 Dầm đỡ được dặt nằm nganiỉ trên xà mũ trụ cầu.

Đe phục vụ công tác điều chỉnh cao độ và chịu krc trong quá trình lắp ghép và di chuyển, các dầm đỡ được đặt trên hệ kích đặc chủng (hình 2.10) có công suất từ 500T - 600T (đối với các kích nằm ngoài) và s:250T (đối với các kích nằm phía trong) Có 2 giải pháp đặt dầm đỡ:

+ Giai ph á p 1: Sử dụng dầm đỡ trước đặt trực tiếp lên clỉnh trii để thi công nhịp dầm

giản đơn

ỈM R K ụ ù la Lum pur, M a ìà ysiạ

Hình 2.12 Vị trí phán đoạn dâm ciiỏi cùng và dầm đỡ dặt trên xà mũ trụ

Với cách đặt dầm đỡ trước trực tiếp lên đỉnh trụ, cho phép các phân đoạn dầm được lắp ghép hoàn thành cho 1 nhịp Do vậy xà mũ trụ phải đủ rộng để vừa đủ chỗ cho dầm

đỡ và vừa đủ chỗ cho phần dầm được lắp ghép cuối cùng của nhịp (hình 2.12)

Nói chung công nghệ LG \ứi uiài Ị'i'áp I chí phù hợp \'ới cầu dầm bê tông dir ứnu lực nhịp giản đơn Vì \’icc mờ rộim \a mũ trụ nuoài việc đế thích ứng với yêu cầu k>' thuật, do số l ư ợ n g cối kê bổ trí Ircn cả 2 phía CLia tim trụ, m à còn bảo đảm đ ủ diện tích

để đặt khe co giãn

+ G iủ ip h á p 2: Dầm đữ irưó'c đặt trực tiếp lèn phân đoạn dầm BTDUL.

Hình 2.13 C iic dâm ílữ đặt Inrc liếp trên khôi dâm hê íóng

Đôi với câu dâm BT dự ứng lực co kết cấu nhịp liên tục, số lượng gối chỉ -1 /2 số lượng gối bố trí cho cầu dầin giản đơn ^dầm dạng hộp) Vì vậv không cần phải mở rộng

xà m ũ trụ Điêu đó trên ttiực lế sẽ không thuận lợi nếu áp dụng giải pháp 1 để thi công phân đôt cuôi cùng Vì vậy ở aiài pháp 2 đốt dầm được đặt trước '/à cò định chắc chắn trên đỉnh trụ

Với cách làm như vậy sẽ tạo mặt bằng cho dầm dỡ trước đặt lêii khôi dầm, tương tự như dầm đỡ sau (hình 2.u3) Có thể lắp các phân đoạn đốt cân bàng qua đỉnh trụ trước rồi mới ỉắp các đốt giữa nhịp: Giải pháp kết cấu công nghệ này thirÒTm tỉặp trở ngại khi lăp ráp các phân đoạm tại vị trí hợp loniỉ dc cần phải tạo mối nối irớt bằng vữa bê tông

để bảo đảm độ kín k_híi \ ’à tính đồng khối khi lắp ráp phân đoạn Tuy nhiên giải pháp này cũng có ưii điêm là thuận lợi troiiíí \ iệc thiết kế chế tạo các nhịp dầm BT dự ứng lực liên tục (không k.he co giãn) va cấu tạo trụ cầu thanh mảnh do không phải mở rộng

xà mũ trụ như trưòaig hợp dầm »iàn đơn

- ư u điếm của giấĩi pháp dà giáo chạy trên:

+ Khi thi công các: luyến cáu vượt, công lác lắp ghép không làm ảnh hưỏ-ng đến khai thác giao thông bên dlươi

+ Đijọc áp 'ù.uig ãè thi công Cuiig ù iiĩh có kiiẳu aộ nhịp lư vừa đến lớn (45 ^ 1 2 0 m).

+ Thuặn nẹn dé thi công kêì C U.: ;':liỊp iiòm p.hieu niiánh dầm hộp đơn sát nhau

+ Có thê áp dụng để thi công phư mg án iỗp ghép hẫnu cân bàng hay toàn nhịp

- N hược điếm:

+ Nguy cơ mất ổn địnli do qi.y r.M'- va v; i;í th! ' òn:' ciij hệ thống giàn treo.

- Nguy cơ m ất ổn định do độ dài thann CIII - -li •vhi ehổrie xuống xà m ũ trụ

2.2.2 Hệ đà giáo chạy đưó'

Hệ thống thiết bị công nghệ bao gồiĩi 2 dầi.:: 'ủ - ' ; p ê n hệ cẩu trục có thể di chuyên dọc trên ray bố trí phía trên của dàm hộp ilic : \ ■) mạ thưọ’iui của mũi dẫn Hệ tai đỡ (pier bracket) m ở rộng trụ theo phương ngang cua thân tru đt đỡ toàn bộ hệ dầm cứng (hình 2.9 và 2.14; 2.15)

Hình 2.14 Sơ đồ C(hi íạo Víicírrììc V,ÌI! lìíinlỉ cíia lìệ đà e/Ví« clụiv dưới

Bộ phận chịu lực chính trong hệ thốim là hệ dầm cứng gồm 2 mũi dẫn dạiii’ giàn không gian tam giác ở 2 đầu và dầm hộp thép chính uiữa có đô cứng lớn để dỡ loàn bô các phân đốt dầm trong nhịp thi công (hiiih 2.9 và 2.15)

Hìith 2.15 Đà giáo chạy ciiiúi troỉìg quá írìiiỉi vặn hành

Phía thành bên tronư của hiộpi i:hé;p Jưọ'c cấu tạo các "tay” để đõ’ các phân doạn dầm hộp bê tông phía dưói cánh dam c iiai phân đoạn (hình 2.16), các "tay đcY’ này có cơ câu dạng kích để có thê điề'j chinl'1 c.ao d(ộ cua cac phân đoạn dầm hộp.

a) Các tay đỡ chiián bị íỉ':rớc thị cỉadỉủm b) Các íay đỡ (rong ^iai đoạn dờ tlânì

Hình 2 ĩ 6 Vị ĩrí các ỉcrv đờ nằm hêìì íroỉĩggiàỉi cỉmg dạng hộp thép

Do đặc điểm cấu rạa là dạng hợp thép nèn trong bộ phận chịu lực chính của hệ giàn cứng, việc cấu tạo các khớp x^oay :trẻ;n mặt bànu dễ dàng hơn so với hệ giàn không gian treo trên, số lượng k.aóT) xoay cấu tạto ở giủi pháp này nhiều hơn vì vậy có thể áp dụng

để thi công các nhánh cầu có bán kinh cong bàng với R « 75m conu hơn so với bán kính tối thiểu ở công ng'hớ đà giáio chiạy trên với R « lOOm (hình 2.17)

Hình 2 1 7 Hệ đà giáo V’ận hành trong thi công cầu dạng cong bằng

Cơ chế vận hành của hệ thống giàn cứniz dỡ dirới cũrm iLVơng đối đơn giản Hệ thông chuyền động vận hành theo nguyên tắc kích đây hoặc bánh xe quay được bô trí trên 4 tai

đờ Klii di chuyên đên vị trí tiêp theo, hệ chu\'cn động đây toàn bộ hệ giàn címg trượt dọc

về trước cho đến vị trí thi côníĩ kế tiếp Trong một số trường hợp, nhịp dầm thi công không km, (-4 0 m ) trong thi công áp dụng hệ ihống cáp dự ímg lực ngoài nên tĩnh tải cùa nhịp nhó, vì vậv quy mô của hộp thép tronu hệ dâm címu CŨIIÍỈ không cân quá lớn, dân đến không cần thiết phải dùng đến kết cấu mũi dẫn ơ 2 đầu Khi chuyển đến vị trí thi công mcýi chi cần sử dụng cần câu, nhấc ra và câu lăp dâm hộp thép vào vị trí thi cônti kê tiêp

- ư u điêm cua g iai p h á p đà giáo chạy chtỏi:

Có tính ổn định cao hơn so với eiai pháp đà giáo chạv trên

Hệ thống khớp quay ngang có biên độ hoại động rộng hơn do vậv có thế thi công được các nhịp dầm cong có bán kính tối thiêu 75 m

+ Thuận lợi trong di chuyển đến vị trí thi công tiếp theo hơn giải pháp đà giáo chạy trên

- Nhược điểm:

+ Có klià năng vi phạm về tĩnh không ihônu xe hoặc thông thuyền bên dưói hệ dầm đỡ.+ Gặp khó khăn khi thi công kết câu nhịp có nhiêu nhánh dâm hộp

+ N guv cơ gây nứt dầm do các vị trí đỡ dầm lại các cánh dầm hộp

2.2.3 Phạm vi áp dụng có hiệu quií đối vói từng giải pháp công nghệ

Trên cơ sở phân tích các đặc điểm kỹ thuật cua từng giải pháp công nghệ LG có thế thây rò tinh ưu việt và hạn chế cùa lừng uiải pliap khi clua vào áp dụng trong các công trình xây dựng thực tiễn cụ thể:

+ Nhìn chung công nghệ LG rất phù họp klii được áp dụng để thi công các công trình cầu vượt, cầu cao, nút giao cắt khôim gian trong điều kiện thành phố, áp dụng cho các công trinh cầu cao (viaduct) chạy men theo các sườn núi có độ dốc lớn, bán kính cong nhỏ và có yêu cầu về bảo tồn thiên nhiên

+ Đối với những công trình cầu cạn có kết cấu nhịp > 42m, gồm nhiều nhánh hộp đơn, vượt qua các tuyến giao thông tấp nập với hạn chế imhicm ngặt về khổ tĩiili không nên áp dụng công nghệ LG với giải pháp chạv trên (overhead)

+ Với công trình có khẩu độ nhịp < 42m, 1 hộp đơn, bán kính cong nhò nhất =75m, không yêu cầu quá khắt khe về khoảng khôim bên dưới nên áp dụng giải pháp đà giáo chạy dưới (underlung)

2.3 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ ĐÀ GIÁO ĐẮY KHÂU Đ ộ NHỊP 40M, 45M, 50M

2.3.1 Các tham số cơ bản

Trên cơ sở nguyên lý cấu tạo kết cấu nhịp dầm BTDUL liên tục, khẩu độ nhịp trung bước đầu lựa chọn các thông sổ thiết kế cơ bản như là những số liệu đầu vào để tính toán thiết kế cho 3 loại khẩu độ nhịp như trình bày trong bảng 2.1

Bảng 2.1: Các tham số thiết kế

Các thông số Chiều dài nhịp

Lmax = 40m

Chiều dài nhịp Lmax “ 45m

Chiều dài nhịp Lniax = 50m

2.3.2 Lựa chọn các thông số kích thước chung của đà giáo

Cấu tạo hệ thống kết cấu giàn chính của đà giáo gồm hai phần:

+ Phần giàn chính của hệ đà giáo có m ặt cắt dạng hộp chữ nhật được tổ hợp từ các thép tấm

+ Phần mũi dẫn có dạng giàn thép, cấu tạo hệ giàn chính đư ợc mô tả ở các hình 2.18; 2.19

Các kích thước cấu tạo của giàn chính (dầm hộp thép) được thể hiện trong bảng 2.2

Chiều dày của bản đáy, mặt dầm s = 20mm ỗ = 24mm

Chiều dài phân đoạn chính Lkd = 1 lOOOmm Lkd = 1 lOOOmmThanh giằng trong lòng hộp tại

các điểm đỡ

2L100y 100/ lOmm, d = 3m 2L100xl00xl0mm, d = 3m

Thanh giằng trong lòng hộp dọc

theo chiều dài dầm

Các thông số chính của mũi dẫn như trong bảng 2.3, chi tiết cấu tạo mũi dẫn dược thể hiện trong bản vẽ.

Bảng 2.3: cấu tạo các chi tiết mũi dẫn

Các thông số Chiều dài nhịp

L m ax “ 40m

Chiều dài nhịp Lmax ~ 45,50m

- Cấu tạo kết cẩu m ũi dẫn

Cấu tạo chung kết cấu mũi dẫn được mô tả ở hình 2.22; 2.23 tương ứng với từng loại khẩu độ nhịp 40m và 5Om

MĂTĐỨNG

MẬT BẰNG

Hình 2.23 cấu tạo mũi dẫn cùa hệ đà ịỊÌáo di động cho nhịp 50m

Một số thông số thiết kế được trình bày ở bảng 2.4

Bảng 2.4: Các thông số đặc trưng tiết diện của các thanh mũi dẫn

- Cấu íạo hệ dầm dọc ph ụ , cong son

Hệ dầm dọc phụ có m ặt cắt dạng hộp tam giác chiều cao 400m m bố trí dọc theo hệ

d ầm chính Hệ cong son đỡ dầm dọc có dạng 1450x300 được bố trí với khoảng cách 3m

m ộ t cong son dọc theo dầm hộp chính, cấu tạo chi tiết hệ dầm dọc phụ, cong son xem tro n g bản vẽ thiết kế chi tiết (hình 2.23)

- Hệ thống kích đỡ các phân đoạn dầm

Các kích đỡ phân đoạn dầm được đặt trên dầm dọc phụ và được bố trí với khoảng c:ách Im một kích đỡ để đỡ các đốt dầm khi iắp đặt

Loại kích và năng lực kích phụ thuộc vào tải trọng đốt dầm.

- Cấu tạo hệ trụ đỡ đà giáo

Hệ đỡ đà giáo trên các trụ được cấu tạo từ các thép hinh chữ I kép và được neo chặt vào thân trụ chính bằng các thanh thép cưòng độ cao 0 3 2 Trong quá trình thi công có thể luân chuyển hệ đỡ qua các trụ và sau khi thi cong son được tháo ra cấu tạo chi tiết của hệ trụ phụ được thể hiện trong bản vẽ chi tiết (hình 2.24)

Hĩnh 2.24 cẩu tạo hệ trụ phụ đỡ hệ thống đà giáo

- Tổng hợp khối lượng một bộ đà giáo:

Khối lượng vật liệu thép của các thành phần hệ kết cấu giàn chính được trình bày ở bảng 2.5

Bảng 2.5 Bảng khối lưọng vật liệu chính của hệ đà giáo

2.3.3 Tính toán thiết kế hệ kết cấu đà giáo

- M ô hình tính và các giả thiết

Khi tính toán mô hìnli các bộ phận kết cấu của hệ được mô tả như sau:

- Mũi dẫn được m ô hình các phần tử khung (Frame)

Dầm thép hộp được mô tả bằng các phần tử tấm (Shell) Để thuận tiện cho việc lập

mô hình tính, chấp nhận giả thiết là quy độ cứng của các sườn tăng cường thành chiêu dàv tương đương của các tấm bản

+ Do sự đối xứng trong sơ đồ chịu lực nên chỉ tính cho một bên của hệ đà giáo.

+ Tải trọng của các phân đoạn lắp ghép và hệ dầm dọc phụ đỡ tác dụng lên dầm chính thông qua các cong son đỡ coi như các lực tập trung

+ Trong tính toán sử dụng phần mềm M ID AS/CIVIL để tính

- Vật liệu ch ế tạo

+ Thép dùng để chế tạo các thành phần kết cấu hệ giàn có các đặc tính cơ học sau:+ Giới hạn chảy nhỏ nhất Fy = 345M Pa

+ Giới hạn bền Fu = 450M Pa

H Mô đun đàn hối Es = 200000 MPa

+ Khối lượng đơn vị: Ỵg = 7850 kg/m^

ỉ- 'ĩh ép thanh cường độ cao:

+ Đ ường kính danh định của thanh: D = 32mm

+ Lực kéo cực hạn: Pu = Axfjj = 833 KN

+ Lực kéo khi sử dụng lấy khoảng 60%Pu

Po = 0.6Pu = 500 KN

- Các s ơ đồ tính toán kết cẩu hệ đà giáo:

Sơ đồ tính toán hệ giàn giáo được xét đến ở hai trạng thái làm việc: Đang lao lắp các phân đoạn dầm và trạng thái lao dọc đà giáo

* S ơ đồ ỉ : Trạng thái lắp các phân đoạn dầm

Hệ đà giáo được coi như được đặt đúng trên 2 gối đỡ trên đỉnh trụ Tải trọng tác dụng bất lợi nhất khi hầu hết các đốt dầm được treo hoặc đỡ trên đà giáo, tải trọng cổng cầu và m ột đôt dâm di chuyển bên trên Với hai phương pháp thi công: Thi công từng nhịp và thi công hẫng cân bằng, sơ đồ chịu lực chỉ khác nhau ở phần tải trọng tích lũy của các đốt dầm lao lắp trên đà giáo

* S ơ đồ 2: Trạng thái giàn lao dọc

Sau khi lao láp và căng kéo xong cáp dự ứng lực cho một nhịp, các thanh treo hay kích đỡ các đốt dầm được giải phóng, hệ đà giáo được kích đẩy lao dọc tới vị trí nhịp kế

tiếp Sơ đồ chịu lực bất lợi được xét đến ở trạng thái trước khi mũi dẫn được đặt lên đỉnh trụ tiếp theo Tải trọng lúc này không có tĩnh tải đốt đầm, chỉ có tĩnh tải đà giáo và tải trọng công cầu di chuyển phía trên đà giáo.

Áp dụng hai sơ đồ phân tích trên với các trường hợp kết cấu nhịp khác nhau ta oó được các sơ đồ tải trọng tương ímg của chúng như sau:

Hình 2,25 S(y đồ tính íoán hệ giàn giáo - Trạng íhâi lắp các phán đoạn dầm

Theo sơ đồ 2: Trạng thái lao dọc đà giáo

Tải trong cổng cẩu

Theo sơ đồ 2: Trạng thái lao dọc

Theo sơ đồ 1: Trạng thái lắp các phân đoạn dầm

T ải Irọng cổng cầu

ị '

Tĩnh tải c á c đốt dầm Tinh tải mũi dẫn

Hình 2.29 S(/ dò (ính (oán hệ đà giáo - Trụng íhúi ìắp các phán đoạn dầm

Theo sơ đồ 2; Trạng thái lao dọc

Hình 2.30 Sư đồ tính toán hệ đà giảo - Ti-ạng thái lao dọc

- Tải irọng và các tổ hợp tải trọng

+ Tải trọng tác dụng:

Trong tính toán chấp nhận tínli gần đúng bằng cách giả thiết các tải trọng tác dụng lên

đà oiáo là rải đều Mỗi bên đà giáo chịu một nửa tải trọng từ các đốt đúc truyền xuống

Tươiig ứng với m ỗi sơ đồ tính toán ta có các loại tải trọng tương ứng với trạng ihái chịu lực của đà giáo trong giai đoạn đó.

Theo sơ đồ 1: Trạng thái lao lắp các phân đoạn dầm

Theo sơ đồ 2: Trạng thái lao dọc đà giáo

Bảng 2.6: Tải trọng tác dụng

Trọng lưọng rải đều (KN/m)

L = 40m L = 45m L = 5 Om

1 Trạng thái lắp các phân đoạn dầm:

- Trọng lưọTig bản thân cùa đà giáo (DC)

- Tĩnh tải các đốt dầm BTCT (WT)

- Tải trọng cổng cầu (FT)

(CT tự tính) 24528

(CT tự tính)

245 28

(CT tự :ính) 24528

2 Trạng thái lao dọc đà giáo:

- Trọng lượng bản thân cùa đà giáo (DC)

- Tải trọng cổng cầu (h 1)

(CT tự tính)28

(CT tự tính) 28

(CT tự tính)28+ Tổ hợp tải trọng tác dụng:

Trong tính toán kết cấu đà giáo ta tiến hành tính toán với hai tổ hợp chính sau:

TTG H C ường độ ỉ: 1.25DC + 1.25W T + 1,75FT

TTG H S ử dimg: DC + W T + FT

- Các kết quả tính toán

Các kết quả tính toán trong bảng 2.7 gồm 2 phần chính:

+ Kết quả về nội lực tương ứng với trạng thái giới hạn cường độ I

+ K et quả về chuyển vị được tính với trạng thái giới hạn sử dụng

Kiểm tra kết quả tính toán theo điều kiện cưòfng độ I:

Điều kiện để kết cấu đảm bảo về m ặt cưÒTig độ phải thỏa m ãn điều kiện sau:

trong đó; Rb - hệ số lai;

Fy - giới hạn chảy của thép:

Với loại thép kết cấu lựa chọn ta có: Fy = 345M Pa

R b = l

Nên sức kháng của m ặt cắt: F„ = 345M pa

N hư vậy các giá trị ứng suất tính toán trong dầm thép và m ũi dẫn đều nhỏ hon giới hạn cho phép của thép kết cấu Fp = 345M Pa N hư vậy việc lựa chọn các thông số kích thước hệ đà giáo đảm bảo yêu cầu về m ặt chịu lực

vồ độ võng của hệ đà giáo sẽ được khắc phục trong quá trình lắp các đốt dầm bằng cách điều chỉnh chiều cao của các kích đỡ các đốt dầm,

+ 2461 -2047 + 533 -547

0

- 8.6 + 13.3

0

+ 1120

- 1350 + 348 -430

0

-2.08 + 2.83

- 1.15

+ 2408 -2401 + 746 -901 0

- 16.2 + 25.4

0

2 Trạng thái lao dọc đà giáo:

- ủ Iig suất lón nhất trong dầm thép

+ 490 -620 + 260

- 360

0

-0.91 + 0.39 -4.45

+ 760 -930 + 360 -370

2.3.4 Tính toán thiết kế các kết cấu trụ phụ (giá đỡ)

- Các thông số th iết k ế của trụ p h ụ

Để tính toán thiết kế kết cấu trụ phụ cần tính toán nội lực sinh

yêu như thanh đỡ chính, các thanh chống trong và ngoài và tính

ihep cường độ cao cần thiết để liên kết trụ phụ với trụ chính

Tái trọng tính toán được phân làm hai tổ hợp chính:

+ Tổ hợp 1: Tài trọng do phần tĩnh tải bản thân trụ phụ, trọng lượng đà giáo và tải irọng bản thân dầm

+ Tổ họp 2: Tính tải bản thân trụ phụ, trọng lượng đà giáo khi di chuyển

Sử dụng phần mềm MIDAS để tính toán nội lực kết cấu trụ phụ sau đó liến hành kiểm toán các cấu kiện.

Đe cụ thể hóa quá trình thực hiện khai thác phần mềm, tiến hành tính toán một hệ kếl cấu trụ phụ sử dụng chung cho cả 3 hệ đà giáo cho nhịp có khấu độ 40, 45 \ à 5()m

Bảng 2.8: Các thông số của cấu kiện trụ phụ

Hĩnh 2.31 Cấu tạo hệ trụ phụ

- Tính duyệt tiết diện thanh 'chổng trong và thanh chống ngoài

+ Kiểm tra độ mảnh của mặt cắt:

120

r+ Kiểm tra ổn định cục bộ, tỉ số chiều rộng trên bề dày của tấm bản

Fy - cườne độ chảy (MPa);

E - m ôđun đàn hồi (MPa);

K - hệ số chiều dài có hiệu;

k - hệ số mất ổn định tấm;

/ - chiều dài không có liên kết (mm);

ĩs - bán kính quán tính đối với trục mất ổn

hệ giá đỡ cong son

Tên thanh Ix (mm'’) Iy(mni'*) r,iiin (mm)

Thanh đỡ chính được kiểm toán theo điều kiện thanh chịu kéo uốn:

Công thức kiểm toán:

Mrx, Mry - sức kháni> uốn có hệ số đối với trục X và trục y;

Mux Muy - mômen uốn có hệ số đối với trục X và y

N hư vậy với cấu tạo các thanh đỡ như đề suất đảm bảo khả năng chịu lực

- Tính toán liên kết giữa trụ phụ và trụ chính

+ Tính toán khả năng chống lật:

Yêu cầu về chống lật quanh điểm B:

trong đó: Rạ - lực căng ép của các thanh bar cường độ cao;

p - tài trọng truyền xuống từ hệ đà giáo;

Pq - lực kéo cho phép của một thanh thép cường độ cao

Trên cơ sở kết quả nội lực tính toán sử dụng công thức (4.7) tính được số lượngthanh thép cường độ cao cần thiết như sau:

R = 1482KNDùng thanh thép cường độ cao có lực kéo cho phép là Po = 500KN

Số thanh cần thiết là: n = 3 thanh

Vậy đế đảm bảo an toàn cho kết cấu ta bố trí 4 thanh thép cường độ cao 0 3 2 trênmột nhánh của trụ

+ Kliả năng chống trượt:

Yêu cầu chống trượt theo phương thẳng đứng:

trong đó: Rb - tổng lực căng ép của các thanh bar cường độ cao;

f - hệ số m a sát

số lượng thanh cưòng độ cao cần bố trí:

2.4 TRANG THIÉT BỊ PHỤC v ụ VẬN HÀNH CÔNG NGHỆ LG• • • • •

+ Với dầm chủ có thể đặt đường ray ở trên để cho cổng trục di chuyển và ở phía dưới

có đưòng ray dùng để dầm chủ di chuyển tới nhịp mới

+ Cống trục có khẩu độ, chiều cao nâng và tải trọng tương ứng với công việc nâng tìmg phân đoạn dầm từ xe chuyên dùnỵ được vận chuyên lói, lắp vào đúng vị trí cần thiết

- Nhỏm thiết bị căng kéo d ự ứng lực:

Là các thiết bị được sử dụng đế liên két sơ bộ từng phân đoạn dầm theo chiều dọc cầu, luồn cáp cưòng độ cao vào lỗ dầm, căne kéo tạo úníỉ suất trước cho cả nhịp cầu Bao gồm hệ thống kích kéo, thanh PC, neo dự ứní» krc, cáp cường độ cao, máy luồn cáp

- Nhóm thiết bị nâng hạ điều chinh:

Là hệ thống những kích nâng, điều chinh (vi chỉnh) quá trình lắp ráp từng phân đoạn dầm và toàn bộ nhịp cầu vào đúng vị trí đồng thời giữ ổn định trong suốt quá trình lắp

một nhịp từ phân đoạn dầm đầu tiên cho đến phân đoạn dầm cuối cùng của một nhịp Bao gồm hệ thống kích nâng điều chỉnh chiều cao từng phần đoạn dầm.

Sau khi toàn dầm được căng kéo bằng các bó cáp cường độ cao đủ lực cân thiêt Hệ thống kích này có nhiệm vụ hạ toàn bộ chiều dài nhịp đã lắp xong tỳ lên các gối cầu vào đúng vị trí

2.4.2 Những chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật

Hệ thống thiết bị phục vụ thi công cầu theo công nghệ LG được nghiên cứu lựa chọn cần phải đảm bảo các chỉ tiêu kinh tế - kỹ thuật sau:

- Tỉnh năng kỹ thuật p h ù hợp:

Hệ thống thiết bị phục vụ thi công cầu theo công nghệ LG được lựa chọn phải có tính năng kỹ thuật đáp ứng được các yêu cầu cụ thể của công nghệ thi công cầu BTDUL, các tiêu chuẩn hiện hành và các yêu cầu đà nêu trên đày

- Nguyên lý cấu tạo thích hợp, hiện đại:

Một thiết bị chứa đụng nhiều sai sót trong thiết kế chắc chắn không thể có chất lượng cao trong khai thác sử dụng Theo tài liệu của Liên Xô (cũ), số lần hư hỏng do những sai sót trong thiết kế chiếm tới 40% tổng số hư hỏng trong quá trình khai thác khác Điều đó đòi hỏi hệ thống thiết bị phục vụ thi công cầu theo công nghệ LG được lựa chọn phải được thiết kế theo một nguyên lý tối ưu trong điều kiện nước ta về vật liệu, công nghệ chế tạo và giá thành

- Thích nghi với môi trường nhiệt đới Việt Nam:

N hư chúng ta đã biết, hệ thống tự động thủy lực (TĐ TL) nói chung rất nhạy cảm với khí hậu của môi trường khai thác m à đặc biệt là ảnh hưởng của nhiệt độ cao trong môi trường nhiệt đới nước ta Khi các điều kiện khác không đổi, nhiệt độ môi trường càng cao, áp suất chất lỏng công tác trong hệ thống càng giảm , thời gian, biên độ dao động áp suất và áp lực động lớn nhất càng tăng, dòng chất lỏng không ổn định làm cho công suất truyền động và tuổi thọ của thiết bị giảm sút nghiêm trọng Vì thế, hệ thống thiết bị phục vụ thi công cầu theo công nghệ LG được lựa chọn phải hạn chế những ảnh hưởng xấu nói trên

- Phù hợp với trình độ công nghệ hiện tại trong nước:

Hệ thống thiết bị phục vụ thi công cầu theo công nghệ LG được lựa chọn bao gồm nhiều cụm chi tiết, trong đó có những cụm chi tiết đòi hỏi được chế tạo với độ chính xác khá cao, vật liệu đặc biệt, quy trình công nghệ chế tạo yêu cầu khắt khe, với trang thiết

bị chuyên dùng hiện đại Chỉ tiêu này đòi hòi các chi tiết của hệ thống thiết bị phục vụ thi công cầu theo công nghệ LG phải có kết cấu đơn giản, dễ chế tạo, cố gắng gia công chủ yếu trên các m áy vạn năng, loại trừ một vài nguyên công đặc biệt

- Gọn nhẹ, thuận tiện trong việc sửa chữa thay thế:

Để giảm bớt trọng lưọng, kích thước của hệ thống thiết bị phục vụ thi công cầu theo công nghệ đẩy lắp được lựa chọn, đòi hỏi phải sử dụng những vật liệu có độ bền cao hoặc nâng cao áp lực làm việc của hệ thống thuỷ lực ờ mức hợp lý Tuy nhiên vấn đề vật liệu chất lượng cao đã và đang còn là điểm yếu của chúng ta Do đó để giảm kích thước chỉ còn phương pháp nâng cao áp lực làm việc của hệ thống thuỷ lực Đây cũng chính là m ột trong những khuynh hướng phát triển của TĐTL Tuy nhiên chỉ tiêu này kéo theo những khó khăn trong việc làm kín, chống rò rỉ dầu, duy trì và nâng cao tuổi thọ các thiết bị thuỷ lực

Hệ thống thiết bị phục vụ thi công cầu theo công nghệ đẩy lắp được lựa chọn phải đảm bảo tính thuận tiện trong, việc sửa chữa Ihay thế khi cần thiết nhất là trong khi đang thi công trên các công trường Các phụ lùng có sẵn thay thế thuận tiện sẽ giảm bớt thời gian dừng máy, tạo điều kiện thi công đàm bào tiến độ yêu cầu

- Tiện lợi trong sử dụng và báo quan:

Hệ thống thiết bị phục vụ thi công cầu theo công nghệ đẩy lắp được lựa chọn phải thuận tiện trong sử dụng, điều khiển phải dễ dàng, nhẹ nhàng, nhạy bén Đây cũng chính

là những ưu điểm vốn có của kiểu TĐTL

- Độ tin cậy cao trong khai thác:

Độ tin cậy thể hiện chất lượng của máy móc nó' chung và hệ thống thiết bị phục vụ thi công cầu theo công nghệ đẩy lắp được lựa chọn nói riêng trong khai thác sừ dụng

H ệ thống thiết bị phục vụ thi công cầu theo công nghệ đẩy lắp có độ tin cậy cao tức là khả năng sẵn sàng làm việc không hỏng cao, ít hỏng hóc, chi phí cho công tác bảo dưỡng sửa chữa giảm Độ tin cậy của hệ thống thiết bị trong khai thác là sự tác động tống hợp của nhiều khâu, nhiều yếu tố; phụ thuộc vào nguyên lý cấu tạo, công nghệ chế tạo, môi trưÒTig khai thác, kỹ năng vận hành khai thác máy Việc thực hiện các chỉ tiêu kinh tế - kỹ thuật đã nêu trên đây cũng chính là biện pháp nâng cao độ tin cậy của hệ thống thiết bị phục vụ thi công cầu theo công nghệ LG trong khai thác thực tế

2.4.3 Lựa chọn nhóm thiết bị nâng hạ điều chỉnh

Nhóm thiết bị nâng hạ điều chỉnh bao uồm hệ thống kích nâng được dẫn động bởi động cơ điện qua bơm điện Nhiệm vụ của chúng là nâng, điều chỉnh (vi chỉnh) quá