Thiết Kế Cầu Vòm Ống Thép Nhồi Bê Tông (Kèm File Autocad, Excel, Midas)

Trường ĐH Giao Thông Vận Tải Tp.HCM KHOA CÔNG TRÌNH BỘ MÔN CẦU ĐƯỜNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG Hệ đào tạo: Chính quy Đề tài : THIẾT KẾ CẦU VÒM ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG GVHD : T.S BÙI ĐỨC TÂN SVTH : PHAN ĐĂNG KHOA Lớp : CĐ03A Tp.HCM, tháng 05/2008 TỔNG QUAN * * * ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN KHU VỰC XÂY DỰNG CẦU 1.1 Đặc điểm đòa hình- thủy văn -Chế độ thủy văn thay đổi + MNCN : +7 m + MNTT : +4 m + MNTN : +2.5 m 1.2 Đặc điểm đòa chất • Lớp : Bùn sét hữu màu xám xanh , đôi chỗ lẫn cát hữu : Chiều dày lớp : h1 = 12.8 m Các tiêu lý : +Trọng lượng thể tích : γw = 1.48 T/m3 +Độ sệt : B = 1.24 +Lực dính : c = 0.082 (KG/cm2) Góc ma sát : ϕ = 6004’ Lớp : Cát hạt mòn đến trung ,đôi chỗ lẩn sỏi sạn ,màu xám xanh xám trắng ,kết cấu chặt vừa, trạng thái dẻo cứng : Chiều dày lớp : h2 = m Các tiêu lý : +Trọng lượng thể tích : γw = 1.85 T/m3 +Tỷ trọng : G = 2.69 +Lực dính : c = 0.14 (KG/cm2) +Góc ma sát : ϕ = 10 049’ Lớp : Sét cát màu xám vàng ,màu xanh ,trạng thái dẻo cứng đến nửa cứng mặt lẩn nhiều đá dăm sạn : Chiều dày lớp : h3 = 10.2 m Các tiêu lý : +Tỷ trọng : G = 2.73 +Trọng lượng thể tích : γw = 2.01 T/m3 +Lực dính : c = 0.313 (KG/cm2) , +Góc ma sát : ϕ = 21028’ Lớp : Sét màu nâu vàng ,đầu tầng đôi chỗ lẫn nhiều sỏi sạn ,trạng thái cứng : Chiều dày lớp : h4 = 4.1 m Các tiêu lý : +Trọng lượng thễ tích : γw = 1.74 T/m3 +Tỷ trọng : G =2.73 +Lực dính : c = 0.125 (KG/cm2) +Góc ma sát : ϕ = 70.10’ Lớp : Sét màu nâu vàng ,đầu tầng đôi chỗ lẫn nhiều sỏi sạn ,trạng thái cứng : Chiều dày lớp : h4 = 19.9 m Các tiêu lý : +Trọng lượng thễ tích : γw = 1.983 T/m3 +Tỷ trọng : G =2.73 +Lực dính : c = (KG/cm2) +Góc ma sát : ϕ = 230.52’ Lớp : Sét màu nâu vàng ,đầu tầng đôi chỗ lẫn nhiều sỏi sạn ,trạng thái cứng : Chiều dày lớp : h6 Các tiêu lý : +Trọng lượng thễ tích : γw = 2.12 T/m3 +Tỷ trọng : G =2.73 +Lực dính : c = 0.355 (KG/cm2) +Góc ma sát : ϕ = 260.39’ QUY TRÌNH QUY PHẠM VÀ CÁC NGUYÊN TẮC THIẾT KẾ 2.1 Quy trình thiết kế nguyên tắc chung 2.1.1 Quy trình thiết kế -Quy trình thiết kế cầu cống : 22 TCN 272 – 05 -Quy trình Thiết kế thi công kết cấu bêtông ống thép CECS 28-90 -Quy phạm thiết kế cầu dây văng đường ôtô JTJ 027-86 Trung Quốc 2.1.2.Các nguyên tắc thiết kế - Công trình thiết kế vónh cửu , có kết cấu thót phù hợp với quy mô tuyến đường - Đáp ứng yêu cầu quy hoạch , phân tích tương lai tuyến đường - Thời gian thi công ngắn - Thuận tiện cho công tác tu bảo dưỡng - Giá thành xây dựng thấp 2.2 Các thông số kó thuật 2.2.1 Quy mô xây dựng -Cầu thiết kế vónh cửu với tuổi thọ > 100 năm 2.2.2.Tải trọng thiết kế -Sử dụng cấp tải trọng thiết kế cầu theo quy trình 22 TCN 272 – 05 +Hoạt tải thiết kế HL 93 - Xe trục thiết ke á: P1=35KN, P2=145KN, P3=145KN - Xe trục thiết kế : P1=110KN, P2=110KN +Tải trọng người : KN/m2 -Hệ số tải trọng : +Tónh tải giai đoạn : 1.25 +Tónh tải giai đoạn : 1.5 +Hoạt tải : 1.75 -Hệ số động(hệ số xung kích) : IM=1+25/100=1.25 2.2.3.Khổ cầu thiết kế -Mặt cắt ngang thiết kế cho xe chạy vận tốc thiết kế 80 Km/h +Mặt căt ngang khổ : K=14+2@0.5 +Phần xe chạy: Bxe=4x3.5m +Phần lan can:Blc=2x0.5m 2.2.4.Khổ thông thuyền -Sông thông thuyền sông cấp II : +Tónh cao: 9m +Tónh ngang: 60m 2.2.5.Trắc dọc cầu -Độ dốc dọc cầu 1.6 % -Cầu nằm đường cong tròn bán kính R=4500m CÁC PHƯƠNG ÁN CẦU SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN Nguyên tắc lựa chọn phương án cầu: - Đáp ứng yêu cầu thông thuyền - Giảm tối thiểu trụ sông - Sơ đồ nhòp cầu xét đến việc ứng dụng công nghệ có ưu tiên việc tận dụng thiết bò công nghệ thi công quen thuộc sử dụng nước - Đảm bảo tính khả thi trình thi công -Đạt hiệu kinh tế cao, giá thành rẻ PHẦN I THIẾT KẾ CƠ SỞ CHƯƠNG PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CẦU LIÊN TỤC ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG GIỚI THIỆU CHUNG VỀ PHƯƠNG ÁN 1.1 Tiêu chuẩn thiết kế -Quy trình thiết kế cầu cống 22 TCN 272 – 05 Bộ giao thông vận tải -Tải trọng thiết kế: HL 93, tải trọng người 3KN/m2 1.2.Sơ đồ kết cấu 1.2.1.Kết cấu phần -Sơ đồ bố trí chung toàn cầu: -Nhòp dầm liên tục nhòp BT ƯST thi công theo phương pháp đúc hẫng cân với độ nhòp 59+90+59 -Kết cấu nhòp có tiết diện hình hộp có chiều cao thay đổi, đáy dầm có dạng đường cong bậc -Hộp dầm có dạng thành xiên bố trí vách ngăn hộp Kích thước hộp dầm sau: +) Chiều cao dầm đỉnh trụ H = 4.5 m +) Chiều cao dầm nhòp h = m +) Chiều dày nắp : tb = 25 cm +) Chiều dày đáy : Mặt cắt gối 80 cm , mặt cắt nhòp 25 cm +) Chiều dày phần cánh hẫng : hc = 25 cm +) Chiều dày mặt cầu ngàm : tn = 110 cm +) Chiều dày sườn bên hộp : 50 cm +) Chiều dày sườn hộp : 40 cm -Tiêu chuẩn vật liệu 1- Bê tông cấp A có: ' +) f c = 40 (MPa) +) γ c = 25 (kN/m3) +) Ec = 0.043 γ c1.5 f c' = 35000 (MPa) 2- Cốt thép DƯL hãng VSL theo tiêu chuẩn ASTM - grade 270 có tiêu sau: +) Diện tích tao Astr = 1680 mm2 +) Cường độ cực hạn: fpu= 1860 MPa +) Độ chùng sau 1000h 200C 2.5% 3- Neo: Sử dụng loại neo VSL 4- Cốt thép thường: Sử dụng loại cốt thép có gờ với tiêu: +) fs = 300 (MPa) +) Es = 200000 (MPa) +) fy = 400 (MPa) -Nhòp dẫn: cầu không làm nhòp dẫn, đốt biên dầm hộp đặt trực tiếp lên mố cầu tiếp tiếp giáp với đường dẫn vào cầu 1.2.2 Kết cấu phần 1- Cấu tạo trụ cầu : - Trụ dùng loại trụ đặc đầu tròn đặt móng cọc đài thấp , cọc khoan nhồi D=1.2m đổ bê tông chỗ mác M300 - Cấu tạo mố cầu: - Mố cầu dùng loại mố chữ U BTCT đặt móng cọc khoan nhồi D=1m, đổ chỗ mác bê tông chế tạo M300 TÍNH TOÁN SƠ BỘ KẾT CẤU NHỊP 2.1 Xác đònh kích thước cầu - Chiều dài kết cấu nhòp: kết cấu nhòp liên tục chiều dài nhòp biên L nb= (0,6 ÷ 0,7) chiều dài nhòp Lng +) Trong phương án chọn L = 90m +) Lấy : Lnb = 59 m 2.1.1.Phân chia đốt dầm - Để đơn giản trình thi công phù hợp với trang thiết bò có đơn vò thi công ta phân chia đốt dầm sau : +) Đốt đỉnh trụ : = 14m (khi thi công tiến hành lắp đồng thời xe đúc trụ) +) Đốt hợp long nhòp : dhl = 2m, đốt hợp long nhòp biên : dhl = 2m +) Chiều dài đoạn đúc đà giáo : dđg = 13 m - Sơ đồ phân chia đốt dầm HLK10 K9 K8 K7 K6 K5 K4 K3 K2 K1 K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 2.1.2 Xác đònh phương trình cao độ đáy dầm Cao độ đáy dầm thay đổi theo phương trình Parabol: y =x2 + bx + c K7 K8 K9 K10HL y= (H − h) × x +h l2h Trong đó: - y : Là chiều cao dầm mặt cắt cách mặt cắt nhòp khoảng x - H : Là chiều cao dầm mặt cắt gối - h : Là chiều cao dầm mặt cắt nhòp - lh : Là chiều dài đoạn cánh hẫng có chiều cao thay đổi Y=0.00205x2 + 2.8 Y=0.00205x2 + 2.8 2.1.3 Xác đònh phương trình thay đổi chiều dày đáy dầm Thay đổi theo phương trình Parabol: y = x2 + bx + c y= (H − h) × x +h l2h Trong đó: y : Là chiều dày đáy mặt cắt cách mặt cắt nhòp khoảng x Hd : Là chiều dày đáy mặt cắt gối hd : Là chiều dày đáy mặt cắt nhòp ld : Là chiều dài thay đổi đáy nhòp Y=0.00022x2 + 0.4 2.1.4.Xác đònh cao độ mặt dầm chủ Mặt dầm chủ thiết kế với độ dốc %, với bán kính cong R=4500m 2.1.5 Tính tóan đặt trưng hình học mặt cắt tiết diện Để tính toán đặc trưng hình học ta sử dụng công thức tổng quát sau để tính: + Diện tích mặt cắt : F = 1/2 x ∑ ( xi-xi+1) x (yi+yi+1) + Tọa độ trọng tâm mặt cắt : yc = 1/6 x Fx ∑ (xi-xi+1) x (yi2+yi.yi+1+yi+12) + Mômen tónh mặt cắt trục x : Sx = 1/6 x ∑ (xi-xi+1) x (yi3+yi2.yi+1+yi.yi+12+yi+13) + Mômen quán tính trục trung hòa : Jth = Jx - yc2 x F Số liệu tính toán đặc trưng hình học mặt cắt thay đổi tính Midas - Kích thước mặt cắt ngang: - Trên sơ phương trình đường cong đáy dầm đường cong thay đổi chiều dày đáy lập xác đònh kích thước mặt cắt dầm 2.2 Xác đònh kích thước trụ cầu mố cầu 2.2.1 Các kích thước trụ cầu 2.2.2 Các kích thước mố cầu Tập kết đoạn sườn vòm giằng ngang xà lan đến vò trí cẩu lắp Các sườn vòm giằng ngang đặt chồng lên xà lan ngăn cách gỗ ngang suốt chiều dài Mỗi sườn vòm có đoạn vòm chia làm lần cẩu lắp Một cẩu tháp 160T đặt xà lan 800T sử dụng thiết bò lắp dựng chủ yếu, cẩu tháp 100T khác đặt xà lan 800T dùng để phụ trợ Cẩu nhấc đoạn vòm cần lắp dựng, di chuyển xà lan để đặt vào vò trí, sau dùng cần cẩu phụ để chỉnh cao độ vò trí đoạn vòm Để đảm bảo an toàn tránh va quẹt thuận tiện cho công tác đạo thi công nên cẩu lắp đoạn vòm Sau cẩu lắp xong hết đoạn vòm giằng ngang bên đầu vòm tiến hành cẩu lắp sườn vòm giằng ngang tương tự bên đầu cầu lại Sau cẩu lắp xong đoạn sườn vòm giằng ngang hai đầu cầu tiến hành cẩu lắp đoạn sườn vòm Tiến hành hàn tạm (chưa phải hàn chòu lực) hai đầu đoạn sườn vòm với hai đầu đoạn vòm cẩu lắp trước Sau đo đạc kiểm tra sai số cẩu lắp tiến hành hàn chòu lực đoạn sườn vòm Các giằng ngang lại cẩu lắp hàn vào sườn vòm vò trí theo thiết kế Vò trí móc cẩu ôm lấy giằng ngang tương tự sườn vòm đoạn vòm nối với mối hàn cao Trước hàn mối hàn cao phải thực hàn tạm Sau quan trắc điều chỉnh để thỏa mãn độ xác thực hàn Công tác hàn nên thực lúc nhiệt độ không khí từ 25-30oC Công tác hàn nối đoạn vòm ngắn dùng mẩu thép để hàn cố đònh tạm thời phía thành ống không điểm Trong trình hàn nối đầu ống thép thấy chỗ hàn nối xuất vết nứt nhỏ phải tẩy bỏ hết hàn lại Tất mối hàn phải kiểm tra chất lượng đường hàn máy siêu âm Cẩu lắp cánh vòm biên thứ Cẩu lắp cánh vòm biên thứ hai Lắp xong vòm biên Cẩu lắp cánh vòm 5.BƠM BÊTÔNG VÀO ỐNG VÒM THÉP 5.1.Lựa chọn phương pháp bơm bêtông Để thỏa mãn yêu cầu thiết kế, bê tông phải có đặc tính đặc biệt : Có tính linh động cao để thỏa mãn phương pháp bơm bê tông từ chân vòm đến đỉnh vòm ; Có tính trương nở để đảm bảo tiếp xúc bề mặt bê tông ống thép ; Có tính tự đầm để sử dụng đầm ; Độ sụt chọn lựa : 20cm ± 2cm ; Công nghệ nhồi bêtông vào ống đảm bảo yêu cầu độ bền tính đồng cao lõi bêtông Hiện có phương pháp sau để nhồi bêtông vào ống: Phương pháp bơm áp lực cao Phương pháp rung sâu Phương pháp xọc Phương pháp rung bên Phương pháp dùng bêtông tự đầm Công nghệ nhồi dùng phương pháp bơm áp lực cao phù hợp với thi công cầu nên lựa chọn 5.2 Công nghệ bơm bêtông vào ống thép sườn vòm Trên vành vòm bố trí van bơm lỗ thoát khí Lỗ thoát khí bố trí cách vò trí cáp treo 500mm, cách vò trí lỗ thoát khí bố trí van bơm vành vòm van bơm có độ dài khác vào ống vòm trên, bụng vòm ống vòm Chi tiết xem vẽ Bêtông cần có độ sụt cần thiết để công tác bơm thuận lợi Các yêu cầu cần đạt công nghệ đảm bảo bêtông có độ đồng cao giữ ổn đònh kết cấu thi công bơm Để đáp ứng yêu cầu cần tuân thủ nguyên tắc sau: Không tạo vết dừng thi công lõi bêtông Điều nhằm đảm bảo cho bêtông đạt độ đồng cao điều kiện bắt buộc để bơm bêtông từ hai phía chân vòm Cân áp lực bên ống thép với áp suất khí bên Điều nhằm đảm bảo điều kiện bơm bêtông đảm bảo độ đồng để tạo ổn đònh cho sườn vòm thi công Duy trì gia tải đối xứng trình bơm Bố trí hai trạm bơm liên tục từ hai phía vòm Mỗi phía bơm hai sườn vòm, hướng bơm từ chân vòm lên đỉnh vòm, cố gắng khống chế tốc độ bơm hai phía tương đương để đảm bảo trình gia tải đối xứng giữ vững ổn đònh sườn vòm Đo đạc biến dạng vành vòm suốt trình bơm để điều chỉnh áp lực bơm Bơm bê tông chân vòm lúc CÔNG NGHỆ KÍCH NÂNG DẦM NGANG 6.1 Phương pháp nâng liên tục Dầm vận chuyển từ công xưởng đến công trường xà lan tập kết gần vò trí lao lắp Việc lao lắp dầm ngang thực từ đầu vòm đến vòm cách đối xứng Hai thiết bò nâng dầm sử dụng đồng thời, bao gồm kích thủy lực nâng liên tục, máy bơm thủy lực điều khiển Kích tự động rút treo dầm ngang Dầm ngang rút từ xà lan lên 6.2 Kiểm soát cao độ dầm ngang trình lao lắp Vì dầm ngang lắp dầm một, cao độ dầm lắp thay đổi liên tục bò ảnh hưởng dầm lắp sau Để tránh sai số cao độ cộng dồn giảm thiểu công tác điều chỉnh cao độ sau lắp đặt, việc phân tích toàn trình thi công thực hiện, từ xác lập hệ thống liệu để kiểm soát toàn cao độ dầm trình lao lắp Tất công thức tính toán nhập vào phần mềm tính toán Trước bước lao lắp, cần nhập trò số chuyển vò thực tế chân vòm để nhận trò số cao độ dầm ngang phục vụ thi công CHƯƠNG 14 TÍNH TOÁN TRONG QUÁ TRÌNH THI CÔNG 1.TÍNH CHIỀU DÀY LỚP BÊTÔNG BỊT ĐÁY Chiều dày lớp bêtông bòt đáy phụ thuộc vào chiều sâu đáy hố móng so với mực nước thi công loại đất đáy hố móng Công thức tính chiều dày lớp bêtông bòt đáy h BT ≥ Ω × γn × hn 0.9 × Ω0 × γ BT + k × u × [ τ] Trong đó: Ω : diện tích vòng vây cọc ván thép: Ω =19.5x10.3=200.85 m2 k: số lượng cọc vòng vây cọc ván: k=14cọc u: chu vi cọc :u= π× d = π×1.2 = 3.77m [ τ] :sức dính bám cọc bêtông: [ τ] =100KN/m2 hn:chiều cao mực nước tính từ mực nước thi công đến đáy đài:h n=6.885m Ω = Ω − k × Fc =19.5x10.3-14x1.131=185.016 γbt - Trọng lượng riêng bê tông bòt đáy , γC = 23 KN/m3 γn - Trọng lượng riêng nước, γW = 10 KN/ m2 h BT ≥ Ω × γn × hn 200.85 ×10 × 6.885 = = 1.18m 0.9 × Ω0 × γ BT + k × u × [ τ] 0.9 × 185.016 × 23 + 14 × 3.77 ×150 Vậy ta chọn chiều cao lớp bêtông bòt đáy 1.5m 2.TÍNH VÒNG VÂY CỌC VÁN THÉP 2.1 Xác đònh chiều sâu chôn cọc ván thép Sơ đồ tính chiều sâu chôn cọc ván Các thông số đất Chiều dày lớp     Trọng lượng thể tích : γw = 1.48 T/m3 Độ sệt : B = 1.24 Lực dính : c = 0.082 (KG/cm2) Góc ma sát : ϕ = 6004’ p lực chủ động đất γ dn × h12 Ec = × ka Trọng lượng riêng có xét đẩy γ − γ n 14.8 − 10 = = 4.44 KN / m3 1+ ε + 0.8 ϕ 6.04    k a = tg  450 − ÷ = tg  450 − ÷ = 0.81 2    γ dn = p lực đất bò động đất γ dn × h Eb = × kp  ϕ 60 '   k p = tg  450 + ÷ = tg  450 + ÷ = 1.24 2    Cân mômen điểm A ta kết sau 2  2  E b ×  × h + 8.385 ÷− E c ×  × h1 + 4.385 ÷ = 3  3  Rút gọn ta có phương trình bậc sau 0.637 × h + 0.846 × h − 110.53 × h − 202.72 = Giải phương trình ta h=13.5m 2.2 Tính sức chòu tải cọc ván thép Trường hợp bất lợi sau đổ bêtông bòt đáy hút nước khỏi hố móng Sơ đồ tính xem dầm giản đơn kê lên gối : điểm A điểm cách lớp bêtông bòt đáy 0.5m Tải trọng tác dụng chủ yếu áp lực nước Sơ đồ tính sức chòu tải cọc ván thép Để đơn giản ta tách dải tường cọc ván có bề rộng 1m theo phương đứng để tính, momen lớn cọc ván : Mmax =25.17 Tm Phản lực A : RA = 9.089 T Khả chòu uốn dải cọc ván thép có bề rộng m theo phương đứng : [M] = Wx [σ] = 3150x1700= 5355000 KGcm = 53.55 Tm Ta thấy : [M] = 53.55 Tm > Mmax = 25.17 Tm 2.3.Tính sức chòu tải vành đai cọc ván thép Sơ đồ tính toán vòng vây cọc ván thép Vành đai gồm 2[ 30 + giằng 1x40, có đặc trưng hình học sau : F = 81 cm2 JY = 25403 cm4 2.3.1 Tính vành đai ngắn sơ đồ tính toán vành đai ngắn Lực tác dụng phản lực A cọc ván : p = 9.089 T/m Sử dụng phần mềm midas 7.01 ta tính nội lực sau Mmax = 10.6 Tm Phản lực gối hai dầm R=34.5 T ng suất : σ= M 10.6 ×105 ×y = × 20 = 834.55KG / cm J 25403 ng suất cho phép : [σ] = 1700 KG/cm2 Vậy : σ = 834.55 KG/cm2 < [σ] = 1700 KG/cm2, vành đai ngắn đạt yêu cầu 2.3.2 Tính vành đai dài Sơ đồ tính toán vành đai dài Lực tác dụng phản lực A cọc ván : p = 9.089 T/m Sử dụng phần mềm midas 7.01 ta tính nội lực sau Mmax =22.72 Tm R0 = 17.5 T R1 = 50.4 T R2 = 41.5 T ng suất : σ= M 22.72 ×105 ×y = × 20 = 1788KG / cm J 25403 ng suất cho phép : [σ] = 1700 KG/cm2 Vậy : σ =1788 KG/cm2 > [σ] = 1700 KG/cm2, vành đai dài không đạt yêu cầu chòu lực, ứng suất vượt ko 5% nên chấp nhận 2.4 Tính sức chòu tải thang chống Lực tác dụng lên chống phản lực tác dụng lên gối sơ đồ tính vành đài Công thức kiểm tra cường độ : σ= N ≤ [ σ] ϕ× F Trong : F : diện tích chống ϕ : hệ số uốn dọc Chọn thép hình I 30 làm chống, có đặc trưng hình học sau : F = 93 cm2 JY = 9974 cm4 ry = 9974 = 10.35cm 93 lo = 200 cm : chiều dài tự chống λy = l0 200 = = 19.32 ry 10.35 ϕ = 0.97 ng suất lớn chống : σ max = Ta thấy : N max 50400 = = 559 KG / cm ϕ× F 0.97 × 93 σmax = 559 KG/cm2 < [σ] = 1700 KG/cm2 Vậy chống đủ khả chòu lực TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Bản vẽ Supper – Structure of arch bridge, Xom Cui bridge [2] Cầu bê tông cốt thép đường ô tô Lê Đình Tâm, tập 1, Nhà xuất xây dựng [3] Cầu vòm ống thép nhồi bê tông Phùng Mạnh Tiến – Vũ Trí Thắng Tạp chí Giao Thông Vận Tải 6/2004 [4] Cơ học kết cấu Lều Thọ Trình, tập 1, Nhà xuất Khoa Học Kỹ Thuật, 2004 [5] Kết cấu ống thép nhồi bê tông Nguyễn Viết Trung – Trần Việt Hùng Nhà xuất xây dựng, 2006 [6] Mô hình hóa phân tích kết cấu cầu với Midas / Civil Ngô Đăng Quang (chủ biên), tập Nhà xuất xây dựng, 2005 [7] Quy phạm thiết kế thi công kết cấu cầu ống thép nhồi bê tông CECS 28 – 90, Trung Quốc [8] TCXD 205 : 1998, Móng cọc - tiêu chuẩn thiết kế Nhà xuất xây dựng, 2002 [9] Thi công móng trụ mố cầu Nguyễn Trâm, Nguyễn Tiến Oanh, Lê Đình Tâm, Phạm Duy Hòa Nhà xuất xây dựng, 2005 [10] Thiết kế cầu vòm ống thép nhồi bê tông Đông Trù Nguyễn Trung Hồng, Trần Quốc Bảo Hội thảo ứng dụng khoa học công nghệ ngành giao thông vận tải [11] Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22 TCN 272 – 05 Nhà xuất Giao thông vận tải, 2005 [12] Kết cấu ống thép nhồi bêtông A.I KIKIN, R S SANZHAOVSKI,V A TRULL Nhà xuất xây dựng MỤC LỤC Chiều dày lớp : h1 = 12.8 m Các tiêu lý : Chiều dày lớp : h2 = m Các tiêu lý : Chiều dày lớp : h3 = 10.2 m .2 Các tiêu lý : Chiều dày lớp : h4 = 4.1 m .3 Các tiêu lý : Chiều dày lớp : h4 = 19.9 m Các tiêu lý : Chiều dày lớp : h6 .3 Các tiêu lý : Theo trò số giới hạn cốt đai tối thiểu : .79 TÍNH TOÁN LIÊN KẾT BU LÔNG 141 6.1 Sức kéo danh đònh bu lông: 141 TÍNH CHỐNG CẮT CHO LAN CANTẠI MẶT CẮT TIẾP XÚC BMC 142 TÍNH CHIỀU DÀI NEO CỦA CỐT THÉP VÀO TRONG BMC: 143 ⇒ MA = 5.24x 11.73 = 61.46 (Tm) .156 ⇒ MB = 5.24x9.23 = 48.36 (Tm) 156 ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT KHU VỰC XÂY DỰNG TRỤ 183 TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO VẬT LIỆU 184 TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO ĐẤT NỀN .185 TỔNG HP TẢI TRỌNG TẠI CÁC MẶT CẮT 218 TỔNG HP TẢI TRỌNG BẤT LI THEO TTGHCĐ I 222 TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP TẠI CÁC MẶT CẮT 228 o ………………………… o o…………………………