Bài tập lớn Kết cấu thép

1.Chọn mặt cắt dầm tính các đặc trưng hình học. 2.Tính và vẽ biểu đồ bao nội luwcjbawngf phương pháp đường ảnh hưởng. 3.Kiểm toán dầm theo các trạng thái giới hạn cường độ, sử dụng và mỏi. 4.Tính toán thiết kế sườn tăng cường. 5.Tính toán thiết kế mối nối công trường. BBản vẽ: 1.Vẽ mặt chính dầm, vẽ các mặt cắt đại diện. 2.Vẽ các mối nối. 3.Thống kê sơ bộ khối lượng vật liệu. 4.Khổ giấy A1.

Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP (THEO 22 TCN 272-05) GVHD: Nguyễn Đăng Điềm SVTH: Trần Lê Kim Đĩnh Lớp: Đường ơtơ & sân bay k48 Số thứ tự : 07 Nhiệm vụ thiết kế :Thiết kế dầm chủ nhòp đơn giản cầu đường ô tô, có mặt cắt dầm thép ghép hàn nhà máy lắp ráp mối công trường bulông CĐC ,không liên hợp I-Số liệu giả định : 1.Chiều dài nhòp dầm: L = 18 m 2.Số xe thiết kế: nL = 3.Khoảng cách dầm chủ: S = 2.0 m 4.Tónh tải BTCT mặt cầu: wDC2 = 7.6 KN/m 5.Tónh tải lớp phủ mặt cầu tiện ích: wDW = 5.2 KN/m 6.Hoạt tải xe ôtô thiết ke:á HL - 93 7.Số lượng giao thông trung bình hàng ngày\một làn: T = 35000 xe/ngày/làn 8.Tỷ lệ xe tải luồng: ktruck = 0.55 9.Hệ số phân bố ngang tính cho mômen: mgm = 0.51 10.Hệ số phân bố ngang tính cho lực cắt: mgv = 0.59 11.Hệ số phân bố ngang tính cho độ võng: mgD = 0.51 12.Hệ số phân bố ngang tính cho mỏi: mgF = 0.44 13.Hệ số cấp đường: m = 0.5 14.Vật liệu: Thép chế tạo dầm: Thép M270 cấp 345 E = 200000 Mpa Fy = 345 Mpa Fu = 450 Mpa Bu lông CĐC: ASTM A490M 15.Tiêu chuẩn thiết kế: 22TCN272-05 II-u cầu nội dung: A-Tính tốn: 1.Chọn mặt cắt dầm tính đặc trưng hình học 2.Tính vẽ biểu đồ bao nội luwcjbawngf phương pháp đường ảnh hưởng 3.Kiểm tốn dầm theo trạng thái giới hạn cường độ, sử dụng mỏi 4.Tính tốn thiết kế sườn tăng cường 5.Tính tốn thiết kế mối nối cơng trường B-Bản vẽ: 1.Vẽ mặt dầm, vẽ mặt cắt đại diện 2.Vẽ mối nối 3.Thống kê sơ khối lượng vật liệu 4.Khổ giấy A1 Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng BÀI LÀM: I.-Chọn mặt cắt dầm: Mặt cắt dầm lựa chọn theo phương pháp thử – sai, tức ta chọn kích thước mặt cắt dầm dựa vào kinh nghiệm quy đònh khống chế tiêu chuẩn thiết kế, lại kiểm toán lại không đạt ta phải chọn lại kiểm toán lại Quy trình lặp lại thoả mãn Chiều cao dầm thép: Chiều cao dầm chủ có ảnh hưởng lớn đến giá thành công trình, phải cân nhắc kỹ trước lựa chọn giá trò Đối với cầu đờng ôtô, nhòp giản đơn, ta lựa chọn sơ theo kinh nghiệm sau: 1  d≥ L ta thường chọn d =  ÷  25  20 12  Ta có: (1/25)L = 0.72 m (1/20)L = 0.9 m (1/12)L = 1.5 m Vậy ta chọn: d = 1100 mm Bề rộng cánh dầm: Chiều rộng cánh dầm lựa chọn sơ theo công thức kinh nghiệm sau: 1 1 b f =  ÷  × d mm  3 Ta có: (1/3)d = 367 mm (1/2)d = 550 mm Vậy ta chọn: Chiều rộng cánh chòu nén bc = 400 mm Chiều rộng cánh chòu kéo b f = 400 mm Chiều dày cánh bụng dầm: Theo quy đònh quy trình (A.6.7.3) chiều dày tối thiểu cánh, bụng dầm 8mm Chiều dày tối thiểu chống gỉ yêu cầu vận chuyển, tháo lắp thi công Ta chọn: Chiều dày cánh chòu nén t c = 25 mm Chiều dày cánh chòu nén t t = 25 mm t w = 14 mm Chiều dày bụng dầm Do đó, chiều cao bụng (vách dầm) là: D = 1050 mm Vậy mặt cắt dầm sau chọn có hình vẽ sau: Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng 1050 1100 25 400 25 14 MẶT CẮT NGANG DẦM Tính đặc trưng hình học mặt cắt dầm: Đặc trưng hình học mặt cắt dầm tính toán lập thành bảng sau: Mặt cắt A(mm2) h (mm) A.h (mm3) I o ( mm4) A.y2 (mm4) Cánh Bản bụng 10000 14700 1087.5 550 10875000 8085000 520833 135056250 520833 2889062500 1351604167 5778125000 I total (mm4) 28889062500 2889583333 1350562500 Cánh 10000 12.5 125000 2889583333 Tổng 34700 550 19085000 7129729167 Trong đó: A : Diện tích (mm2) h: khoảng cách từ trọng tâm phần tiết diện dầm đến đáy dầm (mm) I o : mo men quán tính phần tiết diện dầm trục nằm ngang qua trọng tâm (mm4) _ ∑ ( Ai × hi ) y= (mm) ∑ Ai Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng y: khoảng cách từ trọng tâm phận đến trọng tâm mặt cắt dầm (mm) _ y = y− h (mm) I total = I o + A.y (mm4) Từ ta tính được: y top y topmid S top S topmid y bot y botmid S bot S botmid Mặt cắt mm mm mm3 mm3 mm mm mm3 mm3 Dầm 550 550 537.5 537.5 1.296.107 1.296.107 1.325.107 1.325.107 thép Trong đó: y bot : Khoảng cách từ trọng tâm mặt cắt dầm đến đáy cánh dầm thép (mm) y top : Khoảng cách từ trọng tâm mặt cắt dầm đến đỉnh cánh dầm thép (mm) y botmid : Khoảng cách từ trọng tâm mặt cắt dầm đến trọng tâm cánh dầm thép (mm) y topmid : Khoảng cách từ trọng tâm mặt cắt dầm đến trọng tâm cánh dầm thép (mm) S bot : momen kháng uốn mặt cắt dầm với y bot (mm3) S top : momen kháng uốn mặt cắt dầm với y top (mm3) S botmid : momen kháng uốn mặt cắt dầm với y botmid (mm3) S topmid : momen kháng uốn mặt cắt dầm với y topmid (mm3) Tính toán trọng lượng thân dầm: Diện tích mặt cắt ngang dầm thép A = 34700 mm2 =0.0347 m2 Trọng lượng riêng thép làm dầm γ s = 78.5 kN/m3 wDCI = A × γ s = 2.72 kN/m Trọng lượng thân dầm thép II- Tính toán vẽ biểu đồ bao nội lực: 1.Tính toán M, V theo phương pháp đường ảnh hưởng: Chia dầm thành đoạn Chọn số đoạn dầm N dd = 120 đoạn L dd = 1.5 m Chiều dài đoạn dầm Ta đánh số thứ tự mặt cắt dầm theo đoạn chia sau: Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng Trò số đường ảnh hưởng mômen tính theo bảng sau: Mặt cắt Xi (m) Đah Mi (m) AMi (m2) 1,5 3,0 4,5 6,0 7,5 9,0 1.375 2.,500 3,750 4,000 4,375 4,500 12,375 22,500 30,375 36,000 39,375 40,500 Trong đó: Xi : khoảng cách từ gối đến mặt cắt thứ i Đah Mi = tung độ đường ảnh hưởng Mi AMi = Diện tích đường ảnh hưởng Mi Ta có hình vẽ đường ảnh hưởng mômen mặt cắt dầm sau: Ðah M1 Ðah M2 Ðah M3 Ðah M4 Ðah M5 Ðah M6 Hệ số điều chỉnh tải trọng tính cho TTGHCĐ lấy sau: η = η D × η R × η l = 0.95 Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng Ta xét tổ hợp tải trọng sau : + Hoạt tải (HL – 93) +Tónh tải thân dầm,”bản BTCT mặt cầu (DC)” + Tónh tải cảu lớp phủ mặt cầu tiện ích khác (DW) Mô men tiết diện tính theo công thức sau: Đối với trạng thái giới hạn cường độ: Mi = h{ 1.25WDC + 1.50WDW + mgM [ 1.75LLL + 1.75mLL Mi (1 + IM )] } AMi DC DW LL = Mi + M i + M i Đối với trạng thái giới hạn sử dụng: Mi = 1.0 { 1.0WDC + 1.0WDW + mgM [ 1.3LLL + 1.3mLL Mi (1 + IM )] } AMi DC DW LL = Mi + M i + M i Trong đó: LLL : Tải trọng rải (9.3 KN/m) LLMi : Hoạt tải tương đương ứng với đường ảnh hưởng Mi mg M : Hệ số phân bố ngang tính cho mô men (đã tính hệ số xe m) WDC : Tải trọng rải thân dầm thép BTCT mặt cầu WDW : Tải trọng rải lớp phủ mặt cầu tiện ích cầu 1+IM : Hệ số xung kích AMi : Diện tích đường ảnh hưởng Mi m : hệ số cấp đường Ta lập bảng tính trò số M mặt cắt sau: Bảng trò số mômen theo TTGHSD: 9.0 0.500 40.500 26.500 22.81 418.120 dem AMi M iDC LLTruck LLtan Mặt Xi Mi Mi αi cắt m kN.m (m2) (kN/m (kN/m) 1.5 0.083 12.375 29.767 23.540 127.759 3.0 0.167 22.550 29.133 23.450 232.805 4.5 0.250 30.375 28.500 23.360 313.590 6.0 0.333 36.000 27.833 23.177 371.662 7.0 0.471 39.000 27.167 22.933 402.634 Trần Lê Kim Đĩnh 210.600 M iDW 694.447 M iLL 1323.167 M iSD kN.m 64.350 117.260 157.950 187.200 202.800 kN.m 228.945 411.264 546.008 637.171 697.506 kN.m 421.054 761.329 1017.548 1196.033 1284.840 Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng Bảng trò số mômen theo TTGHCĐI: αi AMi M Xi ặt m (m2) cắt 1.5 0.083 12.375 3.0 0.167 22.550 4.5 0.250 30.375 6.0 0.333 36.000 7.5 0.471 39.000 9.0 0.500 40.500 LLTruck Mi dem LLtan Mi (kN/m (kN/m M iDC kN.m 29.767 23.540 151.714 29.133 23.450 276.456 28.500 23.360 372.388 27.833 23.177 441.349 27.167 22.933 478.128 26.500 22.810 496.520 M iDW M iLL M iCD kN.m kN.m kN.m 91.699 292.785 536.198 167.096 453.238 896.790 225.079 698.261 1295.728 266.760 841.844 1522.953 288.990 877.339 1644.457 300.105 888.091 1684.716 Ta vẽ biểu đồ bao mômen cho dầm trạng thái giới hạn cường độ Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng Trò số đường ảnh hưởng lực cắt tính theo bảng sau: Mặt cắt Xi (m) Đah Mi (m) AMi (m2) A1.vi (m2) 0.000 1.500 3.000 4.500 6.000 7.500 9.000 1.000 0.917 0.833 0.750 0.667 0.583 0.500 9.000 7.500 6.000 4.500 3.000 1.500 0.000 9.000 7.563 6.250 5.063 4.000 3.063 2.250 Trong đó: Xi : khoảng cách từ gối đến mặt cắt thứ i Đah Vi = tung độ đường ảnh hưởng Vi AVi = Diện tích đường ảnh hưởng Vi A1,Vi :Diện tích đường ảnh hưởng Vi (phần diện tích lớn hơn) Ta có hình vẽ đường ảnh hưởng Vi mặt cắt dầm sau: Ðah V0 Ðah V1 Ðah V2 Ðah V3 Ðah V4 Ðah V5 Ðah V6 Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng Lực cắt tiết diện tính theo công thức sau: Đối với trạng thái giới hạn cường độ: Vi = h{ (1.25WDC + 1.50WDW ) AVi + mgV [ 1.75LLL + 1.75mLLVi (1 + IM )] A1,Vi } DC DW LL = Vi + Vi + Vi Đối với trạng thái giới hạn sử dụng: Vi = 1.0 { (1.0WDC + 1.0WDW ) AVi + mgv [ 1.3LLL + 1.3mLLVi (1 + IM )] AVi } DC DW LL = Vi + Vi + Vi Trong đó: LLVi : Hoạt tải tương đương ứng với đường ảnh hưởng Vi mgv: Hệ số phân bố ngang tính cho lực cắt (đã tính hệ số xe m) Ta lập bảng tính trò số V mặt cắt sau: Bảng trò số lực cắt theo TTGHCĐ M ặt cắt Xi M li AQi AQi LLTruck Qi dem LLtan ( Qi (m) (m2) m2 (kN/m) kN/m) 0.0 1.5 3.0 4.5 6.0 7.5 9.0 18.0 16.5 15.0 13.5 12.0 10.5 9.0 9.000 7.503 5.997 4.500 3.003 1.497 0.000 9.000 7.565 6.248 5.063 4.002 3.061 2.250 30.400 32.650 35.120 38.025 41.330 45.160 49.400 23.630 25.760 28.160 31.180 34.830 39.590 45.630 QiDC kN 110.337 91.984 73.521 55.169 36.816 18.353 0.000 QiDW QiLL QiCD kN kN kN 249.829 220.437 191.501 164.193 137.906 113.484 76.643 426.856 368.019 309.460 252.070 196.974 142.929 76.643 66.690 55.597 44.438 33.345 22.252 11.093 0.000 Bảng trò số lực cắt theo TTGHSD Mặt cắt Xi M 0.0 1.5 3.0 4.5 6.0 7.5 9.0 li AQi AQi LLTruck Qi dem LLtan ( Qi QiDC QiDW kN (m) (m2) m2 kN (kN/m) kN/m) 18.0 9.000 9.000 30.400 23.630 92.916 46.800 16.5 7.503 7.565 32.650 25.760 77.460 39.016 15.0 5.997 6.248 35.120 28.160 61.913 31.184 13.5 4.500 5.063 38.025 31.180 46.458 23.400 12.0 3.003 4.002 41.330 34.830 31.003 15.616 10.5 1.497 3.061 45.160 39.590 15.455 7.784 9.0 0.000 2.250 49.400 45.630 0.000 0.000 Ta vẽ biểu đồ bao mômen cho dầm trạng thái giới hạn cường độ: Trần Lê Kim Đĩnh QiLL kN 195.355 172.372 149.745 128.392 107.837 88.739 62.065 QiSD kN 335.070 288.847 242.842 198.250 154.455 111.978 62.065 Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng III Kiểm toán dầm theo TTGHCĐ: 3.1.Kiểm toán điều kiện chòu mômen uốn: 3.1.1 Tính toán ứng suất trong cánh dầm thép : Ta lập bảng tính toán ứng suất trong cánh dầm thép mặt cắt dầm TTGHCĐ sau: S top S topmid S bot S botmid M Mặt cắt 3 (N.mm) mm mm mm3 mm3 Dầm 1.685x109 1.296 x107 1.296 x107 1.32 x107 1.32 x107 thép f top MPa f topmid MPa f bot MPa f botmid MPa 129.962 129.962 127.008 127.008 Trong đó: f bot : ứng suất cánh dầm thép (Mpa) f top : ứng suất cánh dầm thép (Mpa) f botmid : ứng suất điểm cánh dầm thép (Mpa) f topmid : ứng suất điểm cánh dầm thép (Mpa) 3.1.2 Tính mô men chảy tiết diện: Mô men chảy tiết diện khôn liên hợp tính theo công thức sau: M y = Fy SNC Trong đó: Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page 10 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng 3.2 Kiểm toán độ mảnh Độ mảnh STC gối phải thoả mãn điều kiện sau :(A6.10.8.2.2) E ≤ Fý bp 0.48tp (24) Trong : bp = chiều rộng STC gối(mm); = chiều dày STC gối (mm); Ta có: Vế trái (24) VT (24) = 180 mm2 Vế phải (24) VP (24) = 185 mm2 Kiểm toán (24) KT (24) => ĐẠT 3.3Kiểm toán sức kháng tựa Sức kháng tựa tính toán ,Br phải lấy sau: Br = ϕ b ApuFys ≥ Ru =Vu Trong đó: ϕ b = hệ số sức kháng tựa theo quy đònh ;(A6.5.4.2) Apu = diện tích phần chìa STC gối bên đường hàn bụng cánh ,nhưng không vượt mép cánh (mm2) Ta có: Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page 24 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng ϕb = 1.0 VT (25)= 1369860 N VP (25) = 426856 N KT (25) => ĐẠT Vế trái (25) Vế phải (25) Kiểm toán (25) 3.3 Kiểm toán sức kháng nén dọc trục STC gối cộng phần vách phối hợp cột để chòu lực nén dọctrục Đối với STC hàn vào bụng,diện tích có hiệu tiết diện cột lấy lấy diện tích tổng cộng thành phần STC đoạn vách nằm trọng tâm không lơn 9tw sang bên cấu kiện phía nhóm STC gối Điều kiện kiểm toán Pr = ϕ c Pn ≥ Ru=Vu Trong : ϕ c = hệ số sức kháng nén theo quy đònh;(A6.5.4.2) ( ϕ c = 0,9) Pn= sưc kháng nén danh đònh ,được xác đònh sau :(A4.6.2.5) λ Nếu λ ≤ 2.25 Pn= 0,66 FysAs Nếu λ > 2.25 Pn= 0.88FysAs/ λ Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page 25 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng Trong đó:  kl  Fy λ =   πr  E As =diện tích mặt cắt nguyên (mm2) k = hệ số chiều dài hiệu dụng theo quy đònh.Với trường hợp liên kết hàn hai đầu k =0.75.(A4.6.2.5) l = chiều dài không giằng (mm) =chiều cao vách D(mm); r = bán kính quán tính tiết diện cột (mm) I = mômen quán tính tiết diện cột trục trung tâm vách(mm 4) Ta có Vế trái (26) Vế phải 26) Kiểm toán (26) A = 9288 mm2 I = 69747840 mm4 r = 86,7 mm l = 1050 mm k = 0.75 kl/r = 9,1 OK λ = 0,0144 λ < 2.25 Pn = 3185199 N VT (26) = 2866679 N VP (26) = 426856 N KT (26) => ĐẠT VII.TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MỐI NỐI CÔNG TRƯỜNG 7.1 chọn vò trí mối nối công trường Ta phải bố trí mối nối dầm chiều dài vật liệu cung cấp thường bò hạn chế,yêu cầu cấu tạo ,điều kiện sản xuất ,cũng khả vận chuyển lắp rắp bò hạn chế; Vò trí mối nối thường nên tránh chỗ có mômen lớn Đối với dầm giản đơn ,ta thường bố trí chỗ (1/4 ¸ 1/3)L đối xứng với qua mặt cắt dầm Do ,vò trí mối nối công trường cách gối đoạn xmn= 5,9 m (gối bố trí cách đầu dầm 300mm) Ta có: Mômen vò trí mối nối TTGHCĐI MCĐ =1,522 109 Nmm Mômen vò trí mối nối TTGHSD MSD = 1,196 109 Nmm Lực cắt vò trí mối nối TTGHCĐI VCĐ = 1,96 105 N Lực cắt vò trí mối nối TTGHSD VSĐ = 1,54 105 N 7.2 Tính toán lực thiết kế nhỏ cánh 7.2.1.tính toán ứng suất điểm cánh Ta có bảng tính toán ứng suất điểm cánh sau: TTGH M(N.mm) Sbotmid(mm3) Stopmid(mm3) fbotmid(MPa) ftopmid 7 CĐI 1,522.10 1,326.10 1,326.10 114,8 114,8 7 SĐ 1,196.10 1,326.10 1,326.10 90,2 90,2 Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page 26 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng 7.2.2 tính toán lực thiết kế nhỏ cánh ng suất thiết kế nhỏ cánh chòu kéo TTGHCĐI xác đònh theo công thức sau: f +ϕ F Ftbot = botmid y yf ≥ 0.75ϕ y Fyf Trong fbotmid =ứng suất điểm cánh TTGHCĐI ϕ y = 0,95 hệ số kháng theo quy đònh (A6.5.4.2) ng suất thiết kế nhỏ cánh chòu nén TTGHCĐI xác đònh theo công thức sau: f +ϕ F Fctop = topmid c yf ≥ 0.75ϕ c Fyf Trong đó: f topmid = ứng suất điểm cánh TTGHCĐI ϕ c = 0,9 hệ số kháng theo quy đònh ;(A6.5.4.2) Bảng lực thiết kế nhỏ cánh TTGHCĐI Vò trí Cánh Cánh f(MPa) 114,8 114,8 f Fy(MPa) 327.75 310.5 F(MPa) 245.8 232.9 Bảng lực thiết kế cánh TTGHSD Vò trí F= f(MPa) A(mm2) Cánh 90,2 10000 Cánh 90,2 10000 A(mm2) 10000 10000 P(N) 2458125 2328750 P(N) 901672,32 901672,32 7.3 Thiết kế mối nối cánh 7.3.1chọn kích thước mối nối Mối nối thiết kế theo phương pháp thử –sai ,tức ta chọn kích thước mối nối dựa vào kinh nghiệm quy đònh khống chế tiêu chuẩn thiết kế,rồi kiểm toán lại ,nếu không đạt chọn lại kiểm toán lại.Quá trình lặp lại thoả mãn Ta sơ chọn kích thước mối nối sau: Kích thước nối ngoài= dày × rộng × dài 14*400*500 mm Kích thước nối trong= dày × rộng × dài 14*180*500 mm Đường kính bulông CĐC dbo1t = 22mm Sử dụng lỗ tiêu chuẩn dhole = 24mm Số bulông CĐC bên mối nối N =12 bulông Bulông bố trí thành hàng, hàng3 bulông: Khoảng cách bulông theo phương dọc dầm Sl = 80 mm Khoảng cách bulông theo phương ngang dầm Sh = 80 mm Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page 27 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng Ta có hình vẽ mối nối chọn sau B B 5@80=400 50 180 400 180 50 500 Mặt cắt B-B Sau ta tính toán cho cánh dưới, cánh lấy tương tự 7.3.2 Kiểm toán khoảng cách bulông CĐC 7.3.2.1 Khoảng cách tối thiểu Khoảng cách tối thiểu từ tim đến tim bulông phải thoả mãn: Smin=3dbolt Smin= 66 mm Kiểm toán khoảng cách bulông theo công thức: Min(S1,Sh) ≥ Smin (26a) Trong đó: S1=Khoảng cách bulông theo phương dọc dầm(mm) S2= Khoảng cách bulông theo phương ngang dầm (mm) Ta có: Vế trái (26a) VT (26a) = 80 mm Vế phải (26a) VP (26a) = 66mm Kiểm toán (26a) KT (26a) => OK 7.3.2.2 Khoảng cách tối đa Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page 28 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng Để đảm bảo ép xít mối nối, chống ẩm; khoảng cánh tối đa từ tim đến tim bulông hàng bulông liền kề với cạnh tự nối hay thép hình phải thỏa mãn: S ≤ 100 + 4,0t ≤ 175 (27) Trong đó: t = Chiều dài nhỏ nối hay thép hình(mm) Ta có: Vế trái (27) VT (27) = 80 mm Vế phải (27) VP (27) = 156 mm Kiểm toán (27) KT (27) => ĐẠT 7.3.2.3 Khoảng cách đến mép cạnh Khoảng cách nhỏ từ tim bulông đến mép thoả mãn theo quy đònh, Bảng A6.13.2.6.6-1: Khoảng cách lớn từ tim bulông đến mép không lớn lần chiều dày nối mỏng 125mm Kiểm toán khoảng cách đến mép cạnh theo công thức sau: Semin ≤ Se ≤ Semax (27a) Trong đó: Scmin = Khoảng cách nhỏ từ tim bulông đến mép (mm) (tra bảng) Scmax = Khoảng cách lớn từ tim bulông đến mép (mm) (tra bảng) Se = Khoảng cách tim bulông tới mép (mm) Ta có: Semin = 38 mm Semax = 112 mm Se = 50 mm Kiểm toán (27a) KT (27a) => ĐẠT 7.3.3 Kiển toán sức kháng cắt bulông CĐC Sức kháng cắt tính toán bulông CĐC THGHCĐI xác đònh sau: Rr1 = ϕ s Rn1 Trong đó: ϕ s = Hệ số sức kháng cho bulông A325M (A490M) chòu cắt theo quy đònh: (A6.5.4.2) Rn1 = sức kháng cắt danh đònh bulông CĐC theo quy đònh, dùng bulông có chiều dài cho đường ren nằm mặt phẳng cắt, ta có: Rn1 = 0,48 AbFubNs Trong đó: Ab = diện tích bulông theo đường kính danh đònh (mm2); Fub = Cường độ chòu kéo nhỏ bulông (Mpa); (A6.4.3) Ns = số mặt phẳng cắt cho bulông Ta có: Ab = 380.1 mm2 Fub = 830 Mpa Ns = Rn1 = 302890 N Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page 29 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng ϕs = 0.80 Rr1 = 242311.8 N Giả thiết lực cắt phân bố cho bu long , nên lực cắt tác dụng lên bu lông TTGHCDI P xác đònh sau Ru = u N Sức kháng cắt tính toán bulông CĐC THGHCĐI phải thỏa mãn điều kiện sau: Ru ≤ Rrs (27b) Trong đó: Pbot = Lực thiết nhỏ cánh dười TTGHCĐI (N); Ta có: Vế trái (27b) VT (27b) = 204844 N Vế phải (27b) VP (27b) = 242311,8 N Kiểm toán (27b) KT (27b) => ĐẠT 7.3.4 kiểm toán sức kháng ép mặt bulông CĐC Sức kháng ép mặt tính toán bulông CĐC TTGHCĐI xác đònh sau: Rrbb = ϕ bbRn2 Trong đó: ϕ bb = Hệ số sức kháng ép mặt bulông vật liệu theo quy đònh; (A6.5.4.2) Rn2 = sức kháng ép mặt danh đònh bulông cường độ cao theo quy dònh, ta có: Rn2 = 2,4dtFu t = chiều dày nối (mm) Fu = cường độ chòu kéo vật liệu liên kết (MPa) Ta có: Tổng chiếu dày nhỏ nối chòu ép mặt phía t = 25 mm Fu = 450 MPa Rn2 = 594000 N ϕ bb = 0.80 Rr2 = 475200 N Sức kháng ép mặt tính toán bulông CĐC TTGHCĐI phải thỏa mãn điều kiện sau: P ≤ Rr2 Ru = (27c) N Trong đó: Pbot= Lực thiết nhỏ cánh dười TTGHCĐI (N); Ta có: Vế trái (27c) VT (27c) = 204844 N Vế phải (27c) VP (27c) = 475200 N Kiểm toán (27c) KT (27c) => ĐẠT 7.3.5 Kiểm toán sức kháng trượt bulông CĐC Sức kháng trượt tính toán bulông CĐC TTGHCĐI xác đònh sau: Rr3 = Rn3 Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page 30 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng Trong đó: Rn3 = Sức kháng trượt bulông CĐCtheo quy đònh (A6.13.2.8), xác đòng sau: Rn3 = KhKsNsPt Trong đó: Ns = số lượng mặt ma sát cho bulông; Pt = lực căng tối thiểu yêu cầu bulông theo quy đònh (A6.13.2.8-1); Kh = Hệ số kích thước lỗ theo quy đònh (A6.13.2.8-2); Ks = Hệ số điều kiện bề mặt theo quy đònh (A6.13.2.8-3); Ta có: Ns = Pt = 221000 N Sử dụng lổ tiêu chuẩn , đó: Kh = 1.0 Sử dụng bề mặt loại A, đó: Ks = 0.33 Rn3 = 145860 N Rr3 = 145860 N Sức kháng trượt tính toán bulông CĐC TTGHCĐI phải thoả mãn điều kiện sau: Pbot/n ≤ Rr3 (27d) Trong đó: Pbot = Lực thiết nhỏ cánh dười THGHSD (N); Ta có: Vế trái (27d) VT (27d) = 92689 N Vế phải (27d) VP (27d) = 145860 N Kiểm toán (27d) KT (27d) => ĐẠT 7.4 Tính toán thiết kế mối nối bụng dầm 7.4.1 Chọn kích thước mối nối Mối nối thiết kế theo phương pháp thử – sai, tức ta chọn kích thước mối nối dựa knh nghiệm quy đònh khống chế tiêu chuẩn thiết kế, kiểm toán lại,nếu không đạt phải chọn lại kiểm toán lại Quá trình lặp lại thoả mãn Ta sơ chọn kích thước mối nối sau: Kích thước nối = dày × rộng × cao 10 × 360 × 95000 mm Đường kính bulông CĐC d = 22 mm Sử dụng lỗ tiêu chuẩn dh = 24 mm Số bulông CĐC bên mối nối N = 22 bulông Bulông bố trí thành cột, cột 13 bulông: Khoảng cách bulông theo phương dọc dầm Sl = 80 mm Khoảng cách bulông theo phương đứng Sv = 85 mm Ta có hình vẽ mối nối chọn sau: Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page 31 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng BỐ TRÍ MỐI NỐI BẢN BỤNG 7.4.2 Tính toán lực cắt thiết kế nhỏ Lực cắt thiết kế nhỏ TTGHCĐI xác đònh theo công thức sau: Vu + Vr ≥ 0,75Vr V= Trong đó: Vu = Lực cắt có hệ số tác dụng lên dầm vi trí mối nối THTTCĐI (N) Vr = Sức kháng cắt tính toán dầm vò trí mối nối (N) Ta có: Vu = 196974,5 Vr = 2598960 VCĐ = 1949220 Lực cắt thiết kế nhỏ TTGHSD xác đònh theo công thức sau: V = VuSD Trong đó: Vu = Lực cắt có hệ số tác dụng lên vòtrí mối nối THTTSD (N) Trần Lê Kim Đĩnh N N N Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page 32 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng Ta có: VSD = 154455 N 7.4.3 Tính toán mômen lực ngang thiết kế nhỏ Momen thiết kế nhỏ TTGHCĐI xác đònh theo công thức sau: M = Mv + Mw Trong đó: Mv = Mômen lực cắt thiết kế mối noổ¬ TTGHCĐI tác dụng lệch tâm với với trọng tâm nhóm đinh bên mối nối gây ra: Mv = V.e Trong đó: V = Lực cắt thiết kế nhỏ vò trí mối nối TTGHCĐI (N); E = Độ lệch tâm nhóm đinh bên mối nối, lấy khoảng cách từ trọng tâm nhóm đinh bên mối nối tới tim mối nối (mm); Mw = Phần mômen tác dụng lên phần bụng, mômen uốn vò trí mối nối TTGHCĐI gây ra: t D2 Mw = w (Ftbot+Fctop) 12 Trong đó: Ftbot ,Fctob = ứng suất thiết kế nhỏ trọng tâm cánh dưới, cánh TTGHCĐI (N/ m m ) Ta có: e = 90 mm Mv = 1,75.10 Nmm Mw = 6,16.10 Nmm MCĐ = 7,91.10 Nmm Lực ngang thiết kế nhỏ TTGHCĐI xác đònh theo công thức sau: t D H = w (Ftbot – Fctob) Trong đó: Ftbot,Fctob = ứng suất thiết kế nhỏ trọng tâm cánh dưới, cánh TTGHCĐI (N/ m m ) Ta có: HCĐ = 95090,6 N Mômen thiết kế nhỏ nhấtở TTGHSD xác đònh theo công thức sau: M = Mv + Mw Trong đó: Mômen lực cắt thiết kế vò trí mối nối TTGHSD tác dụng lệch tâm với trọng tâm nhóm đinh bên mối nối gây ra: Mv = V.e =154455 x 90 = 1,39.108 Nmm Trong đó: V = Lực cắt thiết kế nhỏ vò trí mối nối TTGHSD (N); E = Độ lêch tâm nhóm đinh bên mối nối, lấy khoảng cách từ trọng tâm nhóm đinh bên mối nối tới tim mối nối (mm) Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page 33 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng Mw = phần mômen bụng chòu, mômen uốn vò trí mối nối TTGHSD gây ra: t D2 Mw = w (Ftbot+Fctop) 12 Trong đó: Ftbot ,Fctob = ứng suất thiết kế nhỏ trọng tâm cánh dưới, cánh TTGHSD (N/ m m ) Ta có: e = 90 mm Mv = 1,39.10 Nmm Mw = 2,86.10 Nmm MSD = 4,25.108 Nmm Lực ngang thiết kế nhỏ TTGHSD xác đònh theo công thức sau: t D H = w (Ftbot – Fctob) Trong đó: fbot,ftob = ứng suất thiết kế nhỏ trọng tâm cánh dưới, cánh TTGHSD (N/ m m ) Ta có: HCĐ = 0.0 N 7.4.4 Kiểm toán khoảng cách bulông CĐC 7.4.4.1 Khoảng cách tối thiểu Khoảng cách tối thiểu từ tim đến tim bulông phải thoả mãn: Smin = 3.d Smin = 66 mm Kiểm toán khoảng cách bulông theo công thức: Min(Sl,Sv) ≥ Smin (27e) Trong đ1o: Sl = Khoảng cách bulông theo phương dọc dầm (mm); Sv = Khoảng cách bulông theo phương đứng (mm) Ta có: Vế trái (27e) VT (27e) = 75 mm Vế phải (27e) VP (27e) = 66 mm Kiểm toán (27e) KT (27e) => ĐẠT 7.4.4.2 Khoảng cách tối đa Để đảm bảo ép xít mối nối, chống ẩm; khoảng tối đa từ tim đến tim bulông hàng bulông liền kề với cạnh tự nối hay thép hình phải thoả mãn: S ≤ (100 + 4.0t) ≤ 175 (28) Trong đó: t = chiều dày nhỏ nối hay thép hình Ta có: Vế trái (28) VT (28) = 75 mm Vế phải (28) VP (28) = 140 mm Kiểm toán (28) KT (28) => ĐẠT 7.4.4.3 Khoảng cách đến mép cạnh Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page 34 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng Khoáng cách nhỏ từ tim bulông đến mép phải thỏa mãn qy đònh, Bảng A.6.13.2.6.6-1; Khoảng cách lớnnhất từ tim bulông đến mép không lớn hơn8 lần chiều dày nốimỏng 125 mm Kiểm toán khoảng cách tới mép cạnh theo công thứcsau: Semin ≤ Se ≤ Semax (28a) Trong đó: Scmin = Khoảng cách nhỏ từ tim bulông đến mép (mm) Scmax = Khoảng cách lớn từ tim bulông đến mép (mm) Se = Khoảng cách tim bulông tới mép (mm) Ta có: Semin = 38 mm Semax = 80 mm Se = 50 mm Kiểm toán (28a) KT (28a) => ĐẠT 7.4.5 Lực cắt tính toán cho bulông CĐC Ta tính toán với bulông CĐC vò trí xa so với trọng tâm nhóm bulông bên mối nối, bulông chòu lực caté lớn Lực cắt tính toán bulông vò trí xa xác đònh sau: Rmax =  V M x mã  +  N ∑ ( xi2 + y i2   H   +  + M y mã    N ∑ (x2 + y )  i i        Trong đó: N=Số bulông bên mối nối (bulông); N= 22 buu lông V= Lực cắt thiết kế (N); VCĐ = 1949220 N : VSD = 154455 N M= Mômen thiết kế (N.mm); MCĐ = 7,91.108 N.mm : MSD = 4,25.108 N.mm H= Lực ngang thiết kế (N); HCĐ = 95090,6 N J = Tổng bình phương khoảng cách đinh nhóm bên mối nối tới trọng tâm nhóm đinh (mm2) 2 J = ∑ ( xi + y i ) = 1624700 mm2 xmax= Khoảng cách từ đinh xa theo phương ngang tới trọng tâmcủa nhóm đinh bên mối nối (mm); xmax = 40 mm ymax= Khoảng cách từ đinh xa theo phương ngang tới trọng tâmcủa nhóm đinh bên mối nối (mm) ymax = 425 mm hình vẽ mô tả cach tính lực cắt bulông vò trí xa sau: Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page 35 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng Lực cắt tính toán bulông xa TTGHCĐI RCD = 230817,6 N Lực cắt tính toán bulông xa TTGHSD RSD = 112541 N 7.4.6 kiểm toán sức kháng cắt bulông CĐC Sức kháng cắt tính toán bulông CĐC TTGHCĐ xác đònh sau: Rrl = ϕ sRnl Trong đó: ϕ s = Hệ số sức kháng cho bulông A325M (A490M) chòu cắt theo quy đònh: (A6.5.4.2) Rn1 = sức kháng cắt danh đònh bulông CĐC theo quy đònh, dùng bulông có chiều dài cho đường ren nằm mặt phẳng cắt, ta có: Rn1 = 0,48 AbFubNs Trong đó: Ab = diện tích bulông theo đường kính danh đònh (mm2); Fub = Cường độ chòu kéo nhỏ bulông (Mpa); (A6.4.3) Ns = số mặt phẳng cắt cho bulông Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page 36 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng = 380.1 mm2 = 830 Mpa = = 302890 N ϕs = 0.80 Rr1 = 242311.8 N Sức kháng cắt tính toán bulông CĐC TTGHCĐI phải thoả mãn điều kiện sau: Rmax ≤ Rrl (29) Trong đó: Rmax= Lực cắt tính toán bulông vò trí xa TTGHCĐI (N) Ta có: Vế trái (29) VT (29) = 230817,6 mm Vế phải (29) VP (29) = 242311,8 mm Kiểm toán (29) KT (29) => ĐẠT 7.4.7 Kiểm toán sức kháng ép mặt bulông CĐC Sức kháng ép mặt tính toán bulông CĐC TTGHCĐ xác dònh sau: Rr2= ϕ bbRn2 Trong đó: ϕ bb = Hệ số sức kháng ép mặt bulông vật liệu theo quy đònh; (A6.5.4.2) Rn2 = sức kháng ép mặt danh đònh bulông cường độ cao theo quy dònh, ta có: Rn2 = 2,4dtFu t = chiều dày nối (mm) Fu = cường độ chòu kéo vật liệu liên kết (MPa) Ta có: Tổng chiếu dày nhỏ nối chòu ép mặt phía t = 14 mm Fu = 450 MPa Rn2 = 332640 N ϕ bb = 0.80 Rr2 = 266112 N Sức kháng ép mặt tính toán bulông CĐC TTGHCĐI phải thỏa mãn điều kiện sau: Rmax ≤ Rr2 (30) Trong đó: Rmax= Lực cắt tính toán bulông vò trí xa TTGHCĐI (N) Ta có: Vế trái (30) VT (30) = 230817,6 N Vế phải (30) VP (30) = 266112 N Kiểm toán (30) KT (30) => ĐẠT 7.4.8 Kiểm toán sức kháng trượt bulông CĐC Sức kháng trượt tính toán bulông CĐC TTGHCĐI xác đònh sau: Rr3 = Rn3 Ta có: Ab Fub Ns Rn1 Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page 37 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng Trong đó: Rn3 = Sức kháng trượt bulông CĐCtheo quy đònh (A6.13.2.8), xác đòng sau: Rn3 = KhKsNsPt Trong đó: Ns = số lượng mặt ma sát cho bulông; Pt = lực căng tối thiểu yêu cầu bulông theo quy đònh (A6.13.2.8-1); Kh = Hệ số kích thước lỗ theo quy đònh (A6.13.2.8-2); Ks = Hệ số điều kiện bề mặt theo quy đònh (A6.13.2.8-3); Ta có: Ns = Pt = 221000 N Sử dụng lổ tiêu chuẩn , đó: Kh = 1.0 Sử dụng bề mặt loại A, đó: Ks = 0.33 Rn3 = 145860.0 N Rr3 = 145860.0 N Sức kháng trượt tính toán bulông CĐC TTGHCĐI phải thoả mãn điều kiện sau: Rmax ≤ Rr3 (31) Trong đó: Rmax= Lực cắt tính toán bulông vò trí xa TTGHSD (N) Ta có: Vế trái (31) VT (31) = 112541 N Vế phải (31) VP (31) = 145860 N Kiểm toán (31) KT (31) => ĐẠT VIII TÍNH TOÁN CẮT BẢN CÁNH VÀ VẼ BIỂU ĐỒ BAO VẬT LIỆU Trong phạm vi BTL ta không tính toán phàn Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường tơ & sân bay_k48 Page 38 [...]... (12) Trong đó Vumax =426856 N :lực cắt lớn nhất tại gối 6 Vr = 1 × 0.84 × 2,94.10 = 2460818 N Ta có : C =0.84 Vậy sức kháng cắt ở khoang biên thỏa mãn điều kiện 3.2.3.tính toán các neo chống cắt Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường ơ tơ & sân bay_k48 Page 15 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng Trong phạm vi bài tập lớn này ta không tính toán phần này và coi như cấu tạo của các neo chống cắt đã được... OK Do đó,ứng suất nén đàn hồi lớn nhất phải thoả mãn điều kiện: Fcf ≤ RhFyc (16) Trong đó: Fcr =ứng suất nén đàn hồi lớn nhất ở bản biên chòu nén khi uốn do tác dụng của tải trọng dài hạn chưa nhân hệ số và của tải trọng mỏi theo qui đònh,đại diện cho ứng suất nén khi uốn lớn nhất trong vách (Mpa) Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường ơ tơ & sân bay_k48 Page 17 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng... A Chọn khoảng cách giữa các liên kết dọc Lb = 4500 mm Ta kiểm toán cho khoảng giữa là bất lợi nhất,nên MX=4,5m =1295727685 Nmm trên ta đã tính được Mp = 5040018750 Nmm Vế phải của (8) VP(8) = 4500 mm Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường ơ tơ & sân bay_k48 Page 13 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng Vế trái của (8) VT(8) = 5330.14 mm Kiểm toán (8) KT(8) => ĐẠT Kết luận: vậy tiếp diện dầm là đặc... hồi lớn nhất trong vách do tác dụng của tải trọng dài hạn chưa nhân hệ số và của tải trọng mỏi theo qui đònh sau v cf ≤ 0,58CFyw Trong đó vcf =ứng suất cắt đàn hồi lớn nhất trong vách ,do tác dụng của tải trọng dài hạn chưa nhân hệ số và của tải trọng mỏi theo quy đònh(Mpa) Xếp xe tải mỏi bất lợi nhất cho mặt cắt gối như sau: Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường ơ tơ & sân bay_k48 Page 18 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép. .. 2,5.10  1 1 Và (∆F ) TH = × 110 = 55 MPa 2 2 Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường ơ tơ & sân bay_k48 Page 20 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng Do đó (∆F ) n = 55 MPa > γ (∆f ) = 34,728 MPa => ĐẠT 5.2.2 Kiểm toàn đứt gãy Vật liệu thép làm dầm phải có đọ dẻo dai chống đứt gãy theo quy đònh của tiêu chuẩn Thép sử dụng theo các tiêu chuẩn của AÁHOT là thỏa mãn VI.TÍNH TOÁN THIẾT KẾ SƯỜN TĂNG CƯỜNG 1.Bố... đa Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường ơ tơ & sân bay_k48 Page 28 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng Để đảm bảo ép xít mối nối, chống ẩm; khoảng cánh tối đa từ tim đến tim các bulông của hàng bulông liền kề với cạnh tự do của bản nối hay thép hình phải thỏa mãn: S ≤ 100 + 4,0t ≤ 175 (27) Trong đó: t = Chiều dài nhỏ hơn của bản nối hay thép hình(mm) Ta có: Vế trái của (27) VT (27) = 80 mm Vế phải... liền kề với cạnh tự do của bản nối hay thép hình phải thoả mãn: S ≤ (100 + 4.0t) ≤ 175 (28) Trong đó: t = chiều dày nhỏ hơn của bản nối hay thép hình Ta có: Vế trái của (28) VT (28) = 75 mm Vế phải của (28) VP (28) = 140 mm Kiểm toán (28) KT (28) => ĐẠT 7.4.4.3 Khoảng cách đến mép cạnh Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường ơ tơ & sân bay_k48 Page 34 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng Khoáng cách... ) n :sức kháng mỏi danh đònh (MPa) • Tính biên độ ứng suất do xe tải mỏi gay ra : M cf ∆f = S Trong đó Trần Lê Kim Đĩnh Lớp:Đường ơ tơ & sân bay_k48 Page 19 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng S : Mômen kháng uốn của tiết diện dầm thép (mm3) Mcf: Mômen uốn tại mặt cắt giữa nhòp dầm do xe tải mỏi ,có nhân hệ số ,xếp ở vò trí bất lợi nhất gay ra Mcf = (1+IM)mgFMtruckcf = (1+0,15) x 0,44... công thức tính toán như sau : 1  A 3 1 (∆F ) n =   ≥ (∆F ) TH 2 N Trong đó : (∆F ) TH , A :Ngưỡng ứng suất mỏi ,hệ số cấu tạo ,tra bảng theo quy đònh phụ thuộc loại chi tiết cấu tạo của dầm thép : + Dầm thép hình cán => Chi tiết cấu tạo loại A + Dầm thép ghép hàn => Chi tiết cấu tạo loại B N : số chu kì biên độ ứng suất trong tuổi thọ thiết kế của cầu theo tiêu chuẩn thì tuổi thọ thiết kế của cầu... & sân bay_k48 Page 16 Bài Tập Lớn: Kết Cấu Thép Điềm GVHD : Nguyễn Đăng =7,1 10 9 mm 5.10,99.18000 4 ∆ = = 10,579(mm) Độ võng do xe tải thiết kế 1 384.2.10 5.7,1.10 9 5.6,1659.18000 4 ∆2 = = 5,935(mm) Độ võng do tải trọng làn thiết kế 384.2.10 5.7,1.10 9 Độ võng do25% xe tải thiết kế cùng với tải trọng làn ∆ 3 = 0,25(∆ 1 + ∆ 2 ) = 0,25(10,579 + 5,935) = 4,1285(mm) Vậy độ võng lớn nhất là ∆ = 10,597(mm)