Báo cáo TN nhiệt động lực học

Thí nghiệm Quá trình - Thiết bò Nhiệt động lực học Bài 5: NHIỆT ĐỢNG LỰC HỌC I TRÍCH YẾU : Mục đích thí nghiệm: Mục đích thí nghiệm giúp sinh viên tìm hiểu thực tế số vấn đề lý thuyết học môn học Nhiệt động lực học kỹ thuật Từ giúp sinh viên có khái niệm chung môn học, hiểu vai trò áp dụng công nghiệp đời sống Phương pháp thí nghiệm: Trong thí nghiệm này, sinh viên phải thực công việc sau: a) Xác đònh trạng thái không khí bao gồm: nhiệt độ, độ ẩm không khí vò trí trước giàn lạnh (cũng trạng thái không khí môi trường xung quanh), trước thiết bò sấy nóng không khí (sau giàn lạnh 4), trước vòi phun sau dàn phun (thải trời) Từ số liệu đo được, sinh viên phải vẽ trình thay đổi trang thái không khí giản đồ i - d sở sinh viên phải xác đònh enthalpy độ chứa không khí vò trí nói b) Tính toán cân nhiệt ống khí động bao gồm công việc : xác đònh lưu lượng gió thổi qua ống, xác đònh suất lạnh giàn lạnh phụ tải nhiệt thiết bò sấy II THIẾT BỊ THÍ NGHIỆM : Mô hình thí nghiệm : Sơ đồ nguyên lý mô hình thí nghiệm biểu diễn hình Nó ống khí động, không khí thổi qua từ đầu đến đầu ống làm lạnh dàn bốc máy lạnh, sấy nóng điện trở làm ẩm cách phun nước từ bình tạo Mô tả sơ đồ: Không khí nhờ quạt gió (có cửa điều chỉnh lưu lượng) thổi qua ống khí động 2, làm lạnh giàn lạnh 4, sau sấy nóng điện trở thiết bò sấy 5, sau làm ẩm vòi phun thổi Ở vò trí trước sau thiết bò nằm ống khí động có đặt nhiệt kế bầu khô nhiệt kế bầu ướt để đo nhiệt độ độ ẩm không khí Tại đầu ống khí động có đặt đồng hồ đo vận tốc gió để xác đònh lưu lượng gió thổi qua ống Phía giàn lạnh có đặt dụng cụ đo thể tích nhằm xác đònh lưu lượng nước ngưng tụ từ không khí bò làm lạnh Thí nghiệm Quá trình - Thiết bò Ớng khí đợng Quạt thởi khí Nhiệt kế bầu khơ Nhiệt kế bầu ướt Dàn lạnh Điện trở sấy nóng khơng khí Vòi phun Nhiệt động lực học Van cấp Van ngã 10 Van hứng nước ngưng 11 Nời tạo 12 Bình chứa III DỤNG CỤ VA PHƯƠNG PHÁP ĐO: 1) Dụng cụ: ï Nhiệt kế bầu ướt nhiệt kế bầu khô để đo nhiệt độ bầu ướt nhiệt độ bầu khô ng đông để đo lượng nước ngưng Đồng hồ 2) Quy trình vận hành: 1) Bật công tắc tổng, kiểm tra đèn báo đủ ba pha tủ điện 2) Bật quạt thổi khí, điều chỉnh lưu lượng không khí cách đóng/ mở cửa gió 3) Bật công tắc máy lạnh 4) Bật công tắc điện trở gia nhiệt (sử dụng điện trở hay hai điện trở) 5) Bật nút điều khiển bình (ON) cho bão hoà Theo dõi nhiệt độ áp suất bình Nếu áp suất đạt 1,5 kg/cm2 bắt đầu mở van phun 6) Sau mở van phun hơi, để hệ thống chạy khoảng 15 giây nhằm đạt độ ổn đònh Lần lượt đo nhiệt độ bầu khô nhiệt độ bầu ướt vò trí Dùng ống đong kế đo lưu lượng nước ngưng phía sau dàn lạnh Thí nghiệm Quá trình - Thiết bò Nhiệt động lực học 7) Bật nút điều khiển bình (ON) cho nhiệt Để hệ thống tiếp tục chạy khoảng phút nhằm đạt ổn đònh tiến hành đo 8) Thay đổi chế độ hoạt động khác cách thay đổi vò trí cửa gió, tăng giảm điện trở, tăng giảm lượng phun vào Chú ý: Mực nước bình kiểm tra sau thí nghiệm (tắt điện trở) cách đóng mở van thông bình bình chứa nước để cấp thêm nước cho bình Mực nước cấp ngang với nhiệt kế bão hòa IV TÍNH TOÁN Xác đònh lưu lượng không khí chuyển động ống khí động Gkk = v.F.ρ (kg/s) v : vận tốc ống khí động (m/s) F = 0.0144 m2 : diện tích miệng ống khí động ρ : khối lượng riêng không khí tính toán dàn lạnh a) suất lạnh dàn lạnh Qo Qo = Gkk(i1 – i2) Gkk : lưu lượng trọng lượng không khí chuyển động ống khí động (kg/s) i1 i2 : enthalpy không khí vào khỏi dàn lạnh (kj/kg) b) lượng nước tách từ dàn lạnh tính toán theo lý thuyết Gnước Gnước =3600.Gkk.(d2 – d1) , (kg/h) d1 d2 : độ chứa không khí vào khỏi dàn lạnh (kg/kg) c) lượng nước thực tế tách từ dàn lạnh G’nước G’nước = 0.06.V1/t1 , (kg/h) V1 (ml) : thể tich nước tách từ dàn lạnh thời gian t1 Tính toán thiết bò sấy nóng không khí a) Phụ tải nhiệt thiết bò sấy nóng không khí Q Q = G’kk(i3 – i2) , ( kW) i2 i3: enthalpy không khí vào khỏithiết bò sấy nóng không khí (kj/kg) b) Lương nhiệt dòng điện cung cấp qua điện trở : Q’= 1kW (một điện trở) Q’= 2kW (hai điện trở) V KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM Bảng 1: Số liệu thô Thí nghiệm Quá trình - Thiết bò Nhiệt động lực học Bảng 2: Các thông số không khí ẩm a Số đo bão hòa STT Mở quạt toàn phần Mở quạt ¾ Mở quạt ½ Mở quạt ¼ C Không khí môi trường ( điểm 1) 35.70000 Không khí sau tách ẩm (điểm2) 24.30000 Không khí sau gia nhiệt (điểm 3) 47.50000 Không khí sau làm ẩm (điểm 4) 48.10000 φ % 60.60000 91.20000 25.30000 43.30000 Hàm ẩm d kg/kg 0.02256 0.01750 0.01738 0.03137 Entanpi I kj/kg 93.78000 68.99000 92.75000 129.58000 Khối lượng riêng ρ kg/m 1.14320 1.18747 1.10150 1.09960 Nhiệt đợ tk C 36.10000 20.80000 45.70000 49.90000 Độ ẩm φ % 59.90000 82.20000 27.70000 43.80000 Hàm ẩm d kg/kg 0.02278 0.01266 0.01738 0.03486 Entanpi I kj/kg 94.77000 53.05000 90.87000 140.53000 Khối lượng riêng ρ kg/m 1.14170 1.20155 1.10790 1.09330 Nhiệt đợ tk C 36.20000 18.60000 45.10000 50.10000 Độ ẩm φ % 61.40000 90.00000 27.20000 43.90000 Hàm ẩm d kg/kg 0.02353 0.01207 0.01651 0.03533 Entanpi I kj/kg 96.80000 49.30000 88.01000 141.96000 Khối lượng riêng ρ kg/m 1.14140 1.21108 1.10970 1.09260 Nhiệt đợ tk C 36.10000 17.60000 45.30000 55.70000 Độ ẩm φ % 63.40000 90.60000 28.50000 37.00000 Hàm ẩm d kg/kg 0.02418 0.01140 0.01755 0.03935 Entanpi I kj/kg 98.36000 46.59000 90.89000 158.40000 Khối lượng riêng ρ kg/m 1.14170 1.21542 1.10910 1.07390 Đơn vị tính Các đại lượng Kí hiệu Nhiệt đợ tk Độ ẩm Thí nghiệm Quá trình - Thiết bò Nhiệt động lực học b Số đo ½ q nhiệt STT Mở quạt toàn phần Mở quạt ¾ Mở quạt ½ Mở quạt ¼ Đơn vị tính Không khí môi trường ( điểm 1) C 36.00000 Không khí sau tách ẩm (điểm2) 20.80000 φ % 61.80000 93.90000 26.20000 45.70000 Hàm ẩm d kg/kg 0.02341 0.01450 0.01854 0.04094 Entanpi I kj/kg 96.30000 57.73000 96.26000 158.64000 Khối lượng riêng ρ kg/m3 1.14200 1.20155 1.10000 1.08570 Nhiệt đợ tk C 36.10000 19.30000 46.40000 50.60000 Độ ẩm φ % 60.40000 91.00000 25.20000 47.50000 Hàm ẩm d kg/kg 0.02298 0.01277 0.01634 0.03946 Entanpi I kj/kg 95.28000 51.80000 88.91000 153.20000 Khối lượng riêng ρ kg/m3 1.14170 1.20805 1.10540 1.09060 Nhiệt đợ tk C 36.20000 18.50000 44.80000 51.40000 Độ ẩm φ % 59.90000 96.30000 33.70000 46.60000 Hàm ẩm d kg/kg 0.02293 0.01285 0.02028 0.04032 Entanpi I kj/kg 95.27000 51.19000 97.43000 156.29000 Khối lượng riêng ρ kg/m3 1.14140 1.21152 1.11080 1.08780 Nhiệt đợ tk C 36.10000 17.30000 45.10000 53.80000 Độ ẩm φ % 61.90000 80.50000 29.90000 41.60000 Hàm ẩm d kg/kg 0.02357 0.00992 0.01820 0.04050 Entanpi I kj/kg 96.81000 42.53000 92.37000 159.34000 Khối lượng riêng ρ kg/m3 1.14170 1.21672 1.10970 1.07980 Các đại lượng Kí hiệ u Nhiệt đợ tk Độ ẩm Không khí sau gia nhiệt (điểm 3) 48.00000 Không khí sau làm ẩm (điểm 4) 52.10000 Thí nghiệm Quá trình - Thiết bò Nhiệt động lực học c Số đo q nhiệt STT Mở quạt toàn phần Mở quạt ¾ Mở quạt ½ Mở quạt ¼ C Không khí môi trường ( điểm 1) 36.20000 Không khí sau tách ẩm (điểm2) 20.80000 Không khí sau gia nhiệt (điểm 3) 48.30000 Không khí sau làm ẩm (điểm 4) 52.80000 % 60.40000 74.20000 26.50000 45.10000 Đơn vị tính Các đại lượng Kí hiệu Nhiệt đợ Độ ẩm tk φ Hàm ẩm d kg/kg 0.02313 0.01140 0.01901 0.04188 Entanpi Khối lượng riêng Nhiệt đợ I kj/kg kg/m C 95.78000 49.87000 97.79000 161.85000 1.14140 1.20155 1.09880 1.08360 36.20000 19.20000 46.40000 51.80000 % 61.40000 91.00000 30.90000 48.50000 ρ Độ ẩm tk φ Hàm ẩm d kg/kg 0.02353 0.01269 0.02021 0.04296 Entanpi Khối lượng riêng Nhiệt đợ I kj/kg kg/m C 96.80000 51.49000 98.92000 163.56000 1.14140 1.20848 1.10540 1.08660 36.30000 18.60000 45.50000 52.50000 % 62.50000 93.60000 29.30000 46.50000 ρ Độ ẩm tk φ Hàm ẩm d kg/kg 0.02409 0.01256 0.01822 0.04265 Entanpi Khối lượng riêng Nhiệt đợ I kj/kg kg/m C 98.35000 50.55000 92.84000 163.52000 1.14110 1.21108 1.10850 1.08450 38.90000 17.80000 45.90000 55.20000 % 67.40000 88.90000 28.70000 41.80000 ρ Độ ẩm tk φ Hàm ẩm d kg/kg 0.03019 0.01132 0.01825 0.04372 Entanpi Khối lượng riêng I kj/kg kg/m 116.76000 46.59000 93.32000 169.23000 1.02070 1.21455 1.10730 1.07540 ρ Bảng 3: Năng suất dàn lạnh Qo Vận tốc 1.5 1.3 1.1 Số đo tk ρ Gkk (kg/s) i1 i2 Qo Bão hòa ½ Q nhiệt Q nhiệt Bão hòa ½ Q nhiệt Q nhiệt Bão hòa ½ Q nhiệt Q nhiệt 35.70000 36.00000 36.20000 36.10000 36.10000 36.20000 36.20000 36.20000 36.30000 1.14320 1.14200 1.14140 1.14170 1.14170 1.14140 1.14140 1.14140 1.14110 0.024693120 0.024667200 0.024654240 0.021372624 0.021372624 0.021367008 0.018079776 0.018079776 0.018075024 93.78000 96.30000 95.78000 94.77000 95.28000 96.80000 96.80000 95.27000 98.35000 68.99000 57.73000 49.87000 53.05000 51.80000 51.49000 49.30000 51.19000 50.55000 0.61214 0.95141 1.13188 0.89167 0.92928 0.96814 0.85879 0.79696 0.86399 Thí nghiệm Quá trình - Thiết bò Bão hòa ½ Q nhiệt Q nhiệt 0.9 36.10000 36.10000 38.90000 1.14170 1.14170 1.02070 Nhiệt động lực học 0.014796432 98.36000 46.59000 0.014796432 96.81000 42.53000 0.013228272 116.76000 46.59000 0.76601 0.80315 0.92823 Bảng : Lượng nước tách từ dàn lạnh theo tính toán lý thuyết Vận tốc 1.5 1.3 1.1 0.9 Số đo Bão hòa ½ Q nhiệt Q nhiệt Bão hòa ½ Q nhiệt Q nhiệt Bão hòa ½ Q nhiệt Q nhiệt Bão hòa ½ Q nhiệt Q nhiệt d1 0.02256 0.02341 0.02313 0.02278 0.02298 0.02353 0.02353 0.01285 0.02409 0.02418 0.00992 0.03019 d2 0.01750 0.01450 0.01140 0.01266 0.01277 0.01269 0.01207 0.02028 0.01256 0.01140 0.01820 0.01132 Gkk (kg/s) 0.024693120 0.024667200 0.024654240 0.021372624 0.021372624 0.021367008 0.018079776 0.018079776 0.018075024 0.014796432 0.014796432 0.013228272 Gnước (kg/h) 0.44981 0.79123 1.04110 0.77865 0.78557 0.83383 0.74590 0.48360 0.75026 0.68075 0.44105 0.89862 Bảng 5: Lượng nước thực tế tách từ dàn lạnh G’nước (kg/h) Vận tốc Số đo V (ml) Bão hòa 50 ½ Q nhiệt 50 Q nhiệt 50 Bão hòa 50 1.3 ½ Q nhiệt 50 Q nhiệt 50 Bão hòa 50 1.1 ½ Q nhiệt 50 Q nhiệt 50 Bão hòa 50 0.9 ½ Q nhiệt 50 Q nhiệt 50 Bảng 6:Phụ tải thiết bò sấy không khí Q 1.5 Vận tốc 1.5 1.3 1.1 Số đo Bão hòa ½ Q nhiệt Q nhiệt Bão hòa ½ Q nhiệt Q nhiệt Bão hòa ½ Q nhiệt Q nhiệt i2 68.99000 57.73000 49.87000 53.05000 51.80000 51.49000 49.30000 51.19000 50.55000 t (h) G’nước (kg/h) 0.03722 0.02694 0.02611 0.03000 0.02694 0.02500 0.02778 0.02806 0.02667 0.03139 0.03250 0.03083 80.59701 111.34021 114.89362 100.00000 111.34021 120.00000 108.00000 106.93069 112.50000 95.57522 92.30769 97.29730 i3 92.75000 96.26000 97.79000 90.87000 88.91000 98.92000 88.01000 97.43000 92.84000 Gkk (kg/s) 0.02239 0.03093 0.03191 0.02778 0.03093 0.03333 0.03000 0.02970 0.03125 Q(kW) 0.53194 1.19165 1.52936 1.05056 1.14773 1.58100 1.16130 1.37347 1.32156 Thí nghiệm Quá trình - Thiết bò Nhiệt động lực học Bão hòa 46.59000 90.89000 0.02655 1.17611 0.9 ½ Q nhiệt 42.53000 92.37000 0.02564 1.27795 Q nhiệt 46.59000 93.32000 0.02703 1.26297 o Bảng : Khối lượng riêng không khí ρ (kg/m ) phụ thuộc vào nhiệt độ t ( C) t ρ t ρ t ρ t ρ t ρ 30 1,165 40 1,128 50 1,093 60 1,060 70 1,029 31 1,161 41 1,124 51 1,089 61 1,057 71 1,026 32 1,157 42 1,121 52 1,086 62 1,054 72 1,023 33 1,154 43 1,117 53 1,083 63 1,051 73 1,020 34 1,150 44 1,114 54 1,079 64 1,047 74 1,017 35 1,146 45 1,110 55 1,076 65 1,044 75 1,014 36 1,142 46 1,107 56 1,073 66 1,041 76 1,011 37 1,139 47 1,103 57 1,070 67 1,039 77 1,009 38 1,135 48 1,100 58 1,066 68 1,035 78 1,006 39 1,131 49 1,096 59 1,063 69 1,032 79 1,003 VI BÀN LUẬN : Câu : Giải thích thay đổi trạng thái không khí qua ống khí động dựa sư thay đổi độ ẩm không khí E i A D E’ B C ϕ=1 d Hình : Giản đồ biểu diễn thay đổi trạng thái không khí qua ống khí động theo lý thuyết ♦ Khi qua dàn lạnh: thay đổi trạng thái không khí biểu diễn đoạn thẳng AB BC - Trong giai đoạn đầu trình làm lạnh (AB): độ ẩm tuyệt đối d không khí không đổi (do hàm lượng nước không đổi) nhiệt độ không khí giảm dần xuống đến nhiệt độ điểm sương Độ ẩm tương đối ϕ tăng dần đến trạng thái bão hòa ϕ = Tại nhiệt độ điểm sương B, ứng với trạng thái bão hòa, nước bắt đầu ngưng tụ Thí nghiệm Quá trình - Thiết bò Nhiệt động lực học Trong giai đoạn sau trình làm lạnh (BC): độ ẩm tương đối ϕ không khí không đổi 1, lúc không khí đạt trạng thái bão hòa Do tiếp tục làm lạnh nên nhiệt độ không khí tiếp tục giảm Độ ẩm tuyệt đối d không khí giảm có nước ngưng tụ làm giảm hàm lượng nước không khí ẩm ♦ Khi qua thiết bò sấy: thay đổi trạng thái không khí biểu diễn đoạn thẳng CD Độ ẩm tuyệt đối d không khí không đổi (do hàm lượng nước không đổi) nhiệt độ không khí tăng dần Độ ẩm tương đối ϕ giảm dần ♦ Khi qua vòi phun hơi: thay đổi trạng thái không khí biểu diễn đoạn thẳng nằm khoảng DE DE’ - Nếu sử dụng nước bão hòa : thay đổi trạng thái không khí biểu diễn đoạn DE Độ ẩm tuyệt đối d không khí tăng lên không khí nhận thêm ẩm Enthalpy i tăng lên không khí nhận thêm nhiệt lượng từ nước bão hòa - Nếu sử dụng nhiệt: thay đổi trạng thái không khí biểu diễn đoạn thẳng nằm DE DE’ Hơi nước nhiệt đoạn thẳng gần DE’ Độ ẩm tuyệt đối d không khí tăng lên không khí nhận thêm ẩm Enthalpy i tăng lên không khí nhận thêm nhiệt lượng từ nước nhiệt, độ tăng nhỏ so với sử dụng nước bão hòa Câu : Giải thích xác đònh độ ẩm không khí thông qua nhiệt độ bầu khô nhiệt độ bầu ướt ♦ Nhiệt độ bầu khô: nhiệt độ hỗn hợp khí xác đònh nhiệt kế thông thường Nhiệt độ bầu khô nhiệt độ không khí bầu thủy ngân tiếp xúc trực tiếp với không khí ♦ Nhiệt độ bầu ướt: nhiệt độ ổn đònh đạt lượng nhỏ nước bốc vào hỗn hợp khí chưa bão hòa nước điều kiện đoạn nhiệt Nhiệt độ bầu ướt đo nhiệt kế thông thường có bọc vải ướt bầu thủy ngân Cho nước vào cốc bọc đầu thủy ngân, nước bốc đoạn nhiệt không khí ẩm thu nhiệt làm nhiệt độ không khí giảm, chờ nhiệt độ không thay đổi nhiệt độ nhiệt độ bầu ướt Do phải thường xuyên theo dõi để thêm nước vào cốc Không khí khô hay độ ẩm tương đối ϕ bé nước xung quanh bầu nhiệt kế bay nhiều lớp không khí sát nhiều nhiệt lượng nhiệt độ bầu ướt bé hay độ chênh lệch nhiệt độ bầu khô nhiệt độ bầu ướt lớn Dó nhiên không khí khô tương đối ϕ = độ chênh lệch nhiệt độ cực đại Ngược lại không khí ẩm bão hòa hay độ ẩm tương đối ϕ = 100% nước quanh bầu nhiệt kế bay giá trò nhiệt độ bầu khô nhiệt độ bầu ướt hay độ chênh lệch nhiệt độ nhiệt kế Có thể thấy, nhiệt độ bầu ướt nhiệt độ bão hòa tương ứng với phân áp suất bão hòa nước không khí ẩm Như vậy, độ chênh lệch nhiệt độ nhiệt độ bầu khô nhiệt độ bầu ướt đặc trưng cho khả nhận ẩm không khí kỹ thuật sấy người ta gọi sấy ε Như sấy bằng: - Thí nghiệm Quá trình - Thiết bò Nhiệt động lực học Hình : Cách xác đònh độ ẩm không khí thông qua nhiệt độ bầu khô nhiệt độ bầu ướt Từ nhiệt độ tư gióng theo đường t = const, cắt đường ϕ = điểm A Từ A theo đường i = const cắt đường tk điểm B B trạng thái không khí xác đònh hai thông số tk tư Đường ϕ = const qua B cho biết độ ẩm tương đối không khí ♦ Xác đònh độ ẩm không khí thông qua nhiệt độ bầu khô nhiệt độ bầu ướt: Độ ẩm tương đối không khí ϕ xác đònh ẩm kế Hiện có nhiều loại ẩm kế Tuy ẩm kế hoạt động theo nhiều nguyên lý khác có sở nhiệt động Sau giới thiệu sở Các loại ẩm kế xác đònh độ ẩm tương đối không khí dựa hiệu số nhiệt độ nhiệt kế khô nhiệt kế ướt (t – t ư) Giả sử q1 nhiệt lượng mà không khí cung cấp cho bầu thủy ngân nhiệt kế ướt q nhiệt lượng mà nước quanh bầu thủy ngân tiêu tốn để bay Rõ ràng ta có: q1 = q2 (1) Theo lý thuyết truyền nhiệt thì: q1 = α (t – tư) (2) Và : q2 = qm.r (3) 2 Trong α (W/m K) hệ số trao đổi nhiệt đối lưu tự nhiên, q m (kg/m s) cường độ bay r nhiệt ẩm hóa Cường độ bay qm (kg/m2.s) tính gần theo công thức Dalton qua hệ số bay αm (kg/m2.s.bar) độ chênh lệch áp suất phân áp suất bão hòa ứng với nhiệt độ nhiệt kế ướt pm phân áp suất pa nướ không khí ẩm: Thí nghiệm Quá trình - Thiết bò Nhiệt động lực học 760 B Trong đó: B áp suất khí trời nơi ta xác đònh độ ẩm tương đối ϕ Dễ dàng thấy áp suất khí trời B đo bar công thức viết lại dạng: 1,013 q m = α m (p m − p a ) (4) B Thay giá trò q1 theo (2) q2 (hay qm) theo (3), (4) vào (1) được: α pm – pa = B(t – tư) = A.B.( t – tư) (5) α m 1,013.r α Trong đó: A = (6a) α m 1,013.r q m = α m (p m − p a ) Hệ số A gọi hệ số ẩm kế phụ thuộc vào hệ số trao đổi nhiệt α hệ số bay αm Các hệ số lại phụ thuộc vào tốc độ chuyển động tự nhiên không khí Như vậy, xem A = f(v) Thực nghiệm cho thấy tốc độ v < 0,5m/s A = 66.10 -5 v > 0,5m/s hệ số A xác đònh theo công thức sau: 6,75  −5  A =  65 + .10 (6b) V   Từ (5) rút phân áp suất pa nước : pa = pm – A.B.(t – tư) (7) pa Mà: ϕ = pb ⇒ Ta có công thức xác đònh độ ẩm tương đối không khí ϕ theo áp suất bão hòa p b độ chênh nhiệt (t – tư) p A.B ϕ= m − (t − t ) (8) pb pb Trong (8) pm pb áp suất bão hòa pm áp suất bão hòa ứng với nhiệt độ nhiệt kế tư pb áp suất bão hào ứng với nhiệt độ nhiệt kế khô t Như vậy, hoàn toàn xác đònh độ ẩm tương đối không khí biết nhiệt độ nhiệt kế khô t nhiệt độ nhiệt kế ướt tư Câu : So sánh trình làm lạnh, sấy nóng phun nước vào không khí ẩm đồ thò i – d lý thuyết thực tế Sự thay đổi trạng thái không khí qua ống khí động biểu diễn đồ thò từ đến Nhìn chung, chúng có dạng sau: Thí nghiệm Quá trình - Thiết bò Nhiệt động lực học E i E’ A D B C ϕ=1 d Hình : Giản đồ biểu diễn thay đổi trạng thái không khí qua ống khí động theo thực tế ♦ Khi qua dàn lạnh (AB, BC) : thay đổi trạng thái không khí không giống so với lý thuyết Tại vò trí cuối trình làm lạnh (điểm C), trạng thái không khí bão hòa lý thuyết mà trạng thái chưa bão hòa Đó không khí khỏi dàn lạnh nhận thêm nhiệt lượng từ môi trường xung quanh trước đến nhiệt kế bầu khô nhiệt kế bầu ướt ♦ Khi qua thiết bò sấy (CD) : thay đổi trạng thái không khí không giống so với lý thuyết Quá trình sấy nóng diễn điều kiện độ ẩm tuyệt đối d không đổi lý thuyết mà d lại tăng dần Đó không khí sau khỏi thiết bò sấy nhận thêm ẩm từ môi trường xung quanh trước đến nhiệt kế bầu khô nhiệt kế bầu ướt ♦ Khi qua vòi phun nước (DE, DE’) : thay đổi trạng thái không khí giống với lý thuyết Do môi trường xung quanh không ảnh hưởng nhiều đến kết [...]... theo áp suất bão hòa p b và độ chênh nhiệt (t – tư) p A.B ϕ= m − (t − t ư ) (8) pb pb Trong (8) pm và pb đều là áp suất bão hòa nhưng pm là áp suất bão hòa ứng với nhiệt độ nhiệt kế tư còn pb là áp suất bão hào ứng với nhiệt độ nhiệt kế khô t Như vậy, chúng ta có thể hoàn toàn xác đònh được độ ẩm tương đối của không khí khi biết nhiệt độ nhiệt kế khô t và nhiệt độ nhiệt kế ướt tư Câu 3 : So sánh giữa... d của lý thuyết và thực tế Sự thay đổi trạng thái của không khí khi đi qua ống khí động được biểu diễn trên các đồ thò từ 1 đến 9 Nhìn chung, chúng có dạng như sau: Thí nghiệm Quá trình - Thiết bò Nhiệt động lực học E i E’ A D B C ϕ=1 d Hình 4 : Giản đồ biểu diễn sự thay đổi trạng thái của không khí khi đi qua ống khí động theo thực tế ♦ Khi đi qua dàn lạnh (AB, BC) : sự thay đổi trạng thái của không...Thí nghiệm Quá trình - Thiết bò Nhiệt động lực học 760 B Trong đó: B là áp suất khí trời nơi ta xác đònh độ ẩm tương đối ϕ Dễ dàng thấy rằng nếu áp suất khí trời B được đo bằng bar thì công thức trên được viết lại dưới dạng: 1,013 q m = α m... làm lạnh (điểm C), trạng thái của không khí không phải là bão hòa như lý thuyết mà là trạng thái chưa bão hòa Đó là do khi không khí đi ra khỏi dàn lạnh đã nhận thêm nhiệt lượng từ môi trường xung quanh trước khi đến nhiệt kế bầu khô và nhiệt kế bầu ướt ♦ Khi đi qua thiết bò sấy (CD) : sự thay đổi trạng thái của không khí không giống so với lý thuyết Quá trình sấy nóng này không phải diễn ra ở điều... – pa = B(t – tư) = A.B.( t – tư) (5) α m 1,013.r α Trong đó: A = (6a) α m 1,013.r q m = α m (p m − p a ) Hệ số A gọi là hệ số ẩm kế và phụ thuộc vào hệ số trao đổi nhiệt α và hệ số bay hơi αm Các hệ số này lại phụ thuộc vào tốc độ chuyển động tự nhiên của không khí Như vậy, có thể xem A = f(v) Thực nghiệm cho thấy khi tốc độ v < 0,5m/s thì A = 66.10 -5 và khi v > 0,5m/s thì hệ số A xác đònh theo công... phải diễn ra ở điều kiện độ ẩm tuyệt đối d không đổi như lý thuyết mà ở đây d lại tăng dần Đó là do không khí sau khi ra khỏi thiết bò sấy đã nhận thêm ẩm từ môi trường xung quanh trước khi đến nhiệt kế bầu khô và nhiệt kế bầu ướt ♦ Khi đi qua vòi phun hơi nước (DE, DE’) : sự thay đổi trạng thái của không khí giống với lý thuyết Do môi trường xung quanh không ảnh hưởng nhiều đến kết quả