TÍNH TOÁN THU NHIỆT BỨC XẠ MẶT TRỜI

PHỤ LỤC 2A.CẤU TẠO KẾT CẤU BAO CHEa.Tường gồm có 3 lớp: Hình 1:Kết cấu của tườngLớp 1: Vữa trát mặt ngoài (vữa xi măng và vữa trát xi măng).•Dày 1 = 15 mm = 0.015 m.•Hệ số dẫn nhiệt: 1 = 0.8(kcalmhoC)Lớp 2: Gạch phổ thôngxây với vữa nặng.•Dày 2 = 220 mm = 0.22 m.•Hệ số dẫn nhiệt: 2 = 0.7(kcalmhoC).Lớp 3: Vữa trát giống lớp 1.•Dày 3 = 15 mm = 0.015 m.•Hệ số dẫn nhiệt: 3 = 0.8(kcalmhoC).b.Cửa sổ bằng kính:Dày k = 5 mm = 0.005 m.Hệ số dẫn nhiệt: k = 0.65(kcalmhoC).c. Cửa ra vào bằng gỗ:Dày g = 50 mm = 0.05 m.Hệ số dẫn nhiệt: g = 0.3(kcalmhoC).d.Cửa mái bằng kính:

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP PHỤ LỤC A.CÁC HẠNG MỤC XÂY DỰNG CỦA CƠ SƠ Bảng 1:Các hạng mục công trình đã xây dựng của công ty TT Hạng mục Đơn vi Diện tích Phân xưởng sản xuất m2 1119.25 Kho thành phẩm m2 370 Nhà bảo vê m2 36 Nhà hành m2 90 Nhà ăn cho công nhân m2 105 Nhà nghỉ công nhân m2 90 Khu để xe m2 150 Trạm cân m2 150 Nhà khí m2 60 10 Trạm điên m2 70 11 Khu vực giải nhiêt và thu hồi sản phẩm m2 300 12 Bể chứa nước m2 120 (Nguồn: Phòng dự án Công ty liên doanh kim loại màu Việt Bắc) SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP B.NGUYÊN LIỆU HÓA CHẤT SỬ DỤNG TRONG NHÀ MÁY Bảng 2:Danh sách nguyên liệu thô, hóa chất dùng một năm ST T Tên nguyên liệu Khối lượng (kg/năm) Tấn/ngày Khối lượng (kg/h) Sản phẩm đầu 10.000.000 33333.33 1389 Quặng kẽm 27.496.800 91.656 3819 Than đá 15.840.00 52.8 2200 Đá vôi 3.024.000 10.08 420 (Nguồn: Phòng dự án Công ty liên doanh kim loại màu Việt Bắc) SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP PHỤ LỤC A.CẤU TẠO KẾT CẤU BAO CHE a Tường gồm có lớp: Hình 1:Kết cấu của tường Lớp 1: Vữa trát mặt ngoài (vữa xi măng và vữa trát xi măng) • Dày 1 = 15 mm = 0.015 m • Hê số dẫn nhiêt: 1 = 0.8(kcal/mhoC) Lớp 2: Gạch phổ thôngxây với vữa nặng • Dày 2 = 220 mm = 0.22 m • Hê số dẫn nhiêt: 2 = 0.7(kcal/mhoC) Lớp 3: Vữa trát giống lớp • Dày 3 = 15 mm = 0.015 m • Hê số dẫn nhiêt: 3 = 0.8(kcal/mhoC) b Cửa sổ kính: Dày k = mm = 0.005 m Hê số dẫn nhiêt: k = 0.65(kcal/mhoC) c Cửa vào gỗ: Dày g = 50 mm = 0.05 m Hê số dẫn nhiêt: g = 0.3(kcal/mhoC) d Cửa mái kính: Dày g = mm = 0.005 m Hê số dẫn nhiêt: g = 0.65(kcal/mhoC) SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP e Mái tôn: Dày m = 0.8 mm = 0.8x10-3 m Hê số dẫn nhiêt: m = 50(kcal/mhoC) f Nền Bê tông cốt thép (mac 300) dày =200 mm Hê số dẫn nhiêt là λ=1.33kcal/mh và số dẫn ẩm là = 40 g/m.h.mmHg B.DIỆN TÍCH KẾT CẤU BAO CHE a)Diên tích cửa sổ: gồm 19 cửa, cửa: (4m x 3.2m) Hướng đông nam có cửa và hướng tây bắc có cửa, hướng đông bắc có cửa, hướng tây nam có cửa Fcửa sổ = 19 (4 3.2) = 243.2(m2) b) Diên tích cửa vào: cửa, cửa (5m x 4m) Hướng đông bắc có cửa và hướng đông nam có cửa: Fcửa vào = = 40(m2) c)Diên tích tường: Ftường = {(60.5 10) + (18.5 10) + 1.5 18.5} - Fcửa sổ - Fcửa vào = 1324.55(m2) d) Diên tích mái: Fmái = 9.4 60.5 = 1137.4(m2) e)Diên tích nền: Nền có chiều rộng 18.5m và chiều dài 60.5m Chia làm dải Ba dải ngoài (dải I dải II dải III) dải rộng 2m lại dải IV rộng 6.5m Diên tích dải IV : FIV = 48.5 6.5 = 509.25 (m2) Diên tích dải III : FIII = (52.5 10.5) – FIV = 551.25 – 509.25 = 42(m2) Diên tích dải II : FII = (56.5 14.5) – (FIII + FIV) = 819.25 – 551.25 = 268 (m2) Diên tích dải I : FI=(60.5 18.5)– (FIV + FIII + FII) = 119.25 – 819.25 = 300 (m2) SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Hình 2:Nền phân xưởng SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP PHỤ LỤC TÍNH TOÁN CHI TIẾT TỎA NHIỆT TỪ LÒ QUAY Tỏa nhiệt từ các bề mặt xung quanh của lò quay: Lượng nhiêt tỏa từ m bề mặt bên ngoài lò quay phải xác định theo công thức: q’ = α4(t3 – t4) (kcal/m2h) Trong đó: α4: số trao đổi nhiêt bề mặt ngoài lò, α4 xác định công thức: α4 = l(t3 – t4)0.25 + l (kcal/m2h 0C) : Hê số kích thước đặc trưng, phụ thuộc vào vị trí thành lò Đối với bề mặt đứng l = 2.2 t3 : Nhiêt độ bề mặt ngoài lò quay 0C t4 : Nhiêt độ không khí xung quanh, tùy thuộc vào mùa ta tính toán, 0C T3 : Nhiêt độ tuyêt đối bề mặt ngoài lò quay, T3 = (t3 + 273)0K T4 :Nhiêt độ tuyêt đối không khí xung quanh, T4 = (t4 +273)0K Cqd :Hê số xạ nhiêt quy diễn, Cqd = 4.2 (kcal/m2h 0K4) Lượng nhiêt xuyên qua 1m2 thành lò xác định công thức: q’’= k1(t2 – t3) (kcal/m2h) Trong đó: k1 : Hê số truyền nhiêt thành lò, kcal/m2h 0C k1 = = = = 2.28 (kcal/m2h 0C) Với δi, λi : Chiều dày (m) và số dẫn nhiêt (W/m.K) lớp vật liêu thành lò t1:Nhiêt độbên lò t1 = 11500C Nhiêt độ bên lò quay đạt từ 1000 – 1200oC nên chọn nhiêt độ lò là 1150oC t2: Nhiêt độ bề mặt thành lò, t2 = t1 – 5= 1150 – = 11450C SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP t3: Nhiêt độ bề mặt ngoài lò quay, giá trị t chưa xác định nên ta giả thiết chọn t3 cho: Lượng nhiêt tỏa từ 1m bề mặt bên ngoài lò quay tỏa bề phải lượng nhiêt xuyên qua 1m thành lò 1giờ : q’ = q’’ = q α4(t3 – t4) = k1(t2 – t3) Vậy lượng nhiêt tỏa tất bề mặt thành lò là: Qbm = q F (kcal/h) Tỏa nhiệt từ các bề mặt xung quanh của lò quay mùa đông: Giả thiết chọn nhiêt độ bề mặt ngoài lò quay là: t3 = 160.80C Nhiêt độ tuyêt đối bề mặt ngoài lò:T3=(t3+273)=(160.8+273) = 433.80K Nhiêt độ không khí xung quanh vào mùa đông là: t4 = = 220C Nhiêt độ tuyêt đối không khí xung quanh:T4 = (t4 + 273) = (22 + 273) T4 = 2950K Lúc này số trao đổi nhiêt bề mặt ngoài lò là: α4 = 2.2(160.8 – 22)0.25+ = 15.98 (kcal/m2h0C) Ta có lượng nhiêt tỏa từ m2 bề mặt bên ngoài lò quay: q’ = α4(t3 – t4) = 15.98(160.8 – 22) = 2218.024 (kcal/m2h) Lượng nhiêt xuyên qua 1m2 thành lò: q’’= k1(t2 – t3) = 2.28(1145 – 160.8) = 2243.87(kcal/m2h) Ta thấy: q’≈ q’’sai số khoảng 1% nên ta chọn t3 = 160.80C q= = (kcal/h) Vậy lượng nhiêt tỏa tất bề mặt thành lò vào mùa đông là: Qbm = q.F = 2230.947 x175.72= 392022 (kcal/h) Tỏa nhiệt từ các bề mặt xung quanh của lò quay mùa hè: Giả thiết chọn nhiêt độ bề mặt ngoài lò quay là: t3 = 169.80C SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Nhiêt độ tuyêt đối bề mặt ngoài lò quay: T3 = (t3 + 273) = (169.8 + 273) = 442.80K Nhiêt độ không khí xung quanh vào mùa hè là: t4 = = 34.80C Nhiêt độ tuyêt đối không khí xung quanh: T4 = (t4 +273) = (34.8 + 273) = 307.80K Lúc này số trao đổi nhiêt bề mặt ngoài lò là: α4=2.2(169.8–34.8)0.25 + =16.67(kcal/m2h 0C) Ta có lượng nhiêt tỏa từ m2 bề mặt bên ngoài lò quay: q’ = α4(t3 – t4) = 16.67(169.8 – 34.8) = 2250.04 (kcal/m2h) Lượng nhiêt xuyên qua 1m2 thành lò: q’’= k1(t2 – t3) = 2.28(1145 – 169.8) = 2223.456 (kcal/m2h) Ta thấy: q’≈ q’’sai số khoảng 1% nên ta chọn t3 = 169.80C q= = (kcal/h) Vậy lượng nhiêt tỏa tất bề mặt thành lò vào mùa hè là: Qbm = q.F = 2236.748 x 175.72 = 393108.46 (kcal/h) Tỏa nhiệt từ cửa lò quay lúc mở trống tính chung cho cả mùa đông và mùa hè: Lượng nhiêt tỏa từ cửa lò quay tính giờ: Qcl mở = q K A B x (kcal/h) Trong đó: Tra q thông qua đồ thị hình 3.16 trang 101 sách Kĩ thuật thông gió G.S Trần Ngọc Chấn và dựa vào t1 = 11500C có q = 16500 (kcal/m2h) (A x B) : Kích thước cửa lò, (A B) = (300mm x400mm) = (0.3m x0.4m) Bề dày thành lò: δ = δ1 + δ2 = 0.25 + 0.02 = 0.27(m) K: Hê số nhiễu xạ cửa lò SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Ứng với: = = 1.11và cửa lò hình chữ nhật tra biểu đồ số nhiễu xạ K hình 3.17 sách Kĩ thuật thông gió G.S Trần Ngọc Chấn có K1 = 0.61 = = 1.48 và cửa lò hình chữ nhật, tra K2 = 0.67 K= = = 0.64 x : Tỷ số thời gian mở cửa lò 1giờ: 12 phút, tức là x = Vậy Qcl mở = 16500 0.64 0.3 0.4 = 253.44 (kcal/h) Lượng nhiệt tỏa bản thân cánh cửa lò: Qcl Theo lý thuyết: lượng nhiêt tỏa thân cánh cửa lò không tính toán cho trường hợp mở cửa lò (Q) lượng nhiêt xuyên qua cánh cửa lò (Q’) phải lượng nhiêt tỏa từ mặt ngoài cửa lò (Q’’), tức là Q = Q’ =Q’’ Nhưng thực tế cần phải mở cửa lò và thời gian mở cửa lò 12 phút và theo thực nghiêm thấy lượng nhiêt tỏa cánh cửa lò kho mở ½ lúc đóng nên: Qcl = Qcl mở + Qcl đóng = +Q (kcal/h) Q= Trong đó: - Q’ là lượng nhiêt xuyên qua cánh cửa lò, (kcal/h) Q’’ là lượng nhiêt tỏa từ mặt ngoài cửa lò, (kcal/h) Lượng nhiệt xuyên qua cánh cửa lò: Q’ = (t1 – tg) A B k (kcal/h) Trong đó: t1 : Nhiêt độbên lò t1 = 11500C tg: Nhiêt độtrênbề mặt lớp gạch chịu lửa sát với lớp gang, giả thiết t3 = 3500C (A.B): Kích thước cửa lò, (A B) = (0.3m x0.4m) SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP k : Hê số truyền nhiêt thân cánh cửa lò, kcal/m 2h 0C k= = = 10.16(kcal/m2h 0C) = Với δi ,λi : Chiều dày (m) và số dẫn nhiêt (W/m.K) lớp vật liêu cửa lò Bề dày lớp gạch chịu lửa δ1 = 0.1(m) Bề dày lớp gang δ2 = 0.02(m) λ1 : Hê số dẫn nhiêt lớp gạch chịu lửa, phụ thuộc vào nhiêt độ: λ = 0.8 + 0.0003t Khi t = 11500C : λ1150 = 0.8 + 0.0003 (1150 – 5) = 1.14(kcal/mh 0C) Khi t = 3500C : λ350 = 0.8 + 0.0003 350 = 0.905(kcal/mh 0C) λ1 = = 1.0225(kcal/mh 0C) λ2 : Hê số dẫn nhiêt gang, λ2 = 34(kcal/mh 0C) (sách “Kĩ thuật thông gió” GS.Trần Ngọc Chấn) Vậy thay giá trị vào công thức ta tính được: Q’ = 10.16 (1150 – 350) 0.3 0.4 = 975.73(kcal/h) Lượng nhiệt tỏa từ mặt cửa lò: Q’’= (kcal/h) Trong đó: L : Hê số kích thước đặc trưng l = 2.2 tg : Nhiêt độtrênbề mặt lớp gạch chịu lửa sát với lớp gang, tg = 3500C Tg : Nhiêt độ tuyêt đối trênbề mặt lớp gạch chịu lửa sát với lớp gang Tg = 273 + 350 = 6230K Cqd : Hê số xạ nhiêt quy diễn từ bề mặt cửa lò gang đến bề mặt tường nhà, Cqd = 3.5 (kcal/m2h 0K4) (sách “Kĩ thuật thông gió” GS.Trần Ngọc Chấn) SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP h Tải trọng toàn tháp: - Khối lượng toàn tháp: ∑M = M1 + M2 + M + Mđ = 1024,55 + 509,04 + 90,47 + 3188,96 = 4813,02 (kg) - Tải trọng toàn tháp: P = g ∑M = 9,81 4813,02 = 47215,73 N Chân đỡ - Chọn tháp có chân đỡ làm thép CT3 - Tải trọng đặt lên chân đỡ: G = P/4 = 47215,73 /4 = 11803,93 N Theo bảng XIII.35, trang 437, sổ tay trình và thiết bị hóa chất tập 2, ta có thông số chân đỡ sau: i j L B B1 B2 H h S l d 250 180 215 290 400 195 16 90 27 Tai treo Chọn tháp có tai treo, vật liêu làm tai treo là tháp CT3 Tải trọng đặt lên tai treo: G = P/2 = 47215,73 /2 = 23607,85 (N) Theo bảng XIII.36, trang 438, sổ tay trình và thiết bị hóa chất tập 2, ta có thông số chân đỡ sau: - Bề mặt đỡ F.104, N Tải trọn g cho phé p lên L bề mặt đỡ q.10 B B1 H S l a d Khối lượn g yai treo, kg 120 130 215 60 20 30 3,48 N/ m2 173 1,45 150 SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP PHỤ LỤC 12 TÍNH TOÁN CHỌN QUẠT VÀ ĐÔNG CƠ Tính toán chọn quạt và động cho hệ thống thông gió chung: Tính toán chọn quạt: Để chọn quạt cho thống thông gió ta dựa vào yếu tố: tổng tổn thất áp suất đoạn ống và lưu lượng không khí tính toán cần thổi vào phòng Ta tính tổng tốn thất áp suất đoạn ống là Σ∆P = 47.79 (kG/m2) và lưu lượng không khí tính toán cần thổi vào phòng là: L = 70000(m 3/h), để đảm bảo an toàn ta cần chọn quạt có lưu lượng và cột áp tăng lên số an toàn là α lần Lq = L α = 70000 1.15 = 80500, với α = (1.15 ÷ 1.2), chọn α = 1.15 ∆Pq = ∆P.α = 47.79 1.15 = 55 (kG/m2), với α = (1.15 ÷ 1.2), chọn α = 1.15 Vậy quạt có Lq = 80500 (m3/h) ∆P = 55 (kG/m2) 0Dựa vào “Biểu đồ đặc tính và kích thước số loại quạt thông dụng”- sách Kĩ thuật thông gió - GS Trần Ngọc Chấn ta chọn loại quạt cần là quạt ц 4-70 N 012 có thông số: số vòng quay n = 500 (vòng/phút), hiêu suất quạt = 0.67 Tính toán động cơ: Công suất điên tiêu thụ trục quạt kể đến tổn thất trục, ổ bi: (kw) Trong Hê số truyền động trục, chọn : Hiêu suất quạt = 0.96 ( =0.95-0.97) = 0.67 1kG.m/s = 9.18(W) Công suất động điên xác định theo công thức: Nđộng = (kw) Với K : Hê số dự trữ K = 1.1 SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP : số truyền động động và quạt, = 0.9 ÷ 0.95 chọn =0.93 =1 Chọn quạt và động cho hệ thống hút cục bộ tại lò quay: Chọn quạt L = 7400 (m3/h), cột áp chọn 10, để đảm bảo an toàn ta cần chọn quạt có lưu lượng và cột áp tăng lên số an toàn α lần Lq = L α = 7400 1.13 = 8262 (m3/h), với α = (1.1 ÷ 1.2), chọn α = 1.13 ∆Pq = ∆P.α = 10x1.13 = 11.3 (kG/m2), với α = (1.1 ÷ 1.2), chọn α = 1.13 Vậy quạt có Lq = 7400 (m3/h) ∆P = 11.3 (kG/m2) Dựa vào “Biểu đồ đặc tính và kích thước số loại quạt thông dụng”- sách Kĩ thuật thông gió - GS Trần Ngọc Chấn ta chọn loại quạt cần là quạt ц 4-70 N07 có thông số: số vòng quay n = 500 (vòng/phút), hiêu suất quạt = 0.62 Tính toán động cơ: Công suất điên tiêu thụ trục quạt kể đến tổn thất trục, ổ bi: (kw) Trong Hê số truyền động trục, chọn = 0.96 ( =0.95-0.97) : Hiêu suất quạt = 0.62 Công suất động điên xác định theo công thức: Nđộng = (kw) Với : K : Hê số dự trữ K = 1.1 : số truyền động động và quạt, = 0.85 ÷ 0.95 chọn =0.93 =1 SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Chọn quạt và động cho hệ thống hút cục bộ tại máy nghiền và máy trộn Chọn quạt: Ta tính tổng tốn thất áp suất tuyến kênh thống hút cục là Σ∆P = 24.25 (kG/m2) và tổng lưu lượng hút cục là: L = 62000(m 3/h), để đảm bảo an toàn ta cần chọn quạt có lưu lượng và cột áp tăng lên số an toàn α lần Lq = L α = 62000 1.1 = 68200 (m3/h), với α = (1.1 ÷ 1.2), chọn α = 1.1 ∆Pq = ∆P.α = 23.59 1.1 = 26 (kG/m2), với α = (1.1 ÷ 1.2), chọn α = 1.1 Vậy quạt có Lq = 68200 (m3/h) ∆P = 26 (kG/m2) Dựa vào “Biểu đồ đặc tính và kích thước số loại quạt thông dụng”- sách Kĩ thuật thông gió - GS Trần Ngọc Chấn ta chọn loại quạt cần là quạt ц 4-70 N016 có thông số: số vòng quay n = 350 (vòng/phút), hiêu suất quạt 2.21 = 0.65 Thông số cấu tạo quạt lấy theo bảng Tính toán động cơ: Công suất điên tiêu thụ trục quạt kể đến tổn thất trục, ổ bi: (kw) Trong Hê số truyền động trục, chọn = 0.96 ( =0.95-0.97) : Hiêu suất quạt = 0.65 Công suất động điên xác định theo công thức: Nđộng = (kw) Với : K : Hê số dự trữ K = 1.1 : số truyền động động và quạt, = 0.85 ÷ 0.95 chọn =0.93 =1 Tính chọn quạt và động cho xiclon Tổng tổn thất áp suất ∆Pcyclone = 71.2 kg/m2 SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Quạt có Lq = 60000 (m3/h) ∆P = 71.2 (kG/m2) Dựa vào “Biểu đồ đặc tính và kích thước số loại quạt thông dụng”- sách Kĩ thuật thông gió - GS Trần Ngọc Chấn ta chọn loại quạt cần là quạt ц 4-70 N 016 có thông số: số vòng quay n = 450 (vòng/phút), hiêu suất quạt = 0.78 Tính toán động cơ: Công suất điên tiêu thụ trục quạt kể đến tổn thất trục, ổ bi: (kw) Trong Hê số truyền động trục, chọn : Hiêu suất quạt = 0.96 ( =0.95-0.97) = 0.78 1kG.m/s = 9.18(W) Công suất động điên xác định theo công thức: Nđộng = (kw) Với K : Hê số dự trữ K = 1.1 : số truyền động động và quạt, = 0.9 ÷ 0.95 chọn =0.93 =1 Tính chọn quạt và động cho thiết bi lọc bụi túi vải Tổng tổn thất áp suất ∆Pcyclone = 73.3 kg/m2 Quạt có Lq = 60000 (m3/h) ∆P = 73.3 (kG/m2) Dựa vào “Biểu đồ đặc tính và kích thước số loại quạt thông dụng”- sách Kĩ thuật thông gió - GS Trần Ngọc Chấn ta chọn loại quạt cần là quạt ц 4-70 N 016 có thông số: số vòng quay n = 450 (vòng/phút), hiêu suất quạt = 0.78 Tính toán động cơ: Công suất điên tiêu thụ trục quạt kể đến tổn thất trục, ổ bi: SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP (kw) Trong Hê số truyền động trục, chọn : Hiêu suất quạt = 0.96 ( =0.95-0.97) = 0.78 1kG.m/s = 9.18(W) Công suất động điên xác định theo công thức: Nđộng = (kw) Với K : Hê số dự trữ K = 1.1 : số truyền động động và quạt, = 0.9 ÷ 0.95 chọn =0.93 =1 PHỤ LỤC 14 THỐNG KÊ KHỐI LƯỢNG ĐƯỜNG ỐNG, THIẾT BỊ Bảng34: Thống kê đường ống thông gió hệ thống thông gió: STT Các loại đường ống Tổng chiều dài Ống 450 128 Ống D500 30 Ống D560 Ống D630 28 Ống D710 47 Ống D800 56 Ống D900 34 Ống D1000 SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN (m) LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Ống D1120 20 10 Ống D1250 19 Bảng35:Thống kê phụ tùng ống thông gió hệ thống thông gió STT Loại Đường kính trung bình (m) Số lượng (cái) Cút 90 D450 450 36 Cút 90 D630 630 Cút 90 D710 710 Cút 90 D800 800 Cút 90 D900 900 Cút 90 D1120 1120 Cút 90 D1250 1250 Chạc 3: 450-450-450 675 Chạc 3: 450-500-450 700 10 Chạc 3: 500-450-500 725 11 Chạc 3: 500-450-560 755 12 Chạc 3: 630-450-560 820 13 Chạc 3: 500-450-630 790 14 Chạc 3: 630-450-630 855 SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 15 Chạc 3: 630-450-710 895 16 Chạc 3: 710-450-710 935 17 Chạc 3: 710-630-710 1025 18 Chạc 3: 800-1000-800 1300 19 Chạc 3: 1120-8001000 1460 20 Chạc 3: 710-800-710 1110 21 Chạc 3: 800-450-800 1025 22 Chạc 3: 800-450-900 1075 23 Chạc 3: 900-450-900 1125 24 Chạc 3: 900-1120-900 1460 25 Chạc 3: 1250-9001120 1635 26 Bích D450 450 37 27 Bích D500 500 28 Bích D560 560 29 Bích D630 630 30 Bích D710 710 31 Bích D800 800 32 Bích D900 900 33 Bích D1000 1000 34 Bích D1120 1120 35 Bích D1250 1250 Bảng 36: Thống kê khối lượng thiết bi cyclone SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Dài T T Chi tiết I Chân Chân đứng 310 Thanh ngang 300 Giằng chéo 340 Bích móng 300 II m m Rộn g mm Dài m m m m D m m Vật liệu KL R 300 Thép hình H150 x150 Thép hình V50x V50x Thép CT3 15 mm 15 Phễu Mặt bích ghép phễu 443 Thân phễu 230 250 Cửa thăm 500 500 Thanh 878 tăng cứng 100 Thanh 300 tăng cứng 100 Thép 100 hình U80 Thép 40 CT3 mm Thép 175 100 CT3 0 mm Thép CT3 mm Thép CT3 mm Thép CT3 mm Thân Trụ 842.2 96.41 578.4 3.3 10.11 60.66 3.3 11.46 91.66 7.8 10.61 63.67 324.9 7.0 6.246 12.49 7.8 8.83 8.83 7.8 167 167 7.8 5.9 5.9 7.8 27.6 55.21 7.8 9.43 75.46 592.3 Tổng 886 SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN 210 100 Thép hình U80 Thép Tổng KL 31 Thân cyclone Bich nối S L Tổng Hộp dẫn bụi K.lượ ng (Kg) Tổng II I Ca o 7.0 6.246 12.49 7.8 337 337 LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Tăng cứng nắp Nắp Thanh đỡ nắp U80 Thanh giữ nắp 900 50 100 100 100 Ống dẫn khí vào Ống dẫn khí 70 234 999 315 600 CT3 4mm Thép CT3 4mm Thép CT3 3mm Thép hình U80 Thép ống 8mm Thép CT3 Thép CT4 7.8 2.55 20.37 7.8 43.93 43.93 7.0 45.68 45.68 7.8 0.44 34 14.97 78.6 78.6 39.3 39.3 7.8 7.8 Bảng 37: Thống kê khối lượng thiết bi lọc bụi túi vải TT Chi tiết I Chân Dài Rộng Dài Cao Đkính mm mm mm mm mm Thanh ngang KLR K.lượng (Kg) SL Tổng KL Tổng TThép hình H150x150 Chân đứng 3100 Vật liệu Thép hình 3000 V50x5 Giằng chéo 3400 V50x5 842.24 31.10 96.41 578.46 3.37 10.11 60.66 3.37 11.46 91.66 Bích móng 300 300 15.0 Thép CT3 15 7.86 mm 10.61 63.67 300 Thép CT3 mm 5.66 22.64 Bass giua 300 8.0 SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN 7.86 LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Bass II Phễu 200 100 Thép CT3 15 7.86 mm 8.0 1.26 20 25.15 Tổng Mặt bích 5400 2900 ghép phễu Hộp dẫn bụi 443 250 40 1137.85 Thép hình U80 7.05 62.46 Thép CT3 mm 7.86 8.83 124.93 8.83 Vách phễu 2900 250 4.0 2000 Thép CT3 mm 7.86 82.18 164.35 Vách phễu 5400 4430 4.0 2000 Thép CT3 mm 7.86 351.59 703.17 Cửa thăm 500 3.0 Thép CT3 mm 7.86 5.90 5.90 Thanh tăng 8780 100 cứng 4.0 Thép CT3 mm 7.86 27.60 55.21 Thanh tăng 3000 100 cứng 4.0 Thép CT3 mm 7.86 9.43 75.46 500 III Thùng lọc Tổng 2928.55 Bich nối 5400 2900 Thép hình U80 7.05 62.46 124.93 Vách 2900 5000 3.0 Thép CT3 2.5mm 7.86 222.36 444.72 Vách 5400 5000 3.0 Thép CT3 2.5mm 7.86 626.47 1252.95 Tăng cứng 1700 dọc 50 4.0 Thép CT3 4mm 7.86 2.67 13.36 Tăng cứng 7000 ngang 50 4.0 Thép CT3 4mm 7.86 11.00 22.01 Tăng cứng 1620 nắp 50 4.0 Thép CT3 4mm 7.86 2.55 20.37 SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Thép CT3 3mm 7.86 43.93 351.44 Thép CT3 12mm 7.86 0.21 16 3.41 Thép CT3 4mm 7.86 8.71 69.67 1756 Thép hình V63x4 3.90 68.48 68.48 11 Thanh đỡ 2300 nắp U80 Thép hình U80 7.05 16.22 48.65 12 Thanh đỡ 6480 nắp U80 Thép hình U80 7.05 45.68 45.68 13 V63 đỡ 1756 mặt sàn Thép hình V63x4 3.90 68.48 68.48 14 V63 đỡ 2300 mặt sàn Thép hình V63x4 3.90 8.97 26.91 Thép trụ Ø20 7.86 0.79 3.16 Nắp Tay cầm nắp Thanh la 5540 nắp 10 V50 đỡ nắp 5400 2900 3.0 240 12 50 4.0 15 Mã móc cẩu 320 16 Bass cẩu 20 250 250 20.0 Ống Dẫn 17 khí từ bình 5400 khí nén 2.5 18 V50 đỡ 1000 bình khí nén 19 Ống đỡ mặt 600 sàn 2.5 34 34.0 Tôn 20 mm 7.86 9.83 39.30 Thép ống 2.5mm 7.86 4.83 28 135.17 Thép hình V50x5 3.37 3.37 10.11 Thép ống 2.5mm 7.86 1.26 10.07 20 Bass ống khí 100 200 8.0 Thép ống 8mm 7.86 1.26 56 70.43 21 Thanh giữ 100 nắp 70 8.0 Thép ống 8mm 7.86 0.44 34 14.97 22 V đỡ ống 2240 V 50 x 3.37 7.55 7.55 SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP khí 23 V đỡ ống 8780 khí V 50 x 4.37 38.37 IV Cầu thang 76.74 109.42 Thanh V50 8360 đỡ 28.17 56.35 Thép ống 2.5mm 7.86 0.92 22 20.32 Ống bám 440 Lá chắn 8360 50 2.0 Thép CT3 2mm 7.86 6.57 19.71 Vòng bảo 1727 vê 50 2.0 Thép CT3 2mm 7.86 1.36 9.50 150 10.0 Thép CT3 15mm 7.86 1.77 3.54 150 34 3.37 2.5 Thép hình V50x5 Tấm đế V Lan can Ống Ø34 2300 2.5 34 Thép ống 2.5mm 7.86 4.83 9.65 Ống Ø34 6480 2.5 34 Thép ống 2.5mm 7.86 13.60 27.20 Ống Ø34 1000 2.5 34 Thép ống 2.5mm 7.86 2.10 19 39.88 Ống Ø34 2300 2.5 34 Thép ống 2.5mm 7.86 4.83 10 48.27 Ống Ø34 700 2.5 34 Thép ống 2.5mm 7.86 1.47 7.35 Lá chắn 1756 Thép CT3 3mm 7.86 20.70 20.70 VI Buồng khí 153.06 50 3.0 SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN Tổng LỚP : ĐH2CM1 9.81 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Bích cửa 4800 50 3.0 Cửa khí 1700 500 3.0 40 Thép CT3 3mm 7.86 5.66 5.66 Thép CT3 4mm 7.86 4.15 4.15 VII Ống vào 91.45 Cửa khí vào 1500 750 3.0 Côn đổi ống 1500 3000 2.0 vào Bích đường 1600 850 khí vào 4.0 50 50 Thép CT3 4mm 7.86 5.31 5.31 Thép CT3 2mm 7.86 70.74 70.74 Thép CT3 4mm 7.86 7.70 15.41 VII Sàn thao I tác 236.10 V50 đỡ sàn 2890 Mặt sàn 6480 700 4.0 Khung mặt 7880 sàn Lá chắn 7880 40 3.0 Thép hình V50x5 3.37 9.74 38.96 Thép CT3 4mm 7.86 142.61 142.61 Thép hình V50x5 3.37 26.56 26.56 Thép CT3 4mm 9.86 9.32 27.97 Khối lượng cả hệ 6076 Bảng 38: Thống kê khối lượng đường ống thiết bi lọc túi vải STT TÊN CHI TIẾT VẬT LIỆU DÀI M CA ĐÔ KHỐI TỔNG RÔN ĐK O DÀY KLR LƯỢN SL KHỐI GM M M mm G LƯỢNG Đường khí vào Thép 3mm 0.75 0.95 3.00 7.86 34.82 34.82 Đường khí Thép 3mm 0.20 0.80 0.50 1.1 3.00 7.86 23.58 23.58 SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Co đường khí Thép 3mm 1.20 0.80 0.50 3.00 7.86 47.16 47.16 Thép 3mm 0.30 0.80 0.50 3.00 7.86 25.94 25.94 Đường ống khí Thép 3mm 7.4 1.1 3.00 7.86 192.51 192.51 Côn đổi đường khí Co 90 Thép 3mm 2.00 1.1 3.00 7.86 96.25 96.25 Côn đổi vào quạt Thép 3mm 0.40 1.1 3.00 7.86 19.25 38.50 TỔNG KL 458.76 HỆ SỐ 1.1 504.74 SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 [...]... vào công thức có được lượng nhiêt truyền qua đáy lò tính cho mùa hè: = 0.6 4.1 SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN = 1029.24 (kcal/h) LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP PHỤ LỤC 4 TÍNH TOÁN THU NHIỆT BỨC XẠ MẶT TRỜI Bảng 3 :Tính toán bức xạ trực giao cho mùa hè A ro R Kcal/m2h Km Km Giờ h 6 9.7 1122 149000000 152000000 0.333 362.23 7 22.8 1122 149000000 152000000 0.333 579.86 8 36.2 1122 149000000 152000000... ngoài trời Biên độ dao động của cường độ bức xạ có thể xác định như hiêu số giữa cường độ cực đại và cường độ trung bình trong ngày đêm (24h): Aq = - (kcal/h) Trong đó : - q bxmax = 808.26 kcal/h (tra bảng 5 với bức xạ truyền qua mái lớn nhất) q bxtb = 475.29 kcal/h (tra bảng 5 với bức xạ truyền qua mái trung bình) → Aq = q bxmax - q bxtb = 332.97(kcal/h) Ứng với biên độ dao động của cường độ bức xạ. .. F=1137.4 m2 Với công thức tính bức xạ qua mái do dao động nhiệt độ: (kcal/h) Trong đó: - : Hê số trao đổi nhiêt bề mặt trong của mái, = 7.5 : Diên tích của mái, = 1137.4 m2, : Biên độ dao động của không khí bề mặt bên trong nhà: = Ta đi xác định các thông số trong công thức: Nhiêt độ tổng trung bình của không khí bên ngoài ttổngtb: = + = + , oC - ρ: hê số hấp thụ bức xạ mặt trời của mái nhà, (Bảng... 573.4 7 703.2 1 783.7 3 808.2 6 773.9 7 684.6 3 547.5 8 376.5 3 194.8 9 475.29 39.63 Bảng 5 :Tính toán cường độ bức xạ lớn nhất, cường độ bức xạ trung bình theo giờ trong mùa hè SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Bảng 6: Tính toán cường độ bức xạ lớn nhất, cường độ bức xạ trung bình theo giờ trong mùa đông Hướng Đ,T Gi ờ q⊥ T 6 0 7 Hướng N qbx Cườn g độ... NGHIỆP PHỤ LỤC 8 TÍNH TOÁN SẢN PHẨM CHÁY VÀ NỒNG ĐÔ CHẤT Ô NHIỄM TRONG KHÍ THẢI Tính toán tải lượng các chất độc hại thải ra trong qua trình đốt cháy nhiên liệu - theo giáo trình Ô nhiễm không khí và xử lý khí thải tập 3- Gs.Ts Trần Ngọc Chấn Bảng 10: Tính toánsản phẩm cháy tính Ký hiêu Công thức tính Mùa đông Mùa hè 1 Lượng không khí khô lý thuyết cần cho quá... độ tương đương sẽ có biên độ dao động là: = Trong đó: - ρ :Hê số hấp thụ bức xạ mặt trời của kết cấu bao che ρ = 0.65 (Mái tôn tráng kẽm) (Tra bảng 3-9 trang 109 giáo trình KTTG) - Aq: Biên độ dao động của cường độ bức xạ SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Aq = 332.97 (kcal/h) - :Hê số trao đổi nhiêt bề mặt ngoài của kết cấu mái = 20 → Atd = 10.82 Nhiêt độ không khí bên ngoài... trời của mái nhà, (Bảng 3-9 trang 109, giáo trình KT thông gió) ρ = 0.65 (mái làm bằng tôn tráng kẽm) - - : cường độ bức xạ mặt trời trung bình, tra bảng 2.18 trang 111 QCVN 02:2009 BXD: cường độ trực xạ trên mặt bằng có được = 6299 (kcal/m 2h) = (kcal/h) : hê số trao đổi nhiêt bề mặt ngoài của kết cấu mái = 20 SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP - tNtb : Nhiêt độ trung bình... đoạn 1: Σξ = 2.2 Đoạn 17 – 27, 29 – 39: giống đoạn 2: Σξ = 0.3 Đoạn 40 – 72: Σξ = 0.3 Vậy tổng tổn thất áp suất trên đoạn ống chính là: 47.79 (kG/m 2) Tính toán thu y lực cho hệ thống hút cục bộ tại máy nghiền và máy trộn Bảng 8 :Tính toán thu y lực hệ thống hút cục bộ Đoạn l ống (mm) 1 2 3 4 4 2 13 9 L (m3/h) d V (mm) (m/s) 16200 32400 48600 62000 800 1000 1120 1250 9 11.5 13.8... δ sin t + Hướng Nam: cos = cos δ sin φ cos t – sin δ cos φ + Hướng Bắc: cos = sin δ cos φ – cos δ sin φ cos t δ = 23o27’: là góc nghiêng của mặt trời với mặt phẳng xích đạo trong ngày tính toán là hạ chí 22/06 δ = -23o27’: là góc nghiêng của mặt trời với mặt phẳng xích đạo trong ngày tính toán là đông chí 22/12 φ = 21o33’: vĩ độ của điểm tính toán Thái Nguyên t : góc giờ, tính bằng số giờ bắt... 27 279.4 0 0 0 SVTH : HOÀNG THỊ KHUYÊN qbx Cườn g độ TB qbx 0 313.9 4 0 Cườn g độ TB 409.4 7 LỚP : ĐH2CM1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 0 7 BỨC XẠ TRUYỀN QUA MÁI Tính toán chi tiết bức xạ qua mái: Qbx = + ( Theo công thức 2.59 – Sách TGCN – Hoàng Thị Hiền) - Với bức xạ qua mái do chênh lệch nhiệt độ : = kmai × Fmai × ( - ) Trong đó: - k: hê số truyền nhiêt của kết cấu mái, W/m2.oC (tra bảng