ĐỒ án CHI TIẾT máy 2

SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN TRƯỜNG CAO ĐẴNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG TP.HCM KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY NGƯỜI THỰC HIỆN: VÕ THANH TUẤN LỚP : 11CĐ-CK2 TP.HỒ CHÍ MINH,THÁNG NĂM 2012 Page LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN TRƯỜNG CAO ĐẴNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG TP.HCM KHOA CƠ KHÍ ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY NGƯỜI THỰC HIỆN: VÕ THANH TUẤN LỚP : 11CĐ-CK2 Page LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN NHẬN XÉT ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………… Page LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN Lời nói đầu: Hệ thống truyền động khí có vai trò quan trọng kinh tế, sử dụng nhiều sản xuất công nghiệp phục vụ đời sống ngày Được học môn Đồ án thiết kế truyền động khí để em tiếp xúc tìm hiểu vào thiết kế thực tế hệ thống truyền động khí hội để em củng cố lại kiến thức học thêm phương pháp làm vệc tiến hành công việc thiết kế Tập thuyết minh dừng lại việc thiết kế, chưa thực có tính tối ưu việc thiết kế chi tiết máy, chưa thực mang tính kinh tế cao kiến thức hạn chế người thiết kế Do đồ án lần trình học nên em gặp nhiều khó khăn,sai sót.Vì quan tâm thầy cô nguồn động viên lớn chúng em.chúng em xin chân thành cảm ơn thầy Nhân toàn thể thầy cô khoa khí tận tình hướng dẫn chúng em, giúp chúng em tiếp thu tốt kiến thức mà đồ án mang lại Sinh viên thực hiện: VÕ THANH TUẤN Page LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN MỤC LỤC Chương I : TÍNH TOÁN CÁC THÔNG SỐ CƠ BẢN CỦA HỆ SỐ TRUYẾN ĐỘNG CHỌN ĐỘNG CƠ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN TRONG HỘP GIẢM TỐC….…8 XÁC ĐỊNH CÁC THÔNG SỐ TRÊN CÁC TRỤC………… ….9 BẢNG KẾT QUẢ TÍNH TOÁN……………………………… 10 CHƯƠNG II : THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN A.THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI CHỌN ĐAI…………………………………………………….… 11 XÁC ĐỊNH CÁC THÔNG SỐ CỦA BỘ TRUYỀN ĐAI………12 XÁC DỊNH SỐ ĐAI Z…………………………………………….13 XÁC ĐỊNH LỰC CĂNG BAN ĐẦU VÀ LỰC TÁC DỤNG LÊN TRỤC:…………………………………………………………… 13 B.THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG BÁNH RĂNG CẤP NHANH…………….………………………15 BÁNH RĂNG CẤP CHẬM…………………………………… 21 CHƯƠNG III: THIẾT KẾ CÁC TRỤC VÀ Ỗ LĂN THIẾT KẾ TRỤC CẤP NHANH VÀ CẤP CHẬM……………28 CHỌN VÀ TÍNH TOÁN Ổ LĂN……………………………… 34 TÍNH TOÁN VÀ CHỌN THEN…………………………………37 CHƯƠNG IV : TÍNH TOÁN THIẾT KẾ VÕ HỘP CHỌN VÕ HỘP ………………………………………….…….39 CÁC CHI TIẾT CO LIÊN QUAN……………………….……40 CHẾ ĐỘ BÔI TRƠN……………………………………….… 40 TRƯỜNG CAO ĐẲNG KỸ THUẬT Page LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN LÝ TỰ TRỌNG TP.HCM KHOA CƠ KHÍ  THIẾT KẾ ĐỒ ÁN MÔN HỌC CHI TIẾT MÁY ĐỀ SỐ 4.0: Thiết kế trạm dẫn động khí Phương án:4.0 I Sơ đồ động Gồm: Động điện Bộ truyền Hộp giảm Nối trục Xích tải động đai thang tốc II Sơ đồ tải trọng Số liệu ban đầu  Lực vòng xích tải F (N): III 1450  Vận tốc xích tải v (m/s): 1.05  Số xích tải Z (răng):  Bước xích tải Pc (mm): 90  Số năm làm việc La (năm):  Đặc điểm tải trọng: Tải va đập nhẹ, quay chiều Ghi chú: 01 năm làm việc 300 ngày, 01 ngày ca, 01 ca 06 Sai số cho phép tỷ số truyền ∆u ≤ 3% Page LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN Chương I : TÍNH TOÁN CÁC THÔNG SỐ CƠ BẢN CỦA HỆ SỐ TRUYẾN ĐỘNG I  CHỌN ĐỘNG CƠ Xác định công thức cần thiết động công suất truyền chủ, sử dụng công thức chương III sở thiết kế máy (CT 3.10)  Tra bảng 3.3 sở thiết kế máy = 0.95 = 0.99 = 0.96 =1 (CT 3.12) =0.95 × 0.994 × 0.962 = 0.84 Page LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN Chọn động   Từ Pcđ tra bảng P13 thông số động điện 4A phần 2P= 6, nđb=1000 v/p ta động 4A112MB6Y3 →Pđc=4kw, nđc= 950 v/p Xác định tốc độ đồng động điện phân phối tỷ số truyền công thức chương III sở thiết kế máy  Tra bảng 3.2 sở thiết kế máy Uđ = Unt = Uch = Uđ×Ungt×Unt ( CT 3.9 ) PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN TRONG HỘP GIẢM TỐC II tra chương III phân phối tỉ số truyền hợp giảm tốc ta chọn: = 1.25 Uhgt = U1 × U2 ( CT 3.9 )  Tính lại: Uch = Uđ × U1 × U2 × Unt = × 2.94 × 1.38 × = 12.17 Thõa yêu cầu đề bái XÁC ĐỊNH CÁC THÔNG SỐ TRÊN CÁC TRỤC III tính số vòng quay Page LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN Công suất xác dụng lên trục: = 3.42 × 0.95 × 0.99 = 3.21 (KW) = 3.22 × 0.99 × 0.96 = 3.06 (KW) =3.06× 0.99 × 0.96 = 2.91 (KW) = 2.91 × 0.99 = 2.88 (KW) Page LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN Momen xoắn trục = 34380 ( N.mm ) = 97313 ( N.mm ) = 272095 ( N.mm ) = 357204 ( N.mm ) = 353522 ( N.mm ) IV BẢNG KẾT QUẢ TÍNH TOÁN Trục Thông số Công suất ( KW ) Tỷ số truyền Momen xoắn ( N.mm) Số vòng quay ( V/P ) Động 3.42 I II 3.22 3.06 34380 950 2.94 97313 316 Page 10 LỚP 11CĐ-CK2 272095 107.4 III IV 2.91 1.38 357204 77.8 2.88 353522 77.8 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN CHƯƠNG III: THIẾT KẾ CÁC TRỤC VÀ Ỗ LĂN I THIẾT KẾ TRỤC CẤP NHANH VÀ CẤP CHẬM Trục I Ft1 = Fr1 = Ft1 = 2115.5 × = 769.9 (N) Fr = × F a × AB=66; BC = 130; CD = 130 a Trong mp yoz ∑y = Fr - RyB – FrI + RyD = = 396.5 - RyB – 769.9 + RyD = ∑mB (F) = Fr × AB+ FrI × CB - RyD × BD = 396.5 × 66+ 769.9 × 130 - RyD × 260 →RyB = 485.6 N →RyD = 112.2 N MA = MB = - Fr × AB = - 369.5 × 66 = - 24387 (N.mm) MC = - Fr × AC – RyB × BC = - 396.5 × 196 + 112.2 × 130 = - 57836 (N) MD = b Trong mặt phẳng xoz Page 27 LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN ∑x = RxB – Ft1 + RxD = = RxB – 2115.5+ RxD ∑mB (F) = Ft1 × BC - RxD × BD = 2115.5 × 130 - RxD × 260 →RxB = 1057.75 N →RxD = 1057.75 N MA = MB = MC = RxB × BC = - 1057.75 × 130 = 137507.5 N.mm MD = Mđc = = dc = theo tiêu chuẩn chọn d = 30 (mm) Trục II Ft2 = Ft4 = Page 28 LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN Fr2 = Fr4 = Ft2 × = 2061.3 = 750.2 (N) Ft3 = Fr3 = Ft3× = 1015 = 369.5 (N) Fa2 = Fa4 = Ft2 × = 2061.3 = 400.6 (N ) m2===26439.6 Nmm AB=56 ; BC=74 ; CD=74 ; DE=5 a Trong mp yoz RyA = RyE = MA = MB = - RyA × AB = -× 56 = -31665.2 Nmm M’B = MB + m2= -31665.2+ 26439.6= -5225.6 Nmm MC = - RyA × AC + m2+Fr2 × BC = - × 130 + 26439.6 +750.2 × 74 = -8445.9 Nmm MD = - RyA × AD + Fa2 +Fr2 × BD – Fr3 × CD = - × 204 + 26439.6 +750.2 × 148 – 369.5 × 74 = - 5225.6 Nmm M’D = MD –m2= - 5225.6 –26439.6 = 31665.2 Nmm ME = b Trong mp xoz RxA = RxE = MA = Page 29 LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN MB = RxA × AB = 2568.8 × 56= 143852.8 Nmm MC = RxA × AC - Ft2 × BC = 2568.8 × 130 -2061.3 × 74 = 181407.8 Nmm MD = RxA × AD -Ft2 × BD – Ft3 × CD = 2568.8 × 204 -2061.3 × 148 – 1015 × 74 = 143852.8 Nmm ME = Mtđc = =216475.9 Nmm dc = d=dc+0.1dc=29.4+0.129.4=32.36 theo tiêu chuẩn ta chọn d = 34 (mm) Page 30 LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN Trục III Ta chọn d3 = 35 (mm) → b03= 21 (mm) Lm1 = 1.2 × 35 = 42 (mm) K1 = 10; k2 = 10.5; k3 = 10; h = 15 Ft5 = Ft6 = Fr5 = Fr6 = Ft5 × = 1951.9 = 710.4 (N) Fa5 = Fa6 = Ft5 × = = 379.4 (N) m5===34715.1 Nmm A = 56; B = 148; C = 56; D = 66 a Trong mp yoz RyA = Ryd = MA = MB = RyA × AB = 710.4 × 56 =39782.4 Nmm M’B = MB + m5= 39782.4+ 34715.1 = 74497.5 Nmm MC = RyA × AC + Fa5 - Fr5 × BC = 710.4 × 204 + 34715.1 – 710.4 × 148 = 74497.5 Nmm ’ M C = Mc –m5= 74497.5 –34715.1 =39782.4 Nmm MD = b Trong mp xoz Page 31 LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN RxA = RxE = MA = MB = -RxA × AB = -1951.9× 56 = -109306.4 (N) MC = -RxA × AC +Ft5× BC = -× 204 + × 148= 109306.4 (N) MD = -RxA × AD +Ft5 × BD + Ft6 × CD = (N) Mtđc = = dc = d= dc+0.1dc =28.8+28.8=3 1.7 ta chọn d = 34 mm II  CHỌN VÀ TÍNH TOÁN Ổ LĂN Trục I Chọn ổ bi đỡ lực dọc trục với đường kính vòng d = 20 (mm) N= 316(v/p) Page 32 LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ D Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ B Vì FrD = > FrB = tính toán ta chọn ổ D Các hệ số kσ, kt v chọn Do lực dọc trục nên số x = y = Tải trọng quy ước: Q = ( 1×FrD + 0×0 ) × 1×1 = FrD = Thời gian làm việc tính triệu vòng quay Khả tải động tính toán Ct1 = Q × Dựa vào đường kính ổ lăng d=20, tải trọng Ct1=8132 N với CCt1 ta chọn Theo bảng P2.7 cỡ nhẹ ký hiệu 204với d=20,C = 10000 (N), C0 = 6300N kí hiệu ổ d mm D mm B mm r mm 204 20 47 14 1.5  Trục II Page 33 LỚP 11CĐ-CK2 Đường kính bi mm 7.94 C, KN Co, KN 10 6.3 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN Chọn ổ bi đỡ lực dọc trục với đường kính vòng d = 30 Fa ngược chiều nên tự triệt tiêu Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ A Các hệ số kσ, kt v chọn Do lực dọc trục nên số x = y = Tải trọng quy ước: Q = ( 1×FrA + 0×0 ) × 1×1 = FrA = Thời gian làm việc tính triệu vòng quay Khả tải động tính toán Ct1 = Q × Dựa vào đường kính ổ lăng d=30, tải trọng Ct1=12827.55 N với CCt1 ta chọn Theo bảng P2.7 cỡ nhẹ ký hiệu 206với d=30,C = 15300 (N), C0 = 10200N kí hiệu ổ d mm D mm B mm r mm 206 30 62 16 1.5  Trục III Page 34 LỚP 11CĐ-CK2 Đường kính bi mm 9.52 C, KN Co, KN 15.3 10.2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN 1) Chọn ổ bi đỡ lực dọc trục với đường kính vòng d = 30 (mm) Fa ngược chiều nên tự triệt tiêu 2) Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ A 3) Các hệ số kσ, kt v chọn 4) Do lực dọc trục nên số x = y = 5) Tải trọng quy ước: Q = ( 1×FrA + 0×0 ) × 1×1 = FrA = 6) Thời gian làm việc tính triệu vòng quay 7) Khả tải động tính toán Ct1 = Q × Dựa vào đường kính ổ lăng d=30, tải trọng Ct1=9097.4 N với CCt1 ta chọn Theo bảng P2.7 cỡ đặc biệt nhẹ,vừa ký hiệu 106với d=30,C = 10400 (N), C0 = 7020N kí hiệu ổ 106 d mm 30 D mm 55 B mm 13 r mm 1.5 Page 35 LỚP 11CĐ-CK2 C, KN 10.4 Co, KN 7.02 SV VÕ THANH TUẤN III   GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN Tính toán chọn then Trục II ta chọn then bắng đầu tròn kiểm tra bềnh theo điều kiện đường kính trục d=34 mm chiều rộng mayơn= 62mm truyền mo xoắn T=1360475 vật liệu trục thép c45 luyện trục có then với đường kính d=34 ta chọn then có chiều rộng b=10,h=8,t1=4.5 t2=3.6 theo sách dung sai bảng 7.2 then bằng-kích thước mặt cắt then lổ.Vật liệu chọn then thép C45 Chiều dài l then l 1.5 d l51 theo tiêu chuẩn ta chọn l=50 kiểm tra độ bềnh dập theo công thức l1= l-b =50-10 = 40, h=8, t2=3.6 ==55.5 Mpa [=130 Mpa Then không kiểm nghiệm độ bềnh cắt điều kiện thỏa chọn tiết diện then theo tiêu chuẩn Trục III ta chọn then bắng đầu tròn kiểm tra bềnh theo điều kiện đường kính trục d=34 mm chiều rộng mayơn= 55mm truyền mo xoắn T=178602 vật liệu trục thép c45 luyện trục có then với đường kính d=34 ta chọn then có chiều rộng b=10,h=8,t1=4.5 t2=3.6 theo sách dung sai bảng 7.2 then bằng-kích thước mặt cắt then lổ.Vật liệu chọn then thép C45 Chiều dài l then l 1.5 d l51 theo tiêu chuẩn ta chọn l=45 kiểm tra độ bềnh dập theo công thức l1= l-b =45-10 = 35, h=8, t2=3.6 ==83.3Mpa [=130 Mpa Then không kiểm nghiệm độ bềnh cắt điều kiện thỏa chọn tiết diện then theo tiêu chuẩn Page 36 LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN Page 37 LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN CHƯƠNG IV TÍNH TOÁN THIẾT KẾ VÕ HỘP I          I CHỌN VÕ HỘP Chiều dầy: thân hộp =0.03a +3=0.03180+3=8.4 ta chọn =8mm nắp hộp =0.9 =7.2 =7mm Gân tăng cường: Chiều dầy e=(0.81) =8mm Chiều cao h=58mm Độ dốc: 2o Đường kính Bulong d1>0.04a+10=0.04180+10=17.2 mm d1=18mm Bulong cạnh ổ d2=(0.70.8)d1=14mm Bulong ghép bích nắp thân d3=()d2=12mm Vít ghép ổ d4=(0.60.7)d2=10mm Vít ghép nắp cửa thăm d5=(0.50.6)d2=7mm Mặt bích ghép nắp thân Chiều dày thân hộp S3 =(1.4 1.8)d3=22 mm Chiều dày bích nắp hộp S4=(0.91)S3 =22mm Bề rộng mặt ghép bu lông cạnh Tấm lỗ bu lông cạnh ổ E2 C E21.6 d223mm,R21.3 d2= 18mm Bề rộng mặt ghép bulong cạnh K2=E2+R2+( 35)=46mm Bề rộng nắp thân K3 k2-(35)=43mm Mặt đế hộp Chiều dầy phần nối S1=S2=(1.31.5)d1=27mm Bề rông mặt đế K1 q: K1=3d1= 54mm, q > K1+2=70mm Khe hở giửa chi tiết Giửa bánh với thành hộp =16mm Giửa đỉnh bánh lớn đáy hộp1 =32mm Giửa mặt bênh bánh với =10mm Số lượng bulong Z===4 L chiều dài,B chiều rộng CÁC CHI TIẾT LIÊN QUAN Bulong vòng Page 38 LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN Chiều dày vòng móc S=(23)=16mm Đường kính D=(34)=32mm Nắp quan sát Để kiểm tra quan sát chi tiết hợp lắp ghép , hay dùng để chế dầu vào ta sử dụng nắp quan sát Cửa thăm đậy nắp nắp sử dụng nút thông A=150mm,B=100mm,C=175mm,k=85mm,R=12mm,M8x22 số lượng Nút thông dùng để giảm áp suất hộp làm việc.có tác dụng đếu hòa khí cho bênh máy A=M48x3, B=35mm, C=45mm, D=25mm, E=70mm, G=62mm, H=52mm, I=10mm, K=5mm, L=15mm, M=13mm, N=52mm, O=10mm, P=56mm, Q=36mm, R=62mm, S=55 mm Nút tháo dầu Sao thời gian làm việc dầu bôi trơn bị bẩn bị biền chất phải thay dầu nên ta sử nút tháo dầu để bỏ phần dầu củ d=M30x3, b=18mm, m=14mm, f=4mm, L=36 mm,c=4mm,q=27mm, D=45mm, S=32mm,D0=36mm Thước thăm dầu Dùng để kiểm tra lượng dầu bênh máy để tránh tình trạng bị cháy bánh hay hư hỏng hệ thống truyền động bênh máy.thước thăm dầu thường dùng theo tiêu chuẩn Page 39 LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN II GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN CHẾ ĐỘ BÔI TRƠN Vật liệu bôi trơn hộp giảm tốc Dùng dầu bôi trơn máy kéo AK10 AK15 đề bôi trơn hộp giảm tốc.chọn độ nhớt đề bôi trơn ta dựa vào bảng18-11trang 100 “tính toán thiết kế hệ dẩn động kh1 tập 2”.ta chọn độ nhớt Vật liệu bôi trơn ỗ lăng Bôi trơn ổ lăng dầu có chứa chất làm đặc,thường soáp kim loại.khi chọn độ mở bôi trơn ta cần phải xét đền đô đậm đạc,phạm vi nhiệt độ làm việc tính chống rỉ chúng theo bảng 15-15a trang 45 “tính toán thiết kế hệ dẩn động kh1 tập 2” ta chọn mở LGMT2 Page 40 LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN TÀI LIỆU THAM KHẢO tính toán thiết kế hệ dẩn động khí tập nguyên lý chi tiết máy www.oto.hui.vn www.luanvan.com Page 41 LỚP 11CĐ-CK2 [...]... chủ yếu bộ truyền bánh răng: Đường kính vòng chia: d1 = z1 × m = 46 2 = 92 (mm); d2 = z2 × m = 134 × 2= 26 8(mm) Đường kính vòng đỉnh: da1 = d1 + 2 × m = 92 + 2 × 2 = 96 (mm) da2 = d2+ 2 × m =26 8+ 2 × 2 = 27 2(mm) Đường kính vòng đái: = 92 - 2. 5= 87 mm = 26 8 – 2. 5 = 26 3 mm Khoảng cách trục: Page 17 LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN Chi u rộng vành răng: Bánh bị dẫn: b2 = Ψba × aω = 0.315... 400.6 (N ) m2== =26 439.6 Nmm AB=56 ; BC=74 ; CD=74 ; DE=5 a Trong mp yoz RyA = RyE = MA = 0 MB = - RyA × AB = -× 56 = -31665 .2 Nmm M’B = MB + m2= -31665 .2+ 26 439.6= - 522 5.6 Nmm MC = - RyA × AC + m2+Fr2 × BC = - × 130 + 26 439.6 +750 .2 × 74 = -8445.9 Nmm MD = - RyA × AD + Fa2 +Fr2 × BD – Fr3 × CD = - × 20 4 + 26 439.6 +750 .2 × 148 – 369.5 × 74 = - 522 5.6 Nmm M’D = MD –m2= - 522 5.6 26 439.6 = 31665 .2 Nmm ME... Page 21 LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN Vì NHE1 > NHO1; NHE2 > NHO2; NFE1 > NFO1; NFE2 > NFO2 Cho nên KHL1 = KHL2= KFL1= KFL2 = 1 5 Theo bảng 6.13, giới hạn mỏi tiếp xúc và uốn các bánh răng xác định như sau: σ0Hlim = 2 × HB + 70 suy ra σ0Hlim1 = 2 25 0 + 70 = 570 (MPa) và σ0Hlim2 = 2 22 8 + 70 = 526 (MPa) σ0Flim = 1.8 × HB suy ra σ0Flim1 = 1.8 × 25 0= 450 (MPa) và σ0Flim2 = 1.8 × 22 8... truyền bánh răng: Đường kính vòng chia: d1 = = = 1 32 (mm); d2 = = = 183 (mm) Đường kính vòng đỉnh: da1 = d1 + 2 × m =1 32 + 2 × 3 = 138 (mm) da2 = d2+ 2 × m =183 + 2 × 3 = 189 (mm) dω1 đường kính vòng lăn bánh nhỏ: Đường kính vòng đái Khoảng cách trục: Chi u rộng vành răng: Page 24 LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN Bánh bị dẫn: b2 = Ψba × aω = 0.315 × 157 = 49 (mm) Bánh dẫn: b1 = b2 +... đối với bán dẫn ta chọn độ rắn trung bình HB1 =25 0đối Page 14 LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN 3) GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN với bánh bị dẫn ta chọn độ rắn trung bình HB2 = 22 8 vật liệu này có khả năng chạy rà tốt Số chu kỳ làm việc cơ sở: NHO1 = 30HB 12. 4 = 30 × 25 02. 4 = 1.71 chu kỳ NHO2 = 30HB 22. 4 = 30 × 22 82. 4 = 1.37×107 chu kỳ NF01 = NF 02= 56 4) Số chu kỳ làm việc tương đương, xác định theo sơ đồ tải trọng:... hình 4 .22 phụ thuộc vào công suất 3. 42 KW và số vòng quay n = 950 V/P theo bảng 4.3 ta chọn loại đai B với = 14 mm;= 17 mm; h =10.5 mm; = 4 mm; A=138 ; =14 028 0 mm 2 Đường kính bánh đai nhỏ đ1 = 1 .2 đmin ta chọn đmin = 23 3 → đ1 =1 .2 × 23 3 =27 9.6mm theo tiêu chuẩn ta chọn đ1 = 28 0 mm 3 Vận tốc đai xác: 4 Giả sử ta chọn hệ số trượt tương đối §= 0. 02 đường kính đai lớn =3 × 28 0 × ( 1 0. 02 ) = 823 .2( mm )... = MA = 0 Page 29 LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN MB = RxA × AB = 25 68.8 × 56= 1438 52. 8 Nmm MC = RxA × AC - Ft2 × BC = 25 68.8 × 130 -20 61.3 × 74 = 181407.8 Nmm MD = RxA × AD -Ft2 × BD – Ft3 × CD = 25 68.8 × 20 4 -20 61.3 × 148 – 1015 × 74 = 1438 52. 8 Nmm ME = 0 Mtđc = =21 6475.9 Nmm dc = d=dc+0.1dc =29 .4+0. 129 .4= 32. 36 theo tiêu chuẩn ta chọn d = 34 (mm) Page 30 LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH... hành tính toán thiết kế theo ứng suất tiếp xúc 1 Momen xoắn trên trục của bánh dẫn T2 = 27 2095 ( N.mm ) tỷ số truyền U2 = 1.38 số vòng quay n2 = 107.4 ( vg/ph ) Chọn vật liệu cho bánh dẫn và bánh bị dẫn chọn thép C45 được tôi cải thiện theo bảng 6.13 đối với bán dẫn ta chọn độ rắn trung bình HB1 =25 0 đối với bánh bị dẫn ta chọn độ rắn trung bình HB2 = 22 8 vật liệu này có khả năng rà tốt 2 3 Số chu kỳ... RxB – 21 15.5+ RxD ∑mB (F) = Ft1 × BC - RxD × BD = 21 15.5 × 130 - RxD × 26 0 →RxB = 1057.75 N →RxD = 1057.75 N MA = 0 MB = 0 MC = RxB × BC = - 1057.75 × 130 = 137507.5 N.mm MD = 0 Mđc = = dc = theo tiêu chuẩn chọn d = 30 (mm) 2 Trục II Ft2 = Ft4 = Page 28 LỚP 11CĐ-CK2 SV VÕ THANH TUẤN GVHD NGUYỄN TIẾN NHÂN Fr2 = Fr4 = Ft2 × = 20 61.3 = 750 .2 (N) Ft3 = Fr3 = Ft3× = 1015 = 369.5 (N) Fa2 = Fa4 = Ft2 × = 20 61.3... ×0.3 ) × 18000 = 29 .1 ×107 chu kỳ NHE2 = 60 × 1 × 107.4× ( 13 × 0.7 + 0.83 ×0.3 ) × 18000 = 9.9×107 chu kỳ Tương tự: NFE1 = 60 × 1 × 316 × ( 16 × 0.7 + 0.86 ×0.3 ) × 18000 = 26 .6×107 Vì NHE1 > NHO1; NHE2 > NHO2; NFE1 > NFO1; NFE2 > NFO2 Cho nên KHL1 = KHL2= KFL1= KFL2 = 1 5) Theo bảng 6.13, giới hạn mỏi tiếp xúc và uốn các bánh răng xác định như sau: σ0Hlim = 2HB + 70 suy ra σ0Hlim1 = 2 25 0 + 70 = 570