Tiểu luận môn tường chắn đất tường bê tông liền khối chắn đất đắp khô

1 Tiểu luận môn học tường chắn đất BÀI TOÁN ÁP DỤNG Bài toán áp dụng Tường bê tông liền khối chắn đất đắp khô Tường có mặt dốc hai phía trước sau, đặt đá cứng chắn giữ khối đất đắp dạng hạt Bề mặt khối đất phía sau lưng tường dốc lên mang thêm tải trọng Tải trọng Bê tông liền khối Đất sau lưng tường Áp lực đẩy đất Hình1 Tường bê tông liền khối chắn đất đắp khô GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Học viên: Trần Lê Triết Hào - 1570118 Tiểu luận môn học tường chắn đất Đề toán áp dụng: Tường trọng lực bê tông liền khối, bề rộng B = 2.0 m, chắn phần đất dạng hạt cao H = 4.0 m đặt đá cứng ( không bị phá hoại) Đỉnh tường có bề rộng b = 1.0m γ CK = 24 Trọng lượng riêng bê tông cốt thép kN m3 (Bảng A1 – EN 1991-1-1) ϕ K = 360 ck' = 0kPa Đất sau lưng tường có đặc trưng cường độ thoát nước , , trọng γ K = 19 lượng riêng chắn ϕCV , K = 30 ϕ K , fdn = 40 kN m3 Góc ma sát thể tích không đổi sức kháng cắt đất sau tường Đặc trưng góc ma sát kháng cắt đá chân tường Phần đất sau lưng tường có độ dốc lên theo phương đứng 1.0 m phương ngang 4.0 m, từ góc β tính trường hợp lâu dài ngắn hạn  1m  β = tan −1  ÷ = 14o  h  qQk = 10kPa Tải trọng đặt Theo Tiệm cận 01 Thông số hình học: Không xét đến trình đào kế hoạch θ= Khuynh hướng nghiêng bề mặt tường (mặt phẳng ảo): bh = Bề rộng chân tường: B − b −1 = = 7.2o 2H 2× B − b −1 = = 0.5m 2 Các yếu tố tác động: Đặc trưng trọng lượng thân tường: kN  B+b  +1  WGk = γ ck ×  ÷× H = 24 ×  ÷× = 144 m     Đặc trưng moment xung quanh góc O (ổn định) chân tường: GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Học viên: Trần Lê Triết Hào - 1570118 Tiểu luận môn học tường chắn đất M Ek , stb = WGk × B kN = 144 × = 144 2 m Thông số vật liệu: Các hệ số riêng đất nền: - Hệ số riêng cho góc kháng cắt (Góc ma sát trong): - Hệ số riêng cho lực dính hữu hiệu: - Hệ số riêng cho cường độ kháng cắt không thoát nước: Góc ma sát kháng cắt đất đắp: ϕcv , k Vì vậy: γ cu = ck' = = 0kPa γc UK NA đến BS EN 1997-1 cho phép ϕd γc =1 o  tan ( ϕk )  −1  tan(36 )  ϕd = tan −1  = tan = 36o     γ ϕ    cd' = Lực dính hữu hiệu đất đắp: γϕ = ϕcv,d chọn trực tiếp Ở đây, ta lấy giá trị nhỏ ϕcv ,d = min(ϕ d ; ϕcv ,k ) = min(36o ;30 o ) = 30 o Bê tông đổ chỗ k =1 Hệ số tiếp xúc bề mặt tường đất đắp sau lưng: Sức kháng cắt đá: δ d = k × ϕcv , d = 1× 30o = 30o  tan ( ϕk , fdn )   tan(40o )  ϕd , fdn = tan −1   = tan −1  = 40o  γϕ     Hệ số tiếp xúc bề mặt tường đá: δ d , fdn = k × ϕd,fdn = 1× 40o = 40o GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Học viên: Trần Lê Triết Hào - 1570118 Tiểu luận môn học tường chắn đất Ảnh hưởng yếu tố tác động: Hệ số áp lực chủ động ( gây yếu tố áp lực ngang): - Gây trọng lượng thân đất: - Gây tải trọng ngoài: - Gây lực dính có hiệu: Hệ số riêng cho tác động K aγ = 0.304 K aq = 0.297 K ac = 0.942 (γF ) - Hệ số riêng cho tĩnh tải điều kiện bất lợi: - Hệ số riêng cho hoạt tải điều kiện có lợi: - Hệ số riêng cho hoạt tải điều kiện bất lợi: γ G = 1.35 γ G , fav = γ Q = 1.5 Áp lực chủ động gây đất đắp sau lưng tường: - Áp lực chủ động: kN 1  Pahd1 =  × γ G × K aγ × γ k × H ÷ = × 1.35 × 0.304 × 19 × 42 = 62.3 m 2  Pavd1 = ( Pahd1 × tan ( θ + δ d ) ) = 62.3 × tan(7.2o + 30o ) = 47.3 - Áp lực đứng: M d1 = Pahd1 × - Momen tải điểm xoay: kN m H kNm = 62.3 × = 83.1 3 m Áp lực chủ động gây tải ngoài: Pahd2 = ( γ Q × K aq × qQk × H ) = 1.5 × 0.297 × 10 × = 17.8 - Áp lực chủ động: Pavd2 = ( Pahd2 × tan ( θ + δ d ) ) = 17.8 × tan(7.2o + 30o ) = 13.5 - Áp lực đứng: M d2 = Pahd2 × - Momen tải điểm xoay: H kNm = 17.8 × = 35.6 2 m GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Học viên: Trần Lê Triết Hào - 1570118 kN m kN m Tiểu luận môn học tường chắn đất H Ed = ∑ Pahdi = 62.3 + 17.8 =80.2 i =1 Tổng áp lực chủ động: Pavd = ∑ Pavdi = 47.3 + 13.5 =60.8 i =1 Tổng áp lực đứng: M Ed ,dst = ∑ M di = 83.1 + 35.6 =118.7 i =1 Tổng moment: kN m kN m kNm m Vd = γ G × WGk × Pavd = 1.35 ×144 + 60.8 = 255.2 Tác động đứng (bất lợi): kN m Vd , fav = γ G , fav × WGk × Pavd = 1×144 + 60.8 = 204.8 Tác động đứng (có lợi): kN m Sức kháng trượt: Hệ số độ bền riêng (γR ) γ Rh = - Hệ số độ bền cho sức kháng trượt: - Hệ số độ bền cho khả chịu đứng: γ Rv = Sức kháng trượt thiết kế ( bỏ qua bám dính, yêu cầu EN 1997-1 ví dụ 6.3.a) × tan(δ d , fdn )   204.8 × tan(40o )  V kN ' H Rd =  d , fav ÷=  ÷ = 156.2 γ Rh 1.1 m     Sức kháng lật: Moment kháng lật: GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Học viên: Trần Lê Triết Hào - 1570118 Tiểu luận môn học tường chắn đất Do đất đắp sau lưng tường:  b   0.5   kNm   M d1 =  Pahd1 × tan ( θ + δ d ) ×  B − h ÷ = 62.3 × tan(7.2o + 30o ) ×  − ÷ = 86.6    m    Do tải trọng ngoài:  b   0.5  kNm   M d2 =  Pahd2 × tan ( θ + δ d ) ×  B − h ÷ = 17.8 × tan(7.2o + 30o ) ×  − ÷ = 23.6    m    M d3 = ( γ G , fav × M Ek ,stb ) = 1× 144 = 144 Từ tường chắn: kNm m M Ed ,stb = ∑ M di = 86.6 + 23.6 + 144 = 254.3 i =1 Tổng moment kháng lật: kNm m Độ lệch tâm tải trọng: uuuuuuuuuuuuuuuuuuuuuuuur − M Ed , dst  254.3 − 118.7 B M eB =  − Ed , stb = 0.47 m ÷= − Vd 255.2 2  Để tải trọng nằm 1/3 móng, eB phải không lớn Kiểm tra H Ed = 80.2 Trượt thoát nước Λ GEO ,1 = Mức độ sử dụng: M Ed , dst = 118.7 Lật: kNm m ' H Rd = 171.8 kN m H Ed 80.2 = = 47% H Rd 171.8 M Ed , stb = 254.3 Λ GEO ,1 = Mức độ sử dụng: kN m M Ed ,dst M Ed , stb = kNm m 118.7 = 47% 254.3 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Học viên: Trần Lê Triết Hào - 1570118 B = 0.33m Tiểu luận môn học tường chắn đất Thiết kế không chấp nhận mức độ sử dụng lớn 100% Theo tiệm cận 02: Thông số hình học: GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Học viên: Trần Lê Triết Hào - 1570118 Tiểu luận môn học tường chắn đất Không xét đến trình đào kế hoạch θ= Khuynh hướng nghiêng bề mặt tường (mặt phẳng ảo): bh = Bề rộng chân tường: B − b −1 = = 7.2o 2H 2× B − b −1 = = 0.5m 2 Các yếu tố tác động: Đặc trưng trọng lượng thân tường: kN  B+b  +1  WGk = γ ck ×  ÷× H = 24 ×  ÷× = 144 m     Đặc trưng moment xung quanh góc O (ổn định) chân tường: M Ek , stb = WGk × B kN = 144 × = 144 2 m Thông số vật liệu: Các hệ số riêng đất nền: - Hệ số riêng cho góc kháng cắt (Góc ma sát trong): - Hệ số riêng cho lực dính hữu hiệu: - Hệ số riêng cho cường độ kháng cắt không thoát nước: Góc ma sát kháng cắt đất đắp: γϕ = γc =1 γ cu = o  tan ( ϕk )  −1  tan(36 )  ϕd = tan −1  = 36o  = tan      γ ϕ  ck' c = = = 0kPa γc ' d Lực dính hữu hiệu đất đắp: UK NA đến BS EN 1997-1 cho phép ϕd ϕcv , k Vì vậy: ϕcv,d chọn trực tiếp Ở đây, ta lấy giá trị nhỏ ϕcv ,d = min(ϕ d ; ϕcv ,k ) = min(36o ;30 o ) = 30 o GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Học viên: Trần Lê Triết Hào - 1570118 Tiểu luận môn học tường chắn đất Bê tông đổ chỗ k =1 Hệ số tiếp xúc bề mặt tường đất đắp sau lưng: Sức kháng cắt đá: δ d = k × ϕcv , d = 1× 30o = 30o  tan ( ϕk , fdn )   tan(40o )  ϕd , fdn = tan −1  = 40o  = tan −1   γϕ     Hệ số tiếp xúc bề mặt tường đá: δ d , fdn = k × ϕd,fdn = 1× 40o = 40o Ảnh hưởng yếu tố tác động: Hệ số áp lực chủ động ( gây yếu tố áp lực ngang): - Gây trọng lượng thân đất: - Gây tải trọng ngoài: - Gây lực dính có hiệu: Hệ số riêng cho tác động K aγ = 0.304 K aq = 0.297 K ac = 0.942 (γF ) - Hệ số riêng cho tĩnh tải điều kiện bất lợi: - Hệ số riêng cho hoạt tải điều kiện có lợi: - Hệ số riêng cho hoạt tải điều kiện bất lợi: γ G = 1.35 γ G , fav = γ Q = 1.5 Áp lực chủ động gây đất đắp sau lưng tường: - Áp lực chủ động: kN 1  Pahd1 =  × γ G × K aγ × γ k × H ÷ = × 1.35 × 0.304 × 19 × 42 = 62.3 m 2  Pavd1 = ( Pahd1 × tan ( θ + δ d ) ) = 62.3 × tan(7.2o + 30o ) = 47.3 - Áp lực đứng: M d1 = Pahd1 × - Momen tải điểm xoay: H kNm = 62.3 × = 83.1 3 m GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Học viên: Trần Lê Triết Hào - 1570118 kN m 10 Tiểu luận môn học tường chắn đất Áp lực chủ động gây tải ngoài: Pahd2 = ( γ Q × K aq × qQk × H ) = 1.5 × 0.297 × 10 × = 17.8 - Áp lực chủ động: Pavd2 = ( Pahd2 × tan ( θ + δ d ) ) = 17.8 × tan(7.2o + 30o ) = 13.5 - Áp lực đứng: M d2 = Pahd2 × - Momen tải điểm xoay: i =1 Pavd = ∑ Pavdi = 47.3 + 13.5 =60.8 i =1 Tổng áp lực đứng: M Ed ,dst = ∑ M di = 83.1 + 35.6 =118.7 i =1 Tổng moment: kN m H kNm = 17.8 × = 35.6 2 m H Ed = ∑ Pahdi = 62.3 + 17.8 =80.2 Tổng áp lực chủ động: kN m kN m kN m kNm m Vd = γ G × WGk × Pavd = 1.35 ×144 + 60.8 = 255.2 Tác động đứng (bất lợi): kN m Vd , fav = γ G , fav × WGk × Pavd = 1×144 + 60.8 = 204.8 Tác động đứng (có lợi): kN m Sức kháng trượt: Hệ số độ bền riêng (γR ) γ Rh = - Hệ số độ bền cho sức kháng trượt: - Hệ số độ bền cho khả chịu đứng: γ Rv = Sức kháng trượt thiết kế ( bỏ qua bám dính, yêu cầu EN 1997-1 ví dụ 6.3.a) GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Học viên: Trần Lê Triết Hào - 1570118 11 Tiểu luận môn học tường chắn đất × tan(δ d , fdn )   204.8 × tan(40o )  V kN ' H Rd =  d , fav ÷=  ÷ = 156.2 γ Rh 1.1 m     Sức kháng lật: Moment kháng lật: Do đất đắp sau lưng tường:  b   0.5   kNm   M d1 =  Pahd1 × tan ( θ + δ d ) ×  B − h ÷ = 62.3 × tan(7.2o + 30o ) ×  − ÷ = 86.6    m    Do tải trọng ngoài:  b   0.5  kNm   M d2 =  Pahd2 × tan ( θ + δ d ) ×  B − h ÷ = 17.8 × tan(7.2o + 30o ) ×  − ÷ = 23.6    m    M d3 = ( γ G , fav × M Ek ,stb ) = 1× 144 = 144 Từ tường chắn: kNm m M Ed ,stb = ∑ M di = 86.6 + 23.6 + 144 = 254.3 i =1 Tổng moment kháng lật: kNm m Độ lệch tâm tải trọng: uuuuuuuuuuuuuuuuuuuuuuuur  B M Ed , stb − M Ed , dst  254.3 − 118.7 eB =  − = 0.47 m ÷= − Vd 255.2 2  Để tải trọng nằm 1/3 móng, eB phải không lớn Kiểm tra: H Ed = 80.2 Trượt thoát nước Λ GEO ,2 = Mức độ sử dụng: kN m ' H Rd = 156.2 kN m H Ed 80.2 = = 51% H Rd 156.2 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Học viên: Trần Lê Triết Hào - 1570118 B = 0.33m 12 Tiểu luận môn học tường chắn đất M Ed , dst = 118.7 Lật: kNm m M Ed , stb = 254.3 Λ GEO ,2 = Mức độ sử dụng: M Ed ,dst M Ed , stb = kNm m 118.7 = 47% 254.3 Thiết kế không chấp nhận mức độ sử dụng lớn 100% Theo Tiệm cận 03 Thông số hình học: Không xét đến trình đào kế hoạch θ= Khuynh hướng nghiêng bề mặt tường (mặt phẳng ảo): bh = Bề rộng chân tường: B − b −1 = = 0.5m 2 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Học viên: Trần Lê Triết Hào - 1570118 B − b −1 = = 7.2o 2H 2× 13 Tiểu luận môn học tường chắn đất Các yếu tố tác động: Đặc trưng trọng lượng thân tường: kN  B+b  +1  WGk = γ ck ×  ÷× H = 24 ×  ÷× = 144 m     Đặc trưng moment xung quanh góc O (ổn định) chân tường: M Ek , stb = WGk × B kN = 144 × = 144 2 m Thông số vật liệu: Các hệ số riêng đất nền: - Hệ số riêng cho góc kháng cắt (Góc ma sát trong): - Hệ số riêng cho lực dính hữu hiệu: - Hệ số riêng cho cường độ kháng cắt không thoát nước: Góc ma sát kháng cắt đất đắp: ϕcv , k Vì vậy: 25 γ cu = ck' = = 0kPa γ c 1.25 UK NA đến BS EN 1997-1 cho phép ϕd γc =1 25 o  tan ( ϕ k )  −1  tan(36 )  ϕd = tan −1  = tan = 31o     γ ϕ   1.25  cd' = Lực dính hữu hiệu đất đắp: γϕ = ϕcv,d chọn trực tiếp Ở đây, ta lấy giá trị nhỏ ϕcv ,d = min(ϕ d ;ϕ cv ,k ) = min(31o ;30o ) = 30 o Bê tông đổ chỗ k =1 Hệ số tiếp xúc bề mặt tường đất đắp sau lưng: Sức kháng cắt đá: δ d = k × ϕcv , d = 1× 30o = 30o  tan ( ϕk , fdn )   tan(40o )  o ϕd , fdn = tan −1   = tan −1   = 34 γ 1.25     ϕ GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Học viên: Trần Lê Triết Hào - 1570118 14 Tiểu luận môn học tường chắn đất Hệ số tiếp xúc bề mặt tường đá: δ d , fdn = k × ϕd,fdn = 1× 34o = 34o Ảnh hưởng yếu tố tác động: Hệ số áp lực chủ động ( gây yếu tố áp lực ngang): - Gây trọng lượng thân đất: - Gây tải trọng ngoài: - Gây lực dính có hiệu: Hệ số riêng cho tác động K aγ = 0.304 K aq = 0.297 K ac = 0.942 (γF ) - Hệ số riêng cho tĩnh tải điều kiện bất lợi: - Hệ số riêng cho hoạt tải điều kiện có lợi: - Hệ số riêng cho hoạt tải điều kiện bất lợi: γ G = 1.35 γ G , fav = γ Q = 1.3 Áp lực chủ động gây đất đắp sau lưng tường: - Áp lực chủ động: kN 1  Pahd1 =  × γ G × K aγ × γ k × H ÷ = × 1.35 × 0.304 × 19 × 42 = 62.3 m 2  Pavd1 = ( Pahd1 × tan ( θ + δ d ) ) = 62.3 × tan(7.2o + 30o ) = 47.3 - Áp lực đứng: M d1 = Pahd1 × - Momen tải điểm xoay: kN m H kNm = 62.3 × = 83.1 3 m Áp lực chủ động gây tải ngoài: Pahd2 = ( γ Q × K aq × qQk × H ) = 1.3 × 0.297 × 10 × = 15.4 - Áp lực chủ động: Pavd2 = ( Pahd2 × tan ( θ + δ d ) ) = 17.8 × tan(7.2o + 30o ) = 13.5 - Áp lực đứng: M d2 = Pahd2 × - Momen tải điểm xoay: H kNm = 17.8 × = 35.6 2 m GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Học viên: Trần Lê Triết Hào - 1570118 kN m kN m 15 Tiểu luận môn học tường chắn đất H Ed = ∑ Pahdi = 62.3 + 15.4 =77.7 i =1 Tổng áp lực chủ động: Pavd = ∑ Pavdi = 47.3 + 13.5 =60.8 i =1 Tổng áp lực đứng: M Ed ,dst = ∑ M di = 83.1 + 35.6 =118.7 i =1 Tổng moment: kN m kN m kNm m Vd = γ G × WGk × Pavd = 1.35 ×144 + 60.8 = 255.2 Tác động đứng (bất lợi): kN m Vd , fav = γ G , fav × WGk × Pavd = 1×144 + 60.8 = 204.8 Tác động đứng (có lợi): kN m Sức kháng trượt: Hệ số độ bền riêng (γR ) γ Rh = - Hệ số độ bền cho sức kháng trượt: - Hệ số độ bền cho khả chịu đứng: γ Rv = Sức kháng trượt thiết kế ( bỏ qua bám dính, yêu cầu EN 1997-1 ví dụ 6.3.a) × tan(δ d , fdn )   204.8 × tan(34o )  V kN ' H Rd =  d , fav ÷=  ÷ = 138.1 γ Rh m     Sức kháng lật: Moment kháng lật: Do đất đắp sau lưng tường:  b   0.5   kNm   M d1 =  Pahd1 × tan ( θ + δ d ) ×  B − h ÷ = 62.3 × tan(7.2o + 30o ) ×  − ÷ = 86.6    m    GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Học viên: Trần Lê Triết Hào - 1570118 16 Tiểu luận môn học tường chắn đất Do tải trọng ngoài:  b   0.5  kNm   M d2 =  Pahd2 × tan ( θ + δ d ) ×  B − h ÷ = 17.8 × tan(7.2o + 30o ) ×  − ÷ = 23.6    m    M d3 = ( γ G , fav × M Ek ,stb ) = 1× 144 = 144 Từ tường chắn: kNm m M Ed ,stb = ∑ M di = 86.6 + 23.6 + 144 = 254.3 i =1 Tổng moment kháng lật: kNm m Độ lệch tâm tải trọng: uuuuuuuuuuuuuuuuuuuuuuuur − M Ed , dst  254.3 − 118.7 B M eB =  − Ed , stb = 0.47 m ÷= − Vd 255.2 2  Để tải trọng nằm 1/3 móng, eB phải không lớn B = 0.33m Kiểm tra H Ed = 77.7 Trượt thoát nước Λ GEO ,3 = Mức độ sử dụng: M Ed , dst = 117.3 Lật: kNm m ' H Rd = 138.1 kN m H Ed 77.7 = = 56.2% H Rd 138.1 M Ed , stb = 251.4 Λ GEO ,3 = Mức độ sử dụng: kN m M Ed ,dst M Ed , stb = kNm m 117.3 = 47% 251.4 Thiết kế không chấp nhận mức độ sử dụng lớn 100% Nhận xét: GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Học viên: Trần Lê Triết Hào - 1570118 17 Tiểu luận môn học tường chắn đất - - - Khi sau lưng tường bị nghiêng ma sát giả định phát triển dọc theo bề mặt tường, xuất tác động đẩy theo phương đứng phường ngang đất đắp tải trọng gây Các tác động thẳng đứng tải đất đắp xem bất lợi cho trượt lật xuất phát từ nguồn ( đất đắp tải trọng ngoài) – Hai tác nhân gây tác động ngang bất lợi Moment ổn định bổ sung có nguồn gốc từ lực đứng đất đắp tải trọng Độ lệch tâm 1/3 móng thông thường không chấp nhận cho tường trọng lực toàn khối, gây ứng suất cho kết cấu Cần lưu ý Eurocode yêu cầu độ lệch tâm nằm khoảng 2/3 móng thiết kế đáp ứng yêu cầu GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Học viên: Trần Lê Triết Hào - 1570118 [...]... 0.33m 6 12 Tiểu luận môn học tường chắn đất M Ed , dst = 118.7 Lật: kNm m M Ed , stb = 254.3 và Λ GEO ,2 = Mức độ sử dụng: M Ed ,dst M Ed , stb = kNm m 118.7 = 47% 254.3 Thiết kế không được chấp nhận nếu mức độ sử dụng lớn hơn 100% Theo Tiệm cận 03 Thông số hình học: Không xét đến quá trình đào không có trong kế hoạch θ= Khuynh hướng nghiêng của bề mặt tường (mặt phẳng ảo): bh = Bề rộng chân tường: B... = kNm m 117.3 = 47% 251.4 Thiết kế không được chấp nhận nếu mức độ sử dụng lớn hơn 100% Nhận xét: GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Học viên: Trần Lê Triết Hào - 1570118 17 Tiểu luận môn học tường chắn đất - - - Khi sau lưng tường bị nghiêng và ma sát được giả định phát triển dọc theo bề mặt của tường, xuất hiện các tác động đẩy theo phương đứng cũng như phường ngang do đất đắp và tải trọng ngoài gây ra Các tác... tông được đổ tại chỗ k =1 Hệ số tiếp xúc bề mặt giữa tường và đất đắp sau lưng: Sức kháng cắt của đá: δ d = k × ϕcv , d = 1× 30o = 30o  tan ( ϕk , fdn )   tan(40o )  o ϕd , fdn = tan −1   = tan −1   = 34 γ 1.25     ϕ GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Học viên: Trần Lê Triết Hào - 1570118 14 Tiểu luận môn học tường chắn đất Hệ số tiếp xúc bề mặt giữa tường và đá: δ d , fdn = k × ϕd,fdn = 1× 34o = 34o...11 Tiểu luận môn học tường chắn đất × tan(δ d , fdn )   204.8 × tan(40o )  V kN ' H Rd =  d , fav ÷=  ÷ = 156.2 γ Rh 1.1 m     Sức kháng lật: Moment kháng lật: Do đất đắp sau lưng tường:  b   0.5   kNm   M d1 =  Pahd1 × tan ( θ + δ d ) ×  B − h ÷ = 62.3 × tan(7.2o + 30o ) ×... , fav ÷=  ÷ = 138.1 γ Rh 1 m     Sức kháng lật: Moment kháng lật: Do đất đắp sau lưng tường:  b   0.5   kNm   M d1 =  Pahd1 × tan ( θ + δ d ) ×  B − h ÷ = 62.3 × tan(7.2o + 30o ) ×  2 − ÷ = 86.6 3   3  m    GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Học viên: Trần Lê Triết Hào - 1570118 16 Tiểu luận môn học tường chắn đất Do tải trọng ngoài:  b   0.5  kNm   M d2 =  Pahd2 × tan ( θ +... - 1570118 B − b 2 −1 = = 7.2o 2H 2× 4 13 Tiểu luận môn học tường chắn đất Các yếu tố tác động: Đặc trưng về trọng lượng bản thân của tường: kN  B+b  2 +1  WGk = γ ck ×  ÷× H = 24 ×  ÷× 4 = 144 m  2   2  Đặc trưng về moment xung quanh góc O (ổn định) của chân tường: M Ek , stb = WGk × B 2 kN = 144 × = 144 2 2 m Thông số vật liệu: Các hệ số riêng của đất nền: - Hệ số riêng cho góc kháng cắt... thẳng đứng do tải ngoài và đất đắp được xem như bất lợi cho cả trượt và lật khi nó xuất phát từ cùng một nguồn ( đất đắp và tải trọng ngoài) – Hai tác nhân này còn gây ra các tác động ngang bất lợi Moment ổn định bổ sung có nguồn gốc từ các lực đấy đứng do đất đắp và tải trọng ngoài Độ lệch tâm khi ngoài 1/3 móng và thông thường sẽ không được chấp nhận cho tường trọng lực toàn khối, vì nó gây ra ứng suất... cắt không thoát nước: Góc ma sát kháng cắt của đất đắp: hơn giữa và ϕcv , k Vì vậy: 25 γ cu = 1 4 ck' 0 = = 0kPa γ c 1.25 UK NA đến BS EN 1997-1 cho phép ϕd γc =1 25 o  tan ( ϕ k )  −1  tan(36 )  ϕd = tan −1  = tan = 31o     γ ϕ   1.25  cd' = Lực dính hữu hiệu của đất đắp: γϕ = 1 ϕcv,d được chọn trực tiếp Ở đây, ta lấy giá trị nhỏ ϕcv ,d = min(ϕ d ;ϕ cv ,k ) = min(31o ;30o ) = 30 o Bê tông. .. 17.8 × tan(7.2o + 30o ) = 13.5 - Áp lực đứng: M d2 = Pahd2 × - Momen tải điểm xoay: H 4 kNm = 17.8 × = 35.6 2 2 m GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa Học viên: Trần Lê Triết Hào - 1570118 kN m kN m 15 Tiểu luận môn học tường chắn đất 2 H Ed = ∑ Pahdi = 62.3 + 15.4 =77.7 i =1 Tổng áp lực chủ động: 2 Pavd = ∑ Pavdi = 47.3 + 13.5 =60.8 i =1 Tổng áp lực đứng: 2 M Ed ,dst = ∑ M di = 83.1 + 35.6 =118.7 i =1 Tổng moment:... trọng lượng bản thân đất: - Gây ra bởi tải trọng ngoài: - Gây ra bởi lực dính có hiệu: Hệ số riêng cho các tác động K aγ = 0.304 K aq = 0.297 K ac = 0.942 (γF ) - Hệ số riêng cho tĩnh tải ở điều kiện bất lợi: - Hệ số riêng cho hoạt tải ở điều kiện có lợi: - Hệ số riêng cho hoạt tải ở điều kiện bất lợi: γ G = 1.35 γ G , fav = 1 γ Q = 1.3 Áp lực chủ động gây ra bởi đất đắp sau lưng tường: - Áp lực chủ