Đồ án nền và móng công trình công nghiệp và dân dụng

MÓNG ĐƠN TẢI TÍNH TOÁN TẢI TIÊU CHUẨN... Sức chịu tải cực hạn của cọc trong đất... KIỂM TRA TẢI TÁC DỤNG LÊN ĐẦU CỌCa Tải tác dụng lên đầu cọc:... xi, yi – tọa độ tim cọc thứ i tại cao t

MỤC LỤC

PHẦN I: NHẬN XÉT ĐỀ BÀI: Trang 2 1 Nhận xét mặt cắt địa chất: 2

2 Nhận xét tải trọng: 3

3 Nhận xét điều kiện tự nhiên: 4

PHẦN II: TÍNH TOÁN MÓNG ĐƠN: 5

1 Chọn dữ liệu đầu vào: 6

2 Xác định sơ bộ kích thước móng: 6

3 Kiểm tra ứng suất dưới đáy móng: 8

4 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng: 8

5 Tính lún cho móng và kiểm tra độ lún: 10

6 Tính nội lực và bố trí thép trong móng: 12

PHẦN III: TÍNH TOÁN MÓNG CỌC: 14

1 Chọn dữ liệu đầu vào: 14

2 Xác định khả năng chịu tải của cọc: 17

3 Xác định số lượng cọc cần dùng: 22

4 Kiểm tra tải tác dụng lên đầu cọc: 23

5 Kiểm tra điệu kiện xuyên thủng: 29

6 Tính lún cho móng: 31

7 Tính cốt thép cho đài: 33

Chương I:

Đánh giá số liệu địa chất công trình

1 Đánh giá số liệu địa chất

m 3 )

Dung trọng đẩy nổi (kN/m 3 )

Lực dính (kPa)

Góc

ma sát ( 0 )

II.1 Xác định trạng thái của đất:

Các chỉ tiêu cơ lí của đất được xác định theo hồ sơ địa chất 2 có MNN các mặt đất 3,2m

- Dùng chỉ số dẻo để xác định tên gọi của đất:

MÓNG ĐƠN TẢI TÍNH TOÁN TẢI TIÊU CHUẨN

3 tn

3 đn

0 0

3 đn

SỐ LIỆU TÍNH TOÁN MÓNG ĐƠN

 Móng chịu tải lệch tâm 1 phương.

 Bê tông B20: Rb = 11,5MPa ; Rbt = 0,9 MPa (Bảng 13: TCVN 5574-2012)

tt

2 c

 c = c1 = 5,3 kPa.

 ho = 0 (không có tầng hầm)

 RII =

1,1 11,1

 (0,45118,6 + 2,811,518,6 + 5,45,3) = 115,4 kN/m2

 (0,45218,6 + 2,811,518,6 + 5,45,3) = 123,76 kN/m2

Từ (1), (2) và (3)  Thỏa điều kiện ứng suất dưới đáy móng.

4 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN XUYÊN THỦNG.

*Điều kiện chống xuyên thủng: Pxt  Pct

Trong đó:

+ Pxt =

0 max

22

Từ (4) và (5)  Pxt = 200 kN  Pct =297 kN

 Thỏa điều kiện chống xuyên thủng

 Tính lún theo phương pháp tổng các lớp phân tố

 σgl = Ptbtc – γ*D

f

 σgl = 109,38 18,61,5 = 81,48 kN/m2

BẢNG TÍNH LÚNLớp

37.2 29.7

41.7 46.2 50.7 55.2 59.7 64.2 68.7

81.48 73.66 58.34 46.61 34.88 27.6 20.94 16.87 12.79

500 500 500 500 500 500 500 500

1 2 3

4 5

6 7 8

a Theo phương cạnh dài:

 Sơ đồ tính: Xem như bản console ngàm tại mép cột

121.7 53.97

121.7 p1

200,8

Hình 2.5: Sơ đồ tính thép theo phương cạnh dài



m c 1

 Móng cọc chịu tải lệch tâm 2 phương.

1 CHỌN DỮ LIỆU ĐẦU VÀO:

a) Chọn chiều sâu đài.

Nguyên tắc: Cân bằng giữa lực xô ngang và áp lực bị động tác dụng lên Bm

c) Kiểm tra cốt thép trong cọc

Có 2 trường hợp: vận chuyển và cẩu lắp

 Chọn d18 như giả thiết ban đầu

2 XÁC ĐỊNH KHẢ NĂNG CHỊU TẢI CỦA CỌC

a) Theo vật liệu:

Trong đó:

+ As  4d18 1018 mm  2 (Tổng diện tích mặt cắt ngang của thép trong cọc)

+ Rs 280 MPa (Cường độ chịu kéo của thép)

+ Ab 3502  1018 121482 mm 2 (Diện tích mặt cắt ngang bêtông trong cọc)

+ Rb 14,5 MPa (Cường độ chịu nén dọc trục của bêtông)

+ φ 1,028 0,0000288λ  2  0,0016λ (Hệ số xét đến ảnh hưởng của uốn dọc)

+ Theo chỉ tiêu cường độ

Sức chịu tải cực hạn của cọc trong đất Qu Qs Qp

o30’ 0,24 0,77 14,5 26,54 4,7 174,63

11,9 8,9

86,3132,58 109,44 13

132,58192,36 162,47 25

QQQ

Trong đó:

 FSs: hệ số an toàn cho thân cọc (FSs=2)

 FSp: hệ số an toàn cho mũi cọc (FSp=3)

+ Theo chỉ tiêu cơ lý

c,u II

a k

R

Q 

Trong đó: Rc,u  c( q Acq b b ucf i if l )- Mục 7.2.2.1, TCVN 10304:2014

  hệ số tin cậy của đất,  k 1,65(dự kiến từ 6 đến 10 cọc)

(Các hệ số trên đươc lấy theo Bảng 2, Bảng 3, Bảng 4 mục 7.1.11; 7.2.2.1; 7.2.2.3 – TCVN 10304:2014)

Lớp

đất

Lớpphântố

a k

Nn

4 KIỂM TRA TẢI TÁC DỤNG LÊN ĐẦU CỌC

a) Tải tác dụng lên đầu cọc:

xi, yi – tọa độ tim cọc thứ i tại cao trình đáy đài.

xj, yj – tọa độ tim cọc thứ j cần tính toán tại cao trình đáy đài

- Tổng lực tính toán tác dụng lên đất trên đài:

đài đat trên

*Kiểm tra sức chịu tải của nhóm cọc

Hệ số nhóm cọc theo Converse – Labarre:

 Thỏa điều kiện.

b) Kiểm tra về cường độ và ổn định dưới khối móng qui ước

*Xác định tiết diện khối móng qui ước

Theo mục 7.4.4 - TCVN 10304:2012 ta có:

i i tb

Hình 3.7: Tiết diện khối móng quy ước

*Kiểm tra sức chịu tải của đất nền

Ta có trọng lượng của khối móng qui ước ( W ):

Vậy nền đất thỏa điều kiện về ổn định cường độ dưới đáy móng.

5 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN XUYÊN THỦNG

Điều kiện: Pxt  Pcx

Trong đó: Pxt  Nttcoc

P  0,75 R   Fa) Kiểm tra cọc ở góc:

 Thỏa điều kiện chống xuyên thủng của cọc ở góc

b) Kiểm tra cọc ở giữa:

tt

P  N  479,05 kN

2800

2800 Hình 3.11: Sơ đồ tính thép cho đài

a) Tính cốt thép theo phương L đ:

L1=8001150

1099,05 kN.m

M

 Sơ đồ tính: Xem như bản console ngàm tại mép cột

Hình 3.12: Sơ đồ tính thép theo phương Lđ

 Mô men tại ngàm:

L2=8001150

1149,71 kN.m

M

b) Tính cốt thép theo phương B đ :

 Sơ đồ tính: Xem như bản console ngàm tại mép cột

Hình 3.13: Sơ đồ tính thép theo phương Bđ

 Mô men tại ngàm:

Vậy chọn d18s110

*Bố trí cốt thép được thể hiện trong bản vẽ

 Móng chịu tải lệch tâm 1 phương

1 CHỌN DỮ LIỆU ĐẦU VÀO

 Bê tông B20: Rb = 11,5MPa ; Rbt = 0,9 MPa (Bảng 13 TCVN 5574 -2012).

 γb  1 (Bảng 15 TCVN 5574-2012)

 Thép AII; Rs= 280 MPa ( Bảng 21 – TCXDVN 5574-2012).

tt

2 1

 (0,45218,6 + 2,811,518,6 + 5,45,3) = 132,76 kN/m2.

M=37 kN.m N=312 kN.m H=27 kN.m

Hình 4.1: Tính tính dài đầu thừa ở 2 cột

 Áp lực tính toán trung bình dưới đáy móng:

2 3,6

Hình 4.3: Kích thước và chiều sâu đặt móng sơ bộ

3 KIỂM TRA ỨNG SUẤT DƯỚI ĐÁY MÓNG

m 1

Thỏa điều kiện ứng suất dưới đáy móng

tc tb

P =132,5 kN

tc max

P =148,8 kN

tc min

P =116,24 kN

 Tính lún theo phương pháp tổng các lớp phân tố

a) Tính lún với giá trị P maxtc 148,8 kN

 σgl = Pmaxtc – γ*D

f

 σgl = 148,8 18,61,5 = 120,9 kN

BẢNG TÍNH LÚN

 σgl = Pmintc – γ*D

f

 σgl = 116,24 18,61,5 = 88,34 kN

BẢNG TÍNH LÚNLớp

3 2.5 9 41.7 1 0.5 0.716 74.89 67.36 0.0046

3 9 46.2 1.5 0.75 0.572 59.83

4 3 9 46.2 1.5 0.75 0.572 59.83 52.3 0.0035

5 3.5 9 50.7 2 1 0.428 44.77 40.3 0.0027

4 9 55.2 2.5 1.25 0.3425 35.83

6 4 9 55.2 2.5 1.25 0.3425 35.83 31.36 0.0021 4.5 9 59.7 3 1.5 0.257 26.88

5 TÍNH TOÁN NỘI LỰC CHO DẦM MÓNG

 Áp lực tính toán dưới đáy móng:

tt tt

y tt

2 2

y tt

2 2

3,6



6 131,5 kN.m

6 35,22 kN.m

16 115,1 kN.m

=130,65 kN

2 59,32 kN

Hình 4.8: Nội lực của dầm móng