THIẾT kế tàu CHỞ HÀNG rời cấp KHÔNG hạn CHẾ TRỌNG tải 60000t,p = 1,2 (m3t) CHẠY với vận tốc 15 KNOT

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ GIAO THÔNG VẬN TẢI TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI KHOA ĐÓNG TÀU THIẾT KẾ MÔN HỌC THIẾT KẾ ĐỘI TÀU THIẾT KẾ TÀU CHỞ HÀNG RỜI CẤP KHÔNG HẠN CHẾ TRỌNG TẢI 60000T,µ p = 1,2 (m3/t) CHẠY VỚI VẬN TỐC 15 KNOT Người thực : NGUYỄN TUẤN VŨ Lớp :VTT53-DH Nhóm : N01 MSV : 49692 Người hướng dẫn : TS TRẦN NGỌC TÚ HẢI PHÒNG, NĂM 2016 MỤC LỤC PHẦN I TÌM HIỂU TUYẾN ĐƯỜNG VÀTÀU MẪU GIÁO VIÊN PHỤ ĐẠO: TS TRẦN NGỌC TÚ 1.1 TUYẾN ĐƯỜNG Công việc thiết kế tàu đòi hỏi người thiết kế phải chọn phương tàu Tuyến đường nói nên đặc điểm khí tượng thủy văn, độ sâu luồng lạch giúp người thiết kế lựa chọn kích thước phù hợp Chính ta cần phải tìm hiểu tuyến đường cảng đến cảng tàu Tàu thiết kế tàu hàng rời, hoạt động tuyến Đà Nẵng – Đông Âu 1.1.1 Đặc điểm chung điều kiện tự nhiên vùng biển Đông Nam Á Vùng biển nằm khu vực nhiệt đới gió mùa, đặc biệt mưa nhiều, chịu ảnh hưởng lớn gió mùa khu vực nằm vùng nhiệt đới xích đạo, khí hậu vùng biển tương tự khí hậu vùng biển Việt Nam cụ thể là: - Khí hậu:Khí hậu nóng ẩm mưa nhiều, vùng nằm khu vực nhiệt đới gió mùa, ẩm ướt, thổi từ tháng đến tháng 10 hàng năm, hướng Tây Nam Đông Nam; gió mùa khô thổi từ tháng 10 đến tháng năm sau, - Thuỷ văn:Ở chế độ nhật triều dao động vùng nước tương đối lớn, hải lưu chịu ảnh hưởng dòng hải lưu nóng SUMUNO, dòng men theo bờ biển nước Châu Á, vào bờ biển Châu Mỹ, xuống xích đạo quay trở lại vùng biển Châu Á Dòng hải lưu DIAKO chảy từ Châu Mỹ xuống bờ biển Châu Á từ chảy xuống xích đạo, Hàng năm lưu lượng dòng hải lưu tới 46,106(km3), - Gió:Gió Đông Nam thổi từ tháng đến tháng 10 hàng năm, từ tháng 10 đến tháng năm sau chịu ảnh hưởng gió mùa Đông Bắc, nam gió giảm dần nên không ảnh hưởng tới việc lại tàu Giữa hai mùa này, thời gian chuyển tiếp gió thông thường từ tháng đến tháng 9, gió mùa Đông Nam thổi mạnh từ quần đảo Philipin tới bờ biển Việt Nam - Trung Quốc, làm ảnh hưởng đến tốc độ cản trở việc lại tàu Vào mùa lượng mưa lớn, nũa vùng biển lại hay có bão xảy ra, - Bão:Gió Đông Nam thổi từ tháng đến tháng 10, gió Băc thổi tử tháng 10 đến tháng năm sau Khu vực hay có bão, gió dật, lốc, mật độ cao thường vào tháng đến tháng tử quần đảo Philipin tới bờ biển Việt Nam - Trung Quốc, bão kéo dài từ đến ngày, với sức gió từ ÷ 12, - Hải lưu:Chịu ảnh hưởng hai dòng hải lưu: Một dòng từ phía Bắc chảy xuống, dòng từ vịnh Thái Lan từ Nam sang Bắc sát bờ biển Malaysia qua bờ biển Campuchia, tốc độ dòng chảy nhỏ, không ảnh hưởng đến hoạt động tàu, - Thuỷ triều:Hầu hết vùng có chế độ nhật triều, có biên độ giao động lớn từ (2 ÷ 5) m, chiều dài sang từ (1,5 ÷ 8) m, độ sâu không hạn chế, bị ảnh hưởng đá ngầm, nên việc lại tàu thuyền dễ dàng, - Sương mù:Vùng biển sáng sớm chiều tối có nhiều sương mù, số ngày sương mù năm lên tới 115 ngày 1.1.2 Đặc điểm chung điều kiện tự nhiên vùng biển Đông Âu Châu Âu châu lục giới nằm gần hoàn toàn miền ôn đới ( từ 36o đến 71o vĩ tuyến Bắc) Do đó, hầu hết vùng châu Âu có khí hậu ôn đới cận nhiệt ; có miền bờ biển đảo phía cực Bắc có khí hậu lạnh giá, vùng khí hậu hàn đới ( chiếm khoảng 6% diện tích toàn châu ): - Khí hậu:Phần lớn khu vực Đông Âu có khí hậu ôn đới lục địa với đặc điểm mùa đông lạnh, mùa hạ nóng Mùa đông lạnh kéo dài Thỉnh thoảng có đợt khí lạnh từ phương bắc tràn xuống, xuống tận miền nam, thời tiết lạnh dội Ban đêm nhiệt độ xuống -20, -30oC, có thấp nữa, - Thủy văn:Mực nước biển nhìn chung phụ thuộc nhiều vào điều kiện gió khu vực ảnh hưởng thủy triều Tuy nhiên, dòng thủy triều xuất đoạn hẹp phần phía tây biển Baltic.Chiều cao sóng thường thấp nhiều so với sóng biển Bắc Các bão dội đột ngột, thường xuyên quét qua bề mặt, khác biệt nhiệt độ lớn thời gian gió tiếp cận lâu dài, - Hải lưu: Nước biển Baltic chảy qua eo biển Đan Mạch nhiên dòng chảy phức tạp Lớp nước lợ mặt chảy vào biển Bắc 940 km³ năm Do khác độ mặn, nguyên tắc thẩm thấu độ mặn, lớp nước lớp bề mặt mặn lại chảy vào với dung tích 475 km³ năm Nó hòa trộn cách chậm chạp với nước bên tạo gradient độ mặn từ xuống dưới, với hầu mặn tồn độ sâu từ 40 đến 70 m Về tổng thể, dòng hải lưu có chiều kim đồng hồ: chảy phía bắc theo ranh giới phía đông, phía nam theo ranh giới phía tây 1.1.3 Đặc điểm cảng biển 1.1.3.1 Cảng Đà Nẵng Cảng Đà Nẵng cảng biển tổng hợp quốc gia, đầu mối khu vực (cảng loại I) Việt Nam, nằm nhóm cảng Trung Trung Bộ Việt Nam, song Chính phủ Việt Nam quy hoạch để trở thành cảng cửa ngõ quốc tế ( cảng loại IA) tương lai Hiện cảng Đà Nẵng có khu bến : Tiên Sa - Sơn Trà Liên Chiểu: -Tiên Sa - Sơn Trà : khu bến bến cảng tổng hợp có luồng vào dài 8km , độ sâu 12m, có khả tiếp nhận tàu từ vạn đến vạn DWT, tàu container tới 4000 TEU tàu khách du lịch tới 10 vạn GRT , Cảng có tổng diện tích bãi 160,000 m2 kho chứa hàng 20,290 m2, Theo quy hoạch Chính Phủ, khu bến nâng cấp để đón nhận tàu 50 vạn DWT vào năm 2020, -Liên Chiểu : Hiện khu bến chuyên dùng gắn liền với khu công nghiệp Liên Chiểu, có khả tiếp nhận tàu tới 10 nghìn DWT, chiều chìm lớn 14 Nhưng nâng cấp để tương lai thành khu bến tổng hợp thay khu Tiên Sa – Sơn Trà làm khu bến chính, nhận tàu tới 80 nghìn DWT vào năm 2020 1.1.3.2 Cảng Gdynia Cảng Gdynia cổng đa đại mắt xích quan trọng Hành lang VI xuyên châu Âu Mạng lưới giao thông TEN-T Chiều dài cầu cảng cảng Gdynia 17.700 mét, 11.000 cho hoạt động xử lý Tổng diện tích cảng 755,4 ha, bao gồm 508 đất Hình 1.1 Vị trí địa lí cảng Gdynia Hình 1.2 Thiết bị làm hàng 1.1.3 Kết luận Hình 1.3 tuyến đường hành trình tàu thiết kế Vậy tuyến đường lựa chọn có phù hợp với cấp tàu cho nhiệm vụ thiết kế: Khoảng cách tuyến đường cảng Đà Nẵng-Gdynia là: S = 10246 hải lý Vận tốc thiết kế tàu: v = 15 knots Thời gian hành trình: t= S = 24.v 28,461 ngày Độ sâu cho tàu dễ dàng truy cập từ biển: Tmax = 14 m Cấp tàu: không hạn chế Trong thời gian hành trình phải có thời gian dự trựđể sử dụng vào công việc khác như:nghỉ,sửa chữa,bảo dưỡng,tránh bão Do đó, ta chọn thời gian hành trình : t = 29 ngày 1.2 TÀU MẪU Việc tìm hiểu tàu mẫu có vai trò quan trọng ban đầu xây dựng tàu mẫu đánh giá tính năng, tàu trình đóng mới, khai thác từ rút kinh nghiệm khuyết điểm áp dụng ưu điểm vào tàu thiết kế Với mục đích đó, tàu mẫu phải thỏa mãn điều kiện sau : +Cùng công dụng, loại tàu + Cùng câp vùng hoạt động, cấp thiết kế +Cùng vật liệu đóng + Các thông số phải gần sát Bảng 1.1 Thông số tàu mẫu STT Thông số IMO Năm đóng Loại tàu DW Lmax Lpp B D T 10 L/B 11 B/T 12 D/T 13 Δm 14 CB 15 ηh 16 Công suất 17 Tốc độ 18 Phân cấp AETOLIA 9425813 2010 Hàng rời 58106 190 185,6 32,26 18 12 5,753 2,69 1,5 67802 0,944 0,857 8400 15,5 Không hạn chế AFRICAN TERN 9649031 2011 Hàng rời 58342 197 194 32,26 18,1 12,68 6,014 2,54 1,427 69186 0,872 0,843 9960 15,5 Không hạn chế ACHILLES II 9269001 2004 Hàng rời 75785 225 217 32,3 19,3 13,99 6,718 2,31 1,380 85576 0,873 0,886 8973 16 Không hạn chế AETOLIA IMO NUMBER 9425813 MMSI ODE 314 311000 CALL SIGN 8PWK VESSEL TYPE BULK CARRIER GROSS TONNAGE 32.210 tons SUMMER DWT 58.106 tons BUILD 2010 BUILDER TSUNEISHI HEAVY INDUSTRIES BALAMBAN - PHILIPPINES FLAG BARBADOS PORT OF REGISTRY BRIDGETOWN MANAGER/OWNER HELIKON SHIPPING ENTERPRISE LONDON - U.K CLASS SOCIETY BUREAU VERITAS INSURER UK P&I U.K LAST UPDATE 2015 Feb 11 VESSEL DETAILS CLASS GENERIC DIMENSIONS TONNAGES LOADLINE CAPACITIES CARGO STRUCTURE ENGINE I HULL MACH BULK CARRIER CSR BC-A ( MAXIMUM CARGO DENSITY 2.50 T/M3; HOLDS 2,4 MAY BE EMPTY) ESP GRAB[20] UNRESTRICTED NAVIGATION NOTATION(S) MACH 2(CH 73 Q3) LAST DRYDOCK SURVEY LAST SPECIAL SURVEY NEXT SPECIAL SURVEY SPEED (MAX) SPEED (SERVICE) BREADTH EXTREME BREADTH MOULDED DEPTH DRAUGHT LENGTH B/W PERPENDICUL ARS LENGTH OVERALL LENGTH REGISTERED NET TONNAGE DISPLACEMENT (LIGHTSHIP) DISPLACEMENT (SUMMER) FREEBOARD (SUMMER) BALE BALLAST (SEGREGATED) FUEL FUEL OIL GRAIN CRANES HOLDS HOLDS TOTAL CAPACITY DECKS NUMBER HULL MATERIAL HULL TYPE WATERTIGHT COMPARTMEN TS ENGINE # ENGINE BUILD YEAR ENGINE BUILDER ENGINE CYLINDERS ENGINE POWER ENGINE RPM ENGINE STROKE FUEL CONSUMPTION FUEL TYPE PROPELLER 10 AUT-UMS , MON-SHAFT , INWATERSURVEY 2013 Mar 11 2010 Mar 11 2015 Mar 10 15,5 kn 15,1 knots 32,26 m 32,26 m 18,00 m 12,80 m 185,60 m 190,00 m 185,78 m 19405 t 9696 67802 5225,0 mm 70557 15806 2225 t 2225 m3 72360 X 30 t 70064 MILD STEEL SINGLE HULL 2009 MITSUI 8400 KW 113 500 mm 32 t/day at 14.00 kn MARINE DIESEL SCREW PROPELLER SOLID LB 10.00 − Cầu thang lên, xuống buồng máy: + Góc nghiêng: 450 + Rộng: 900 mm − Lan can: + Lan can lầu lái cao 1500 mm Các cách 320 mm.Thanh cách mặt sàn 200 mm + Lan can khu vực khác cao 900 mm Các cách 300 mm 4.5.2 Hệ thống cửa 4.5.2.1 Cửa Huplo Cửa húp lô cửa có lỗ khoét tròn ô van với diện tích không vượt 0,16m2 Lỗ khoét hình tròn ô van có diện tích lớn 0,16 m2 phải coi cửa sổ Theo bảng 7B/7.1 ta chọn cửa húp lô cấp A( mác QA) loại cửa húp lô có áp suất cho phép lớn với thông số sau: + + + + + + + Đường kính danh nghĩa cửa húp lô: D = 350 mm Áp suất cho phép lớn nhất: P = 241 kPa Chiều dày kính: 15 mm Số lượng chi tiết kẹp: Phương pháp gá lắp: bắt bu lông Vật liệu: hợp kim đồng( đồng thau) Giới hạn bền kéo: ≥ 300 N/mm2 4.5.2.2 Cửa sổ Thông thường cửa sổ khoét lỗ hình chữ nhật, có bán kính góc tùy theo kích cỡ cửa phù hợp với tiêu chuẩn quốc gia quốc tế thừa nhận, lỗ khoét hình tròn hình ô van có diện tích lớn 0,16 m2 Cửa sổ không bố trí boong mạn khô, vách mút tầng thứ mạn thượng tầng kín lầu tầng thứ xét tính tính ổn định cửa bảo vệ dẫn xuống phía Chọn cửa sổ cấp E ( mác QE) có thông số sau: + + + + + + + Kích thước danh nghĩa: 450x630 mm áp suất cho phép lớn nhất: 63 kPa Chiều dày kính: t = 12 mm Số lượng tối thiểu chi tiết kẹp: Loại cửa: cửa sổ cố định Phương pháp gá lắp: bắt bu lông Vật liệu: đồng thau 43 + Giới hạn bền kéo: ≥ 180 N/mm2 4.5.2.3 Cửa vào Thông thường cửa sổ khoét lỗ hình chữ nhật, có bán kính góc tùy theo kích cỡ cửa phù hợp với tiêu chuẩn quốc gia quốc tế thừa nhận, lỗ khoét hình tròn hình ô van có diện tích lớn 0,16 m2 Cửa sổ không bố trí boong mạn khô, vách mút tầng thứ mạn thượng tầng kín lầu tầng thứ xét tính tính ổn định cửa bảo vệ dẫn xuống phía Chọn cửa sổ cấp E ( mác QE) có thông số sau: + + + + + + + + Kích thước danh nghĩa: 450x630 mm áp suất cho phép lớn nhất: 63 kPa Chiều dày kính: t = 12 mm Số lượng tối thiểu chi tiết kẹp: Loại cửa: cửa sổ cố định Phương pháp gá lắp: bắt bu lông Vật liệu: đồng thau Giới hạn bền kéo: ≥ 180 N/mm2 4.6 TÍNH CHỌN THIẾT BỊ TRÊN TÀU 4.6.1 Thiết bị cứu sinh 4.6.1.1.Xuồng cứu sinh Theo quy phạm trang bị cứu sinh tàu thiết kế phải trang bị xuồng cứu sinh đảm bảo chở 100% số người tàu, bố trí bên mạn.Chọn hai xuồng cứu sinh làm chất dẻo có thông số sau: Chủng loại: CPA 25/24 (làm chất dẻo) Kích thước: 6,7x2,26x1,35(m) − Khối lượng: 1,23(T) − Kiểu động cơ: chèo tay − Sức chứa: 24 người 4.6.1.2 Phao cứu sinh Theo yêu cầu quy phạm công ước quốc tế ta chọn phao sau: Bố trí 02 phao tự thổi, bên 01 Sức chứa: 06 người Diện tích khoang chứa: 4,46(m2) Thể tích buồng khí: 1,69(m3) 44 Khối lượng phao có kể đến trang thiết bị: 180(kg) Trang bị VTĐ cho phương tiện cứu sinh: 03 phát báo đa − Phao áo cứu sinh: 24 − Phao tròn cứu sinh: 14 có 07 có đèn; 02 có tín hiệu khói có dây cứu sinh 4.6.2 Đèn tín hiệu Theo quy phạm công ước quốc tế ta chọn theo bảng sau Bảng 4.2.Bảng thiết bị tín hiệu STT Trang thiết bị tín hiệu - Đèn cột - Đèn đuôi - Đèn mạn phải - Đèn mạn trái - Đèn chiếu sáng Số lượng Đèn tín hiệu hành trình Trắng Trắng Xanh Đỏ Trắng, đỏ Đèn hiệu nhấp nháy: - Chỉ dẫn điều động Vàng - Đèn tín hiệu ban Vàng ngày Phương tiện tín hiệu âm - Còi - Cồng - Chuông Màu sắc - Quả cầu - Chóp nón Góc chiếu sáng 2250 1350 11205 11205 3600 3600 3600 Vật hiệu màu đen 4.6.3 Tính chọn bánh lái Lựa chọn kiểu bánh lái Chọn kiểu bánh lái nửa treo, cân đơn giản Dạng profin NASA 0015 Diện tích bánh lái 2.1 Theo công thức thống kê AR = μ.L.T/100 = 39 ÷65 (m2) Trong đó: 45 (4.1) μ = 1,5 ÷ 2,5 - hệ số diện tích bánh lái cho tàu chân vịt chạy tốc độ trung bình L = 200 m T = 13 m Chọn AR = 42,5 m2 2.2 Kiểm tra theo điều kiện diện tích tối thiểu AR = p.q AR = 1.1 LT  150   0, 75 + ÷ 100  L + 75  200.13  150   0, 75 + ÷= 100  200 + 75  (4.2) 33,68 (m2) Trong đó: L = 200 (m) – Chiều dài tàu T = 13 (m) – Chiều chìm tàu p = – Hệ số phụ thuộc vị trí bánh lái với chong chóng (bánh lái đặt trực tiếp sau chong chóng) q = – Hệ số phụ thuộc kiểu tàu Kết luận : Diện tích bánh lái chọn thỏa mãn lớn diện tích bánh lái tối thiểu Chiều cao bánh lái Chọn chiều cao bánh lái hR = 8,5 (m2) Chiều rộng bánh lái Chiều rộng trung bình bánh lái bR = (m) Độ dang bánh lái λ = hR /bR = 1,7 4.6.4.1 Tính chọn neo Đặc trưng cung cấp thiết bị EN = ∆2/3 + 2Bh + 0,1A = 3169,773 Trong đó: 46 (4.3) + ∆ = 68650,4 (m3) : lượng chiếm nước tàu + B = 32,2 (m) : Chiều rộng tàu + h = 21,6 (m) : chiều cao ước tính từ đường nước chở hàng mùa hè đến cạnh tôn boong tầng lầu cao có chiều rộng lớn 0,25B đo mạn + A = 1021,36 (m2) : Diện tích mặt hứng gió tính từ đường nước chở hàng mùa hè tới tầng lầu, bỏ qua diện tích hứng gió cột cờ, cột cẩu , lan can + Trọng lượng neo xác định theo bảng 2A/25.3 sách sổ tay thiết bị tàu thủy Q = 7800 (kg) → Loại neo chọn sử dụng tàu neo Holl-neo ngáng, lưỡi quay, chọn neo(trong có neo dự trữ) Kích thước neo xác định theo biểu thức: Q Ao = 18,5 = 367 (mm) Cáckích thước neo tra theo bảng : - Chiều dài thân: H1 = 4558 (mm) - Độ mở lưỡi: L1 = 2520 (mm) - Chiều cao lưỡi: h1 = 2134 (mm) - Chiều rộng đế: B1 = 1160 (mm) - Góc làm việc: αa = 640 - Góc uốn lưỡi: βa = 450 - Trọng lượng neo: Q = 7800 (kg) 4.6.4.2 Tính chọn xích neo Tổng chiều dài hai xích neo: l2 = 87r EN = 87.1 2282.02 = 652,8 (m) →Chọn l2 = 650 (m) Trong đó: r - Hệ số phụ thuộc vùng hoạt động, r = với vùng không hạn chế 47 (4.4) Chọn đường kính xích neo xác định theo bảng 2A-B/10.6 ( quy phạm VN21 2010); ta chọn : d = 64 mm 4.6.4.3 Chọn lỗ thả neo Chọn lỗ thả neo thường hốc neo Đường kính lỗ thả neo là: Dk = 33 Q = 654,454 (mm) → Chọn Dk = 660 (mm) Góc nghiêng lỗ thả xích neo so với mặt phẳng song song với mặt phẳng đường nước 60 o Góc nỗ thả neo so với mặt phẳng dọc tâm tàu 30o 4.6.4.4 Hầm xích neo − Bố trí hầm xích neo làm hai hầm nằm đối xứng qua mặt phẳng dọc tâm − Chọn hầm xích neo có dạng hình hộp chữ nhật − Thể tích hầm xích neo tính theo công thức: V= 1, 6l.d x2 1, 6.330.642 = 183.103 183.103 = 12 (m3) Trong đó: - l = 330 (m): Chiều dài xích neo - dx = 64 (mm): Cỡ xích neo 4.7 THIẾT BỊ CHẰNG BUỘC 4.7.1 Dây chằng buộc Chọn chiều dài dây chằng buộc theo đặc tính neo chọn EN = 3170, chọn dây cáp thép có độ bền thường, sức bền kéo 1400(Mpa) sau: Bảng 4.3 Dây chằng buộc Thông số Đơn vị Dây chằng buộc Dây chằng buộc phụ Tổng chiều dài m 1100 210 Số dây sợi Lực đứt dây KN 300 225 48 Đường kính dây mm 26 22 Khối lượng 1000(m) kg 2600 1950 4.7.2 Cọc bích buộc dây Chọn cột bích hàn, thẳng, có bệ, thông số sau: − Kích thước: L x B x H = 1140x440x600(mm) − Đường kính: D1 = 355(mm); D = 299(mm) − Khối lượng : 216(kg) 4.7.3 Bệ dẫn dây Bệ dẫn dây kiểu kín lăn với thông số sau: − Kích thước: L x B x H = 1300 x 340 x 385 − Đường kính lăn: d = 190 mm − Khối lượng: m = 410 kg 4.7.4 Cửa luồn dây mạn Chọn kiểu dây mạn đúc L x B = 320 x 225 mm R = 180 mm Khối lượng 121 kg 4.7.5 Tời thu dây Chọn loại tời thu dây chằng buộc ngang chạy điện − Lực kéo đứt treent ang kéo 80 kN − Tốc độ dây định mức: 18 m/ph − Tốc độ kéo dây lớn nhất: 24/40 m/ph 4.8 THIẾT BỊ HÀNG HẢI Bảng 4.4.Thiết bị hàng hải Tên thiết bị La bàn từ chuẩn La bàn từ lái Số lượng 1 Đồng hồ bấm giây Khí áp kế Máy đo độ nghiêng Đèn phát tín hiệu ban ngày 49 Hải đồ vùng biển tàu chạy La bàn quay Ống nhòm hàng hải Máy đo độ sâu Máy đo tốc độ tàu 1 4.9 TRANG THIẾT BỊ VÔ TUYẾN Bảng 4.5.Thiết bị vô tuyến Máy phát vô tuyến điện Máy phát vô tuyến điện dự phòng Máy thu vô tuyến điện Máy thu vô tuyến điện dự phòng Máy phát tín hiệu cấp cứu Máy thu tín hiệu cấp cứu Máy phát khai thác Máy thu khai thác Thiết bị VHF Thiết bị định vị vệ tinh Ra đa hàng hải Thiết bị truyền huy Thiết bị định vị vệ tinh Phao vô tuyến sụ cố 1 1 1 1 1 1 1 4.10 TRANG THIẾT BỊ PHÒNG NẠN Bảng 4.6.Thiết bị phòng nạn T.T Tên gọi Kích thước Số lượn g Thảm bịt thủng có đệm xơ 3x3m Tấm đệm xơ Bộ đồ dây nhợ Bộ đồ thợ nguội Thanh gỗ thông 0.4 x 0.5 m 150x150x4000 1 6 Thanh gỗ thông 80x100x2000 Tấm gỗ thông 50x200x4000 Tấm gỗ thông 50x200x2000 Nêm gỗ thông 20x200x200 10 Nêm gỗ bạch dương 60x200 x400 50 11 Nút gỗ thông cho tàu có cửa sổ mạn 12 Nút gỗ thông 13 Vải sơn (m2) 14 Phớt thô (m2) d = 10 mm 15 Tấm cao su (m2) d = mm 16 Xơ đay Hắc ín (kg) 17 Dây thép cac bon d = m ,cuộn 50 m 20 18 19 20 21 22 Quai Bu lông đầu cạnh Bu lông đầu cạnh Đai ốc cạnh Vành đệm đai ốc d = 12 M16 x 480 M16 x 260 M16 M16 8 16 23 Đinh công nghiệp (Kg) L = 70 mm 24 Đinh công nghiệp (Kg) L = 190 mm 25 Xi măng mau khô (kg) 300 26 Cát thiên nhiên (kg) 300 27 Chất làm xi măng mau cứng (kg) 15 28 29 30 Milium(Pb 304) (Kg) Mỡ kỹ thuật(Kg) Rìu thợ mộc(cái) 10 10 31 Cưa ngang(cái) L = 1200 mm 32 33 34 35 36 Cua tay(cái) Xẻng (cái) Xô(cái) Búa tạ (cái) Đèn chống nổ L = 600 mm 2 1 37 Cái hãm dạng xếp 38 Ê tô dự trữ 10x30x190 30 Loại Kg 4.11 TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ HỆ THÔNG DẰN 4.11.1 Tính toán dằn Lượng nước dằn cần thiết xác định theo điều kiện tàu phải đảm bảo chiều chìm mũi đuôi cần thiết trường hợp tàu chạy hàng 51 Chiều chìm đuôi đảm bảo độ ngập sâu chong chóng : Tđ = td.T = 0,7.T = 0,7.13 = 9,1m Chiều chìm mũi phải đủ để tránh tượng Slamming L T Tm = tm.T = a .T = (0,025±0,003).L = 0,026.200 = 5,2 m Chiều chìm trung bình: Tdằn = Tm + Td = 7, + 4, 42 = 7,15 m Hệ số lợi dụng LCN theo khối lượng dằn (theo 5.61-LTTK/Trang 102): η d = η DW − η d = 0,847 − CWL t +t (1 − m d ) CB 0,9 (1 − 0,55) 0,82 = 0,35 Khối lượng dằn cần thiết: md = ηd.Δm = 0,35.70,838 = 24793,4( T ) Thể tích két dằn: Vdtt = ηd ∆ m 24793, = = 24188, ρd 1, 025 (m3) 4.11.2 Bố trí khoang hàng hệ thống dằn Theo tính toán tàu chia thành khoang hàng với tổng chiều dài 161m Thể tích hoành độ trọng tâm khoang hàng xác định theo bảng sau: - Vi (m3): Thể tích khoang hàng - Xi (m): Hoành độ trọng tâm khoang hàng Bảng 4.7: Phân bố khoang hàng STT Tên khoang Vị trí khoang hàng Dung tích lý thuyết 52 Dung tích LCG (m) TCG VCG (m) (m) (m3) Khoang Khoảng sườn hàng 40 - 81 Khoang Khoảng sườn hàng 81 - 120 Khoang Khoảng sườn hàng 120 - 160 Khoang Khoảng sườn hàng 160 - 200 Khoang Khoảng sườn hàng 200 - 239 Tổng 70826,72 thực tế (m3) 13753 72,115f 9,759 14828,9 40,995f 9,72 14834,3 9,72 14066,6 22,174a 9,72 15150,7 53,822a 9,832 9f 72633,5 Tổng dung tích khoang hàng: Vkh = 72633,5 (m3) Dung tích yêu cầu chở hết hàng: Vyc = 70826,72 (m3) Vkh − Vyc Vyc ×100% = 72633,5 − 70826,72 ×100% = 70826, 72 2,55% Bảng 4.8.Phân bố khoang két dằn STT Tên két Thể tích (m3) 10 11 12 13 14 15 KETDAN6.C KETDANDAY1.P KETDANDAY1.S KETDANDAY2.P KETDANDAY2.S KETDANDAY3.P KETDANDAY3.S KETDANDAY4.P KETDANDAY4.S KETDANDAY5.P KETDANDAY5.S KETDANLAI.C KETDINHMAN2.P KETDINHMAN2.S KETDINHMAN3.P 432 576,3 576,3 635,5 635,5 635,5 635,5 597,8 597,8 532,1 532,1 727,2 475,8 475,8 477,1 53 LCG (m) TCG (m) VCG (m) 89,536 71,797f 71,797f 41f 41f 9f 9f 22,071a 22,071a 52,01a 52,01a 97,716a 40,963f 40,963f 9f 5,307p 5,307s 5,6p 5,6f 5,6p 5,6s 5,584p 5,584s 4,787p 4,787s 13,911p 13,911s 13,917p 9,65 0,925 0,925 0,9 0,9 0,9 0,9 0,907 0,907 0,956 0,956 11,385 16,05 16,05 16,048 KETDINHMAN3.S KETDINHMAN4.P KETDINHMAN4.S KETDANMUI.C KETDINHMAN1.P KETDINHMAN1.S KETDINHMAN5.P KETDINHMAN5.S KETHONG1.P KETHONG1.S KETHONG2.P KETHONG2.S KETHONG3.P KETHONG3.S KETHONG4.P KETHONG4.S KETHONG5.P KETHONG5.S Tổng 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 39 477,1 452,4 452,4 1986,9 365,1 365,1 497,4 497,4 259,3 259,3 548,7 548,7 551,6 551,6 500,7 500,7 175,5 175,5 17707,7 9f 22,172a 22,172a 94,605f 70,377f 70,377f 54,088a 54,088a 65,962f 65,962f 40,929f 40,929f 9f 9f 21,71a 21,71a 45,212a 45,212a 11,49f 13,917s 13,916p 13,916s 13,54p 13,54s 13,907p 13,907s 13,56p 13,56s 14,016p 14,016s 14,025p 14,025s 13,977p 13,977s 13,493p 13,493s 16,048 16,048 16,048 8,941 16,171 16,171 16,051 16,051 2,16 2,16 2,054 2,054 2,054 2,054 2,101 2,101 2,489 2,489 6,715 Bảng 4.9.Bảng phân bố két khác Thể tích LCG TCG VCG (m3) (m) (m) (m) KETNUOCNGOTP.S 114 101,106a 8,124s 15,636 KETNUOCNGOTT.P 114 101,106a 8,124p 15,636 Tổng 228 101,106a 15,636 STT Tên két STT Tên két Thể tích (m3) KETLO1.S 17,8 92,789a 8,344s 11,772 KETLO2.S 19,7 91,917a 8,488s 11,809 Tổng 37,5 91,853a 8,416s 11,79 54 LCG TCG VCG (m) (m) (m) STT Tên két Thể tích (m3) LCG TCG VCG (m) (m) (m) KETDAUDOS.S Tổng 234,4 234,4 84,905a 84,905a 10,464s 10,464s 15,521 15,521 STT Tên két Thể tích (m3) LCG TCG VCG (m) (m) (m) KETDAUHFO1P.P KETDAUHFO1S.S KETDAUHFO2P.P KETDAUHFO2S.S KETTRUCNHAT.P Tổng 224,4 224,4 699,6 699,6 264,43 2152,43 73,99a 73,99a 80,85a 80,85a 92,492 80,434a 10,443p 10,443s 9,99p 9,99s 8,251p 8,251p 11,307 11,307 12,261 12,261 11,959 11,819 55 56 57 [...]... với tàu hàng có B > 12 m : hmin = (0,04 – 0,05)B = (1,28 8÷ 1,61) Mặt khác chiều cao tâm nghiêng ban đầu của tàu thiết kế là: 26 h0 = r + ZC - ZG = 6,82 + 6,8 - 8,45 = 5,26 (m) ZG = kg.D = 0,65.18,3 = 8,45 (m) ZC = r=a CW 0,9 T= 12, 62 = CW + CB 0,9 + 0,85 2 2 2 6,8 (m) 2 CW B B 0,9 322 = = = T 11, 4CB T 11, 4.0,85 12, 62 6,91(m) kg = 0,52 ÷ 0,65 , đối với các tàu hàng kg =0 ,55 ÷ 0,59, đối với các tàu. .. đó v : tốc độ tàu, v = 15 (knot) = 7,714 (m/s) L : chiều dài tàu, L = 200 (m) g : gia tốc trọng trường, g = 9,81 (m/s2) => Fr = 0,1742 2.2.3.2 Xác định các hệ số béo Đồ thị quan hệ giữa hệ số béo thể tích của tàu với số Frude Kết hợp với tàu mẫu chọn CB = 0,85 Hệ số béo sườn giữa (Giáo trình Lý thuyết thiết kế tàu thủy trang 79) 17 CM = 0,926 + 0,085.CB ± 0,004 = 0,982 ± 0,004 (2.4) Kết hợp với tàu mẫu... mẫu chọn CM = 0,98 Hệ số béo đường nước (Bài giảng Thiết kế đội tàu trang 62) CW = 0,205+ 0,85.CB = 0,927 (2.5) Kết hợp với tàu mẫu chọn CW = 0,92 Hệ số béo dọc tàu: CP = CB 0,85 = = CM 0,98 0,86 (2.6) 2.2.4 Chiều rộng, chiều chìm, chiều cao mạn Căn cứ vào số liệu thống kê tàu mẫu, mối quan hệ giữa trọng tải và chiều rộng tàu: Với trọng tải DW = 60000 kết hợp với thông số tàu mẫuta chọn: B = 32,2(m)... kê tàu mẫu, mối quan hệ giữa trọng tải và chiều cao mạn tàu, ta có: 18 D = 0,488.DW0,326 = 17,624 (m) Kết hợp với thông số tàu mẫu chọn D =1 8,3(m) Căn cứ vào số liệu thống kê tàu mẫu, mối quan hệ giữa trọng tải và chiều chìm, ta có: T = 0,358.DW0,324 = 12,647(m) Kết hợp với thông số tàu mẫu chọn T =1 3 (m) Kiểm tra lại các tỉ số dựa vào số liệu thống kê của tàu hàng rời: Theo thống kê cho tàu hàng rời: ... cho tàu chạy với vận tốc thiết kế 23 Ứng với giá trị vận tốc của tàu là 15 knot ta được: Lực cản của tàu R = 660.17 kN Công suất kéo của tàu PE = 5093.87 kW Vậy công suất máy chính: Ne = Pe 0,85.0,65.0,98 = 9395,1 (kW) Tra catalog máy ta tìm được máy có kí hiệu: 9L48/60 của hãng MAN B&W có công suất Ne = 9450 (kW) Do vậy công suất máy chính là: Ne= 9450 (kW ) Với Ne tính được ở trên ta có: 24 mm= 1,88.94500, 6=. .. (1-0,1) .156 .32,2.(18,3-2,1).0,97 = 71041,1(m3) Trong đó : Lh : Tổng chiều dài khoang hàng Lkh = 156 (m) kng : Hệ số hiệu chỉnh tính đến sự chiếm chỗ của két hông và két đỉnh mạn k ng = 0,1 CBkh : Hệ số béo thể tích khoang hàng = CB + 0 ,15 = 0,97 2.4.1 Dung tích yêu cầu Vyc = µp.m15 = 1,2. 59052 = 70862 (m3) (2.24) 3 với µp = 1,2 (m /t) Vkhtt − Vkhyc 71041,1 − 70862 100 = 100 = yc Vkh 70862 0,253%