Đồ án Thiết kế hệ thống sấy thóc

Trong quá trình sấy, khối thóc cần có lỗ hổng cần thiết để tạo điều kiện cho quá trình truyền và trao đổi nhiệt, ẩm với tác nhân sấy được dễ dàng.. - Tính hấp thụ và nhả các chất khí, hơ

Đồ án môn học

Sấy

Chương 1 Vật Liệu Sấy 1.1 Giới thệu sơ lược về vật ưệu cần sấy - thóc:

1 1.1 Cấu tạo của hạt thóc:

Hạt thóc nhìn từ ngữàỉ vào có các bộ phận chính: mày thóc , vỏ trấu, vỏ hạt, nội nhủ,phôi

3 Vổ trấu

- Mày thóc: ừong quá trình sấy, bảo quan, mày thóc rụng ra làm tăng lượng tạp chất trong thóc

- Vỏ trấu: có tấc dụng bảo vệ hạt thóc, chống các ảnh hướng của môi trường và sự phả hoại của sinh vật, nấm mốc

- Vỏ hạt: bao bọc nội nhủ, thành phần cấu tạo chủ yếu là lipit va protit

- Nội nhũ: là thành phần chính và chủ yếu nhất của hạt thóc, 90% là gluxit

- Phôi: nằm ở góc dưới nội nhũ, làm nhiệm vụ biến cảc chất dinh dưỡng ừong nội nhũ đẻ nuôi mộng khi hạt Ihóc nảy mầm

1.1.2 Các thành phần hoá học của thóc:

Gầm các chất:

Bi

1.1.3 Tính chất vật lý:

- Khối lượng riêng: Thóc khô: p= 500 kg/m3

Thóc ưởt: p= 750 kg/m3

- Nhiệt dung riêng: c= 1,5 kJ/kgK

- G) = 0,14 kg/kg; X = 0,09 W/mK; (Phđ = 1,86

- Kích thước hạt thóc: Dày 1,2 -ỉ- 2,8 mm

Rộng 2,5 + 4,3 mm Dài 5 + 12 mm

- Đường kính tương đương của hạt: dtđ = 2,67 mm

- Khối lượng 1000 hạt: (24 + 30) g

- »ỉ = 22% ; 0)2 = 14%

- Nhiệt độ đốt nóng hạt cho phép: < (50 + 60) °c

1.1.4 Các đặc tính chung của khối thóc:

- Tính tan rời: là đặc tính khi đổ thóc từ hên cao xuống, thóc tự chuyển dịch để tạo thành khối thóc có hình chóp nón, phía đáy rộng, dỉnh nhọn và không có hạt nào dính liền với hạt nào Khi đó sẽ tạo nên góc nghiêng tự nhiên a giữa đáy và s ư ờ n khối thóc Tính tan rời của thóc phụ thuộc vào: kích thước và hình dạng hạt, thuỷ phần, tạp chất Dựa vào độ tan rời này để xác định sơ bộ chất lượng và sự thay đổi chất lượng của thóc trong quá trình sấy và bảo quản

- Tính tự chia loại: Khối hạt có cấu tạo từ nhiều thành phần (thóc sạch, thóc lép, tạp chất), không đồng nhất (khác nhau về hình dạng, kích thước, tỷ trọng) do đó trong quá trình di chuyển tạo nên những vùng khác nhau về chất lượng, gọi là tính

tự chia loại của khối hạt Hiện tượng tự chia loại ảnh hưởng xấu cho việc làm khô, bảo quản Những vùng nhiều hạt lép, tạp chất dễ hút ẩm , dễ bị cuốn lẫn theo tác nhân sấy trong quá trình sấy

- Độ hổng của khối thóc: là khoảng không nằm trong khe hở giữa các hạt, có chứa đầy không khí Được tính bằng phần trăm thể tích khoảng không gian của khe

hở giữa các hạt với thể tích toàn bộ khối hạt chiếm chỗ Trong quá trình sấy, khối thóc cần có lỗ hổng cần thiết để tạo điều kiện cho quá trình truyền và trao đổi nhiệt, ẩm với tác nhân sấy được dễ dàng Im3 thóc —> độ hổng 55%

- Tính dẫn, truyền nhiệt: Quá trình dẫn và truyền nhiệt trong khối thóc thực hiện theo hai phương thức luôn tiến hành song song và có quan hệ chặt chẽ với nhau đó

là dẫn nhiệt và đối lưu Đại lượng đặc trưng cho khả năng dẫn nhiệt của thóc là hệ

số dẫn nhiệt Ấ « 0,12 -H 0,2 Kcal/mh°C Và sự trao đổi nhiệt đối lưu giữa lớp hạt nóng và lớp hạt nguội mới vào Cả hai đặc tính này của thóc đều rất nhỏ nhưng củng ảnh hưởng đến quá trình sấy

- Tính hấp thụ và nhả các chất khí, hơi ẩm: Là khả năng hấp thụ và nhả các chất khí, hơi ẩm của thóc trong quá trình sấy, thường là hiện tượng hấp thụ bề mặt Vì vậy trong quá trình sấy xảy ra nhiều giai đoạn: sấy —» ủ —» sấy —» ủ để giúp vận chuyển ẩm ra bề mặt thóc đẻ thóc được sấy khô đều

1.2 Sử dụng thóc sau sấy:

Thóc sau khi sấy được dùng đẻ làm lương thực hoặc để làm thóc giống - dự trữ Vì vậy thóc sau khi sấy phải bảo đảm được các yêu cầu:

- Hạt thóc còn nguyên vẹn vỏ trấu bao bọc hạt gạo

- Hạt thóc còn giữ nguyên kích thước và màu sắc

- Có mùi vị đặc trưng của thóc, không có mùi lạ khác ( của tác nhân sấy )

- Thóc không bị rạn nứt, gãy vụn, đặc biệt là thóc giống phải đảm bảo được khả năng sống của hạt sau sấy

- Có độ ẩm đạt độ ẩm bảo quản, không là môi trường cho mối mọt

1.3 Giới thiệu quy trình công nghệ:

Lúa Thu Hoạch Loại tạp chất - phân

loại Sấy

Kho bao quản

Âãố aĩn mãn hotìc

Kho bảo quản Đóng bao Xay xát

Kho bao quản Gạo

1.4 Công nghệ sấy

thóc:

Thóc là vật liệu dạng hạt, có thể tổ chức sấy dưới nhiều loại thiết bị sấy khác nhau

Ở đây, ta sử dụng thiết bị sấy tháp để sấy thóc Tác nhân sấy là hỗn họp khói và không khí nóng được dẫn qua các kênh dẫn, trao đổi nhiệt ẩm với thóc được chảy từ trên xuống, và chuyển động đi vào các kênh thải đẻ ra ngoài môi trường Đây là thiết bị chuyên dùng để sấy hạt, với tác nhân sấy là không khí nóng sẽ đảm bảo yêu cầu vệ sinh cho thóc sấy, và chế độ sấy không quá cao do đó đáp ứng được yêu cầu sử dụng thóc để làm thức phẩm, bảo quản hoặc làm thóc giống

Chương 2 Tính Toán Thiết Bị sấy

Năng suất thiết bị sấy: G2 = 1500 kg khô/

h Thời gian sấy: T = 2 h

2.1 Phương pháp sấy:

2.1.1 Giới thiệu phương pháp sấy nóng:

Để sấy thóc , ta dùng phương pháp sấy nóng, tác nhân sấy được đốt nóng nên độ

ẩm tương đối cp giảm dẫn đến phân áp suất hơi nước trong tác nhân sấy giảm Mặt khác, do nhiệt độ của vật liệu sấy tăng lên nên mật độ hơi trong các mao quản tăng lên do đó phân áp suất hơi nước trên bề mặt vật liệu sấy củng tăng theo Nghĩa là ở đây có sự chênh lệch phân áp suất giữa bề mặt vật liệu sấy và môi trường, nhờ đó mà

có sự dịch chuyển ẩm từ trong lòng vật liệu sấy ra bề mặt và đi vào môi trường

Có 2 cách để tạo ra độ chênh phân áp suất hơi nước giữa vật liệu sấy và môi trường:

- Giảm phân áp suất của tác nhân sấy bằng cách đốt nóng nó

- Tăng phân áp suất hơi nước trong vật liệu sấy

2.1.2 Sơ đồ thiết bị và trạng thái tác nhân sấy:

Đêố aĩn mên hotìc Sấy

200

L D o

\D

1- Quạt

2- Calorife

3- Thiết bi sấy

A- Trạng thâi không khí ngoăi trời

(to,cpo)-B- Trạng thâi không khí sau đốt nóng ở calorife (di,ti)

Co - Trạng thâi không khí sau quâ trình sấy lý thuyết

AB - Quâ trình đốt nóng không khí đẳng ẳm (d= const) trong calorife

BC0 - Quâ trình sấy lý thuyết

Sấy thóc ăn, ti có thể bằng 90 °c, sấy thóc giống ti thường nhỏ hơn Nhiệt độ ra

t2 tuỳ chọn sao cho tổn thất ra môi trường lă bĩ nhất nhưng vẫn đảm bảo trânh được hiện tượng đọng sương (t 2 >to).

- Calorife: Dùng để đốt nóng không khí đến nhiệt độ yíu cầu nhằm cung cấp nhiệt

cho vật liíul sấy vă đồng thời giảm độ ẩm ọ để tăng khả năng nhận ẩm

- Thiết bị sấy: Đe chứa vật liệu sấy vă lă nơi xảy ra quâ trình trao đổi nhiệt ẩm giữa tâc nhđn sấy vă vật liệu sấy

- Quạt: Dừng để đưa không khí qua calorife văo thiết bị sấy thực hiện quâ trình sấy vă thải ẩm ra ngoăi môi trường

2.2 Sơ bộ về thiết bị sấy thâp:

2.2.1 Kết cấu thâp sấy:

Thâp gồm 2 vùng sấy vă một vùng lăm mât Bín trong thâp lă câc kính gió nóng

vă kính thải ẩm (gọilă kính dẫn vă kính thải) được bố trí xem kẽ nhau Khoảng câch giữa câc kính khoảng 70 đến 90 mm để đảm bảo cho thóc chuyển động dễ dăng từ trín xuống dưới thâp

Ket cấu bín trong vă câch bố trí câc kính dẫn kính thải:

2.2.2 Xâc định kích thước sơ bộ của thâp sấy:

Thể tích thóc chứa trong thâp:

p 750

Âãố aĩn mãn hotìc ồo|Cũl<*Ã Sảúy

Do khối thóc có độ hổng, trên 1 m3 thóc có độ hổng là 55% Do đó ta

chọn Vth = 6 m3

Thể tích tháp:

v = Vth + Vtrổng + SỐ gia Với: V = B * L * H

B, L, H - là chiều rộng, chiều dài, chiều cao của thiết bị sấy

Chọn L = 1,2 m B = lm Vtrống = n * L * FK

n - số kênh dẫn và kênh thải

L - chiều dài kênh = chiều dài của thiết bị sấy

FK - tiết diện kênh

Ta có:

B * L * H = Vth + n *L * FK + 0,3 1,2*1 * H = 3,1 + — * 1,2 (0,1 * 0,125 -2 * * 0,05 0,065 ) + 0,3

0,2 2

Suy ra: H = = 5,008 m « 5 m

1,2-6*0,00925 Vậy kích thước sơ bộ của tháp sấy:

Chiều dài L = 1,2 m

Chiều rộng B = 1 m

Chiều cao H = 5 m

2.2.3 Nguyên lý làm việc:

Thiết bị sấy tháp gồm: Tháp sấy, bên trong đặt các kênh dẫn và thải tác nhân sấy, caloriíe, quạt, và một số thiết bị phụ khác

Vật liệu sấy được gầu tải hoặc băng tải đổ vào từ đỉnh tháp và di chuyển xuống phía dưới nhờ tính tự chảy của nó do trọng lực bản thân

Tác nhân sấy có nhiệt độ sấy thích họp t! được phân bố vào các kênh dẫn, luồn lách qua các lớp vật liệu để thực hiện quá trình truyền nhiệt, nhận ẩm từ vật liệu sấy rồi đi vào các kênh thải ra ngoài Như vậy, trong thiết bị sấy tháp, vật liệu sấy nhận nhiệt nhờ truyền nhiệt đối lưu của dòng tác nhân và nhờ dẫn nhiệt từ bề mặt kênh dẫn, kênh thải qua lớp vật liệu nằm ngang trên những bề mặt đó

Do yêu cầu sử dụng vật liệu sau sấy, nhiệt độ đốt nóng hạt cho phép thấp ( khoảng

50 đến 60 °c ) Vì vậy trong thiết bị sấy tháp ta tổ chức sấy phân vùng ( 2 vừng ) và sau cùng là một vùng làm mát đến nhiệt độ gần bằng nhiệt độ môi trường để đưa vào kho hảo quản hay chế biến

2.3 Chọn chế độ sấy:

2.3.1 Nhiệt độ tác nhân sấy trong thiết bị sấy tháp:

Nhiệt độ tác nhân sấy trong thiết bị sấy tháp dùng sấy thóc khoảng 80 -H 140 °c,

do yêu cầu sử dụng ta chọn ti như sau:

+ Đối với vùng sấy thứ nhất: tu = 80 °c +

Đối với vùng sấy thứ hai: ti2 = 100 °c.

2.3.2 Nhiệt độ tác nhân sấy ra khỏi 2 vùng sấy và vùng làm mát:

Chọn theo kinh nghiệm, dựa trên nhiệt độ đốt nóng hạt cho phép: < 50 -ỉ- 60 °c.

2.3.3 Nhiệt độ vật liệu sấy ra khỏi 2 vùng sấy và vùng làm mát:

Chọn theo kinh nghiệm, và nhiệt độ đốt nóng hạt cho phép: < 50 -ỉ- 60 °c chọn: + Nhiệt độ thóc vào vùng sấy 1: 011 = 20 °c

Ôồ án man học Sấy

+ Nhiệt độ thóc ra khỏi vùng sấy 1: 012 = 40 °c + Nhiệt

độ thóc văo vùng sấy 2: 021 = 40 °c + Nhiệt độ thóc ra

khỏi vùng sấy 2: 022 = 55 °c + Nhiệt độ thóc văo

vùng lăm mât 3: 031 = 55 °c + Nhiệt độ thóc ra khỏi

vùng lăm mât 3: 032 = 30 °c

2.3.4 Chọn độ ẩm vật liệu sấy tương ứng cho câc vùng:

Chọn theo kinh nghiệm:

+ Khi văo vùng 1 : (»11 = 22 %

Ra khỏi vùng 1 : (Ö12 = 1 8 %

+ Khi văo vùng 2: CỌ21 = 18 %

Ra khỏi vừng 2: G>22 = 15 %

+ Khi văo vùng 3: O31 = 15 %

Ra khỏi vùng 3 : o>32 = 14 %

2.3.5 Chọn nhiệt độ tâc nhđn sấy ra khỏi câc vùng:

Nhiệt độ ra của vật liệu sấy ở câc vùng thấp hơn nhiệt độ tâc nhđn sấy ở đó

5 + 10°C

Chọn : Nhiệt độ tâc nhđn sấy ra khỏi vùng 1: 40 °c

Nhiệt độ tâc nhđn sấy ra khỏi vừng 2: 45 °c.

Pb = exp (12 - )

Vớitn=80°C: Pb = e x p ( 1 2

-= 0,4667 bar Với t12= 100 °C: pb = exp ( 1 2

-=0,999 bar

Độ ẩm tương đối Ọi :

B*d 0

p bỉ (0.621 + d 0 )

4026,42 „ 4026,42

235.5 + 80 4026,42 235.5 + 100

235,5 + íjj

4026,42

235,5 + í,

12

745

Với tn= 80 °C:

<p„

Chương 3 Tính Toán Nhiệt Thiết Bị sấy Tháp

Mục đích của việc tính toán cân bằng nhiệt ẩm của thiết bị sấy là tìm ra lượng tác nhân sấy ( 1) và nhiệt lượng cần thiết ( q ) trong 1 giờ để chọn quạt và tính caloriíe từ

đó tính được lượng nước cần tiêu thụ

3.1 Lượng chứa ẩm do và entanpi I 0 :

Dựa vào điều kiện khí hậu của Việt Nam, lấy nhiệt độ không khí ngoài trời t o =

2 0 °c , c p o = 8 5 % Nhờ vào các thông s ố này ta xác định được trạng thái điểm

A ( 2 6 ° , 8 6 % ) Tra đồ thị I - d ta tìm được: do = 1 2 , 5 g / kgKK l o = 5 2 kj / kgKK

Vì đây là quá trình sấy lý thuyết nên quá trình gia nhiệt không khí trong calorife được tiến hành trong điều kiện d = const, nên di = do = 12,5 g / kgKK

3.2 Tính toán tác nhân sấy:

Theo kinh nghiệm, nhiệt độ đem vào sấy ở công nghệ này thường từ 80 -ỉ- 140 °c.

Do đó ta chọn nhiệt độ tác nhân sấy vào vùng sấy 1, 2 là 80 °c và 100 °c Nhiệt độ tác nhân sấy ra khỏi vùng 1, 2 là 40 °c và 45 °c Thật ra chọn t2 càng thấp càng tốt vì t2 càng nhỏ thì tổn thất do tác nhân sấy mang đi càng nhỏ, nhưng không được quá thấp vì gây

ra hiện tượng đọng sương làm ăn mòn thiết bị

Entanpi của tác nhân sấy sau calorife: ( điểm B )

Ta có công thức:

Ii= 1,004 ti + di (2500 + 1,842 ti)

Với tn= 80 °C: I„= 1,004 * 80 + 12,5 /1000 ( 2500 + 1,842 * 80 )

= 113,41 ( kJ/kg) Vớiti2= 100 °C: Ii2= 1,004 * 100 + 12,5 /1000 (2500 + 1,842 * 100 )

= 133,95 (kJ/kg) Phân áp suất bão hoà của hơi nước:

4026,42

235,5 + t x

* 0 , 0 1 2 5 '->0= 4 2 %

0,4667(0,621 + 0,0125 )

ti2= 100 °C: 912 = 750 — V = 1,96 %

0,999(0,621 + 0,0125 )

Trạng thái tác nhân sấy sau quá trình sấy lý thuyết được xác định bởi cặp thông số ( I2=Ii, t=t2 ) điểm C0(I2, t2 ) Dựa vào đồ thị I - d ta tìm được d2, q>2 là :

Với Coi(I2i, t21 ) = Co7(l 13,41 ; 40 ) ta có d21= 31,4 g/kgKKa

(X x Ẫị a 2

<P21= 65%

C02(l22, t22 ) = Coi(133,95 ; 45 ) ta có d21= 31,4 g/kgKKâ

921= 65%

3.3 Lượng ẩm cần bốc hơi trong 1 giờ cho từng vùng:

3.3.1 Buồng làm mát:

Ta có: w 3 = G26)31-6)32 = 1500* 15-14 = 17,65 kg/h 100-ứ)31

100-15 Vậy G2’ = G2 + w 3 = 1500 + 17,65 = 1517,65 kg/h.

3.3.2 Trong vùng sấy 2:

Ta có: w 2 = G2’ 6)31-6)22 = 1517,65* 18-15 = 55,52 kg/h 100-©21 100-18 Vậy Gi’ = G2’ + W2 = 1517,65 + 55,52 = 1573,17 kg/h

3.3.3 Trong vùng sấy 1:

Ta có: Wi = Gi’ 6)11-6)12 = 1573,17 * 22-18 = 80,68 kg/h

Vậy Gi = Gi’ + Wi = 1573,17 + 80,68 = 1653,5 kg/h

3.4 Xác định các tổn thất nhiệt:

3.4.1 Xác định các tổn thất do vật liệu sấy mang đi:

(ớ2l -ớfl )cw

wi

Với: Cvi= c k + (Ca- c k )G)ii

Cvi= 1,55 + (4,19 -1,55 )* 0,18 = 2,02 kj/kg

Cv2= 1,55 + (4,19 -1,55 )* 0,15 = 1,945 kj/kg

Vậy: Ịví=%-(en-eu )C„=y^(40 - 20)*2,02 = 787,75 kJ/kgA

ĩ„=Ệr( ff 22 -0»)C,i=ỉ|^(55-40)*l,945 = 798kJ/kgA 3.4.2 Tính tổn thất nhiệt ra môi truồng xung quanh: q5

k * F * At Diện tích bề mặt bao quanh tháp: F F = 2* ( B*H +

H*L ) = 2 ( 1*5 + 1,2*5 ) = 22 m2

ỈGii tính tổn thất ra môi trường ta có thể phân

chia sơ bộ diện tích bề mặt vùng sấy thứ nhất, thứ

hai, buồng làm mát theo tỉ lệ 1,5/1 /1 Ở đây, diện

tích tương ứng của từng vùng:

(X x Ẫị a 2

Tường thiết bị sấy gồm có :

■ÍP

F 2 = F 3 = 6,3 m 2

Hệ số truyền nhiệt k :

Đêố aĩn mên hotìc Sấy

Q Qbs Gl Gvt

Cv t tm

l tml

L,Io s d

+ Bín trong cùng lă lớp thĩp Cacbon dăy ô = 0,005 m, X = 45,5 w/mK

+ Tiếp đến lă lớp câch nhiệt amiăng sợi dăy ỗ, X = 0,115 w/mK

+ Ngoăi cùng lă lớp tôn mỏng ô = 0,001 m, A, = 22,4 w/mK

0.1 - lă hệ số trao đổi nhiệt đối lưu cưỡng bức giữa không khí nóng trong thiết bị sấy vă bề mặt trong vâch của thiết bị sấy Với v< 5m/s, chọn V = 0,3 m/s ta có:

Oi = 6,15 + 4,17*v = 6,15 + 4,17*0,3 = 7,4 w/m2K

2 - lă hệ số trao đổi nhiệt đối lưu tự nhiín giữa mặt ngoăi thiết bị sấy vă môi trường

_ 02 = 1,715 (t^-ta)0’333

Chọn nhiệt độ dịch thể nóng: tf! = 100 °c

Nhiệt độ dịch thể lạnh: tf2 = to = 20 °c

Nhiệt độ bề mặt twi, tw2 được xâc định bằng phương phâp lặp, twi, tw2 thoả mên câc đẳng thức:

qi = ai ( t f i - tw!)

q2 — ( twi - tw2)

Ờ

q3 = a2 ( tw2 - t£2 )

qi = q 2 = q3

Với twi : nhiệt độ mặt trong thiết bị sấy

tw2 : nhiệt độ bề mặt ngoăi thiết bị sấy

Giải hệ phương trình trín ta được:

Twi = 0,5 ( tfi +1)

3.5 Xđy dựng quâ trình sấy thực vă xâc định lượng không khí khô cần

thiết:

V

Cyị Qs

tm2 tri?

Từ phương trình cđn bằng nhiệt thiết bị sấy:

Q + Qbs + WC„t m i + G 2 C m t m2 + GvtCvttmi + LI 0 = G 2 C m t m2 + GvtCvttmi + Q 5 +

LI 2 (1) Q + Qbs = L( I 2 - lo ) - wc n t ml + G2C m (t m2 -t m i) + GvtCvt (tm2- tml)

+ Qs Q + Qbs = Q2 - wcn t m i +Q m +Q^ + Qs (2)

Đêố aĩn mên hotìc Sấy

cp=100%

Với:

+ Q2 = L( I2 -10 ) - Tổn thất nhiệt theo tâc nhđn sấy

+ Qm = G2Cm (tm2"tmi) - Tổn thất nhiệt theo vật liệu sấy

+ Qvt = GvtCvt (tm2- tmi) - Tổn thất nhiệt do thiết bị vận chuyển

+ WCntml : Nhiệt hữu ích mang văo theo ẳm

Chia 2 vế phương trình (*) cho w ta có: q +qbS - q2 - Cntmi +

qn + qvt + qs (3)

Theo quâ trình sấy lý thuyết: q = 1 (Ii-Io)

Thay văo phương trình (3): qbs + 1 (Ii-Io) = 1 (I2-I0) - Cntml +

qn + qvt + qs 1 (l2"ll) — qbs "t" Cntmi qn qvt ■ qs

Đặt Ă = qbs + Cntm! - qn - qvt - qs: tổn thất nhiệt phụ để lăm bay hơi 1 kg ẩm 1(I2-II) = A

=> /2 = /j + — : entanpi cuối quâ trình sấy thực

Xđy dựng quâ trình sấy thực trín đồ thị I-d :

I

vẽ đường thẳng song song trục I Trín đường jiẳng thức:

) d Nối B ( điểm biểu diễn trạng thâi tâc nhđn sấy trước khi sấy ) vă Eo cắt t=t2=

const tại điểm c, c chính lă điểm biểu diễn hạng thâi tâc nhđn sấy sau quâ trình sấy thực.

+ Ă > 0 thì Eo nằm trín Co + Ă < 0 thì E0 nằm dưới Co

Đối với tâc nhđn sấy trong thiết bị sấy thâp năy ta có: