Đồ án thiết kế hệ thống sấy tầng sôi để sấy ngô với công suất 550kg h

TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA • • • • • • ĐỒ ÁN MÔN Thiết kế hệ thống thiết bị sấy tầng sôi dùng để sấy ngô Các số liệu ban đầu: Năng suất thiết bị sấy: G2 = 550 kg/h Nhiệt độ không khí trước vào calorife: to = 20oC Độ ẩm tương đối: ϕ0 =85% Độ ẩm vật liệu sấy: W1 =35%; W2 = 15% Nhiệt độ vào buồng sấy không khí: t1 = 85oC Nhiệt độ vào buồng sấy không khí: t2 =45oC MỤC LỤC GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA ĐỒ ÁN MÔN PHẦN I: MỞ ĐẦU Mục lục PHẦN I : MỞ ĐẦU Trong công nghiệp sản xuất chế biến nguyên liệu, có yêu cầu sấy vật liệu ẩm Đặc biệt thiết bị sấy đóng vai trò vô quan trọng công nghệ sấy Trên giới, kỹ thuật sấy trở thành ngành khoa học phát triển từ năm 50 kỉ XX Nhờ thành tựu khoa học nói chung, kỹ thuật sấy nói chung, giải vấn đề kỹ thuật sấy cho ngành công nghiệp nông nghiệp Đặc biệt kỹ thuật sấy nông sản với quy mô công nghiệp làm phong phú mặt hàng nông sản Là quốc gia nằm vùng nhiệt đới, Việt Nam có sản phẩm từ nông ngành nông nghiệp vô phong phú lúa gạo, ngô, khoai, sắn, đậu, lạc…vv Để bảo quản nông sản khỏi bị hỏng cần sử dụng thiết bị sấy tương ứng với phương pháp sấy khác tùy thuộc vào loại vật liệu chế độ sấy Tuy nhiên, nước ta, thiết bị sấy có hiệu cao chủ yếu nhập với giá thành cao phí sản suất lớn dẫn tới mặt hàng nông sản mang suất thị trường nước không thu nhiều lợi nhuận Chính vậy, việc nghiên cứu, thiết kế thiết bị sấy có ý nghĩa vô quan trọng, định đến hiệu suất chất lượng sản phẩm, việc sử dụng hợp lí nhiên liệu, góp phần làm giảm chi phí tăng thời gian bảo quản dẫn tới làm giảm giá thành nông sản GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA ĐỒ ÁN MÔN PHẦN : CƠ SỞ LÝ THUYẾT 2.1 : ĐỊNH NGHĨA VỀ SẤY VÀ MỤC ĐÍCH CỦA SẤY • Định nghĩa: Sấy trình tách ẩm khỏi vật liệu phương pháp nhiệt kết trình hàm lượng chất khô vật liệu tăng lên Mục đích sấy: Nhằm tăng thời gian bảo quản sản phẩm, tránh bị phân hủy Giảm độ kết dính, đóng cục vật liệu dạng bột Tăng khả dẫn nhiệt ( than củi, than quặng, khoáng sản ) Tăng độ bền Chống ăn mòn … • Nguyên tắc trình sấy: Cung cấp lượng nhiệt nhằm biến đổi trạng thái pha chất lỏng vật liệu thành Cơ chế mô tả trình sau: − Cấp nhiệt vào bề mặt vật liệu − Dòng nhiệt từ bề mặt dẫn vào vật liệu − Khi nhận nhiệt lượng, dòng ẩm di chuyển bề mặt − Dòng ẩm từ bề mặt vật liệu vào môi trường xung quanh • 2.2 CÁC PHƯƠNG PHÁP SẤY Quá trình sấy tiến hành nhiều cách: tiến hành bay tự nhiên lượng mặt trời, lượng gió… ( hay gọi trình phơi khô) Áp dụng hộ gia đình sản xuất nhỏ lẻ cho suất thấp; sấy nhân tạo, áp dụng ngành công nghiệp cho suất cao.Tùy theo cách thức truyền nhiệt, kỹ thuật sấy chia sau: - Sấy đối lưu: phương pháp cho không khí nóng khói lò (tác nhân sấy), tiếp xúc trực tiếp với vật liệu sấy - Sấy tiếp xúc : phương pháp không cho tác nhân sấy tiếp xúc trực tiếp với vật liệu sấy, mà tác nhân sấy truyền nhiệt gián tiếp cho vật liệu sấy thông qua vách ngăn GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA ĐỒ ÁN MÔN - Sấy tia hồng ngoại: phương pháp sấy dùng lượng cảu tia hồng ngoại mang lượng nhiệt truyền cho vật liệu sấy - Sấy điện cao tần: phương pháp sấy dùng lượng điện trường có tần số cao để đốt nóng toàn chiều dày khối vật liệu sấy - Sấy thăng hoa:là phương pháp sấy môi trường có áp suất dư âm ( độ chân không cao) nhiệt độ thấp, ẩm đóng băng sau thăng hoa thành dạng khỏi vật liệu nhờ chênh lệch áp suất Trong công nghiệp, chủ yếu dùng hai phương pháp đầu, ba phương pháp cuối sử dụng gọi phương pháp đặc biệt 2.3 CÁC THIẾT BỊ SẤY Dựa vào phương pháp sấy, kỹ thuật sấy có thiết bị sấy sau: 2.3.1 Thiết bị sấy đối lưu Thiết bị sử dụng phương pháp sấy đối lưu Đây phương pháp sấy thông dụng Thiết bị sấy đối lưu bao gồm: thiết bị sấy buồng, thiết bị sấy hầm, thiết bị sấy khí động, thiết bị sấy tầng sôi, thiết bị sấy tháp, thiết bị sấy thùng quay, thiết bị sấy phun… 2.3.2 Thiết bị sấy tiếp xúc Thiết bị sử dụng phương pháp sấy tiếp xúc, gồm kiểu: Thiết bị sấy tiếp xúc với bề mặt nóng kiểu tang quay hay lò quay Thiết bị sấy tiếp xúc chất lỏng 2.3.3 Thiết bị sấy xạ Thiết bị sử dụng phương pháp sấy xạ Thiết bị sấy dùng thích hợp với số loại sản phẩm 2.3.4 Thiết bị sấy dùng điện trường cao tần Thiết bị sấy dùng phương pháp sấy điện trường cao tần 2.3.5 Thiết bị sấy thăng hoa Thiết bị sử dụng phương pháp hóa ẩm thăng hoa Việc thải ẩm sử dụng hút chân không kết hợp với bình ngưng tụ ẩm 2.3.6 Thiết bị sấy chân không thông thường Thiết bị sử dụng thải ẩm máy hút chân không Do buồng sấy có GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA ĐỒ ÁN MÔN chân không nên dùng cấp nhiệt đối lưu, việc cấp nhiệt cho vật ẩm xạ hay dẫn nhiệt… Các thiết bị sấy dùng rộng rãi ngành công nghiệp công nghiệp chế biến gỗ, chế biến lâm sản, lương thực thực phẩm, hải thủy sản, lượng thực, y tế, công nghiệp khai thác mỏ, chế biến khoáng sản,… Các thiết bị sấy phổ biến như: − − − − − − Thiết bị sấy tầng sôi Thiết bị sấy thùng quay Thiết bị sấy phun Thiết bị sấy thăng hoa Lò điện Thiết bị sấy kiểu ống khí động dùng để sấy cát Trong đồ án, em trình bày nội dung liên quan đến thiết bị sấy tầng sôi 2.3.7 Giới thiệu thiết bị sấy tầng sôi: Một phương thức sấy đối lưu sấy tầng sôi, phương thức sấy phổ biến để sấy nông sản Sấy tầng sôi thiết bị sấy tân tiến Quá trình sấy lớp sôi bề mặt tiếp xúc pha lớn nhất, vật liệu khuấy trộn cách mãnh liệt, nên cường độ sấy cao sấy đồng • Đặc điểm cấu tạo: Hình : Thiết bị sấy tầng sôi trongthực tế • Ưu, nhược điểm: GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA - ĐỒ ÁN MÔN Ưu điểm: + Cường độ sấy lớn + Năng suất cao + Cấu tạo đơn giản, sấy đồng + Có thể khí hóa tự động hóa hoàn toàn - Nhược điểm: + Chế độ làm việc khó khống chế + Tạo bụi trình sấy + Vật liệu bị vỡ bị đỏa trộn mạnh + Tốn lượng cho thiết bị thu hồi 2.3.8: Đặc tính vật liệu sấy: Ngô Ngô lương thực quan trọng toàn giới bên cạnh lúa mỳ lúa gạo Ở nước Trung Mỹ, Nam Á Châu Phi, người ta sử dụng ngô làm lương thực cho người với phương thức đa dạng theo vùng địa lý tập quán nơi Tại Việt Nam, vùng miền núi, vùng khó khăn, đồng bào dân tộc thiểu số tập quán sử dụng ngô làm lương thực chính.Thống kê tổ chức lương thực giới (FAO) ngô sau : Năm Diện tích (1000 ha) Năng suất (tấn/ha) Sản lượng (1000 tấn) 1961 104.800 2,0 204.200 2004 145.000 4,9 714.800 2005 145.600 4,8 696.300 2006 148.600 4,7 704.200 2007 158.000 5,0 791.794 2008 160.815 5,1 826.718 2009 158.629 5,2 818.823 Bảng 2.1 : Diện tích, suất, sản lượng ngô giới ( FAO – 2010) Ở nước ta, ngô lương thực quan trọng thứ sau lúa nước, cuối năm 1970 suất ngô Việt Nam đạt chưa đến 10 tạ/ha (chưa 30% suất trung bình giới) trồng giống ngô địa phương với kỹ thuật canh tác lạc hậu Từ năm 1980, nhờ hợp tác với Trung tâm Cải tạo Ngô GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA ĐỒ ÁN MÔN Lúa mỳ Quốc tế, nhiều giống ngô cải tiến trồng nước ta, góp phần đưa suất tăng lên gần đạt 15 tạ/ha vào đầu năm 1990 Năm 1961 1975 1990 1995 1997 2000 2001 2002 2003 2004 2005 2006 2007 2008 2009 Diện tích (1000 ha) 229,2 267,0 432,0 556,8 662,9 730,2 729,5 816,0 912,7 991,1 1.052,6 1.033,1 1.096,1 1.125,9 1.086,8 Năng suất (tạ/ha) 11,4 10,5 15,5 21,1 24,9 27,5 29,6 30,8 34,4 34,6 36,0 37,3 39,3 40,2 40,8 Sản lượng (1000 tấn) 260,1 280,6 671,0 1.174,9 1.650,6 2.005,9 2.161,7 2.511,2 3.136,3 3.430,9 3.787,1 3.854,6 4.303,2 4.531,2 4.431,8 Bảng 2.2 Sản xuất ngô Việt Nam từ năm 1961 đến năm gần (Nguồn : Cục thống kê Việt Nam - 2010) Dưới số nội dung nghiên cứu ngô hạt ngô : • Đặc điểm cấu tạo, tính chất ngô Các quan sinh dưỡng ngô gồm: rễ, than, nhiệm vụ trì đời sống Phôi hạt khởi thủy mầm Các quan sinh sản đực (bông cờ), cái( mầm ngô) khác Ngô giao phấn chéo nhờ gió côn trùng Khi thu hoạch, người sử dụng hạt ngô thực phẩm, hạt ngô thuộc loại dĩnh gồm phận chính: vỏ hat, lớp aleron, phôi nội nhũ − Vỏ hạt (6-9% khối lượng hạt ngô) màng nhẵn bao bọc xung quanh hạt có màu trắng, màu tím vàng tùy thuộc vào giống − Lớp aleron (6-8% khối lượng hạt ngô) nằm sau vỏ hạt bao bọc lấy nội nhũ phôi GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA ĐỒ ÁN MÔN − Nội nhũ (70-85% khối lượng hạt ngô) bọ phận chứa đầy chất dinh dưỡng để nuôi phôi Nội nhũ chứa tinh bột Tinh bột nội nhũ gồm loại: bột, sừng pha lê, đặc điểm màu sắc nội nhuxlaf phân loại ngô − Phôi (8-15% khối lượng hạt ngô) bao gồm mầm, trụ mầm, rễ mầm chồi mầm Phôi ngô chiếm gần 1/3 thể tích hạt, bao quanh ngô có lớp tế bào xốp giúp cho vận chuyển nước vào phôi ngược lại thuận lợi • Thành phần hóa học có hạt ngô Thành phần hóa học ( % khối lượng) • Ngô nếp Ngô đá vàng Nước 14,67 13,65 Chất đạm 9,19 9,17 Chất béo 5,18 5,14 Tinh bột 65,34 67,02 Xơ 3,25 3,61 Chất khoáng 1,32 1,32 Sinh tố 0,08 0,05 Các chất khác 0,40 0,30 Bảng 3.3 : Thành phần hóa học hạt ngô Ứng dụng hạt ngô PHẦN 3: SƠ ĐỒ QUY TRÌNH CÔNG NGHỆ 3.1 SƠ ĐỒ DÂY CHUYỀN CÔNG NGHỆ ( Vẽ khổ giấy A3) 3.2: THUYẾT MINH SƠ ĐỒ DÂY CHUYỀN PHẦN 4: TÍNH TOÁN CÔNG NGHỆ 4.1 CÂN BẰNG VẬT LIỆU • Dùng kí hiệu sau:  G1: Lượng vật liệu ẩm vào máy sấy  G2: Lượng vật liệu khỏi máy sấy  w1,w2: Độ ảm ban đầu cuối vật liệu( tính theo khối lượng) ,%  W: Lượng ẩm tách khỏi vật liệu trình sấy, kg/h  Gk: Lượng vật liệu khô tuyệt đối • Tính toán cân vật liệu Theo phương trình cân vật liệu ta có: GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA ĐỒ ÁN MÔN Lượng vật liệu ẩm vào máy sấy: G1= G2 = 550 = 719,23 kg/h Suy ra: W= 719,23 -550 = 169,23 kg/h Và lượng vật liệu khô tuyệt đối : Gk = G2 = 550 = 467,5 kg/h 4.2 QUÁ TRÌNH SẤY LÝ THUYẾT Các thông số trình sấy:  I: Ethanpy, kJ/kgkkk  t: Nhiệt độ, oc  x: Hàm ẩm, kg/kgkkk  ϕ: Độ ẩm tương đối, % khối lượng • Thông số tác nhân sấy (I0, x0, t0 ϕ 0) Ta có: - Ethanpy tính công thức: I0 = 1,004.t0 + x0( 2500 + 1,842.t0 ) ( 2.18 – TL2/T.16) Với hàm ẩm không khí : = 0,621 ( 2.15 – TL2/T.16 ) từ thông số ban đầu : t0 = 20oc, = 85% Áp suất nước bão hòa = 20oC tính bằng: = exp ( 2.11 -TL2/T.25) = exp = 0,02331 bar Áp suất chung lấy giá trị P = 745 mmHg = = 0,9933 bar Vậy = 0,621 = 0,01264 kg/kgkkk Từ suy : I0 = 1,004.20 + 0,01264.(2500 + 1,842.20) = 52,146 kJ/kgkkk Nên nhiệt dung riêng không khí ẩm có hàm ẩm x0 bằng: Ckk = Ckkk – Ch = 1,004 + 1,842 0,01264 = 1024,9 J/kgoc = 1,02728 kJ/kgoC Trong : Ckkk Nhiệt dung không khí khô, lấy 1,004 kJ/ kgoc Ch Nhiệt dung riêng nước, lấy 1,842 J/kgoc • Thông số không khí calorife (I1,, t1 ϕ 1) Quá trình gia nhiệt calorife trình có x= const nên = = 0,01264 kgẩm /kgkkk - Ethanpy : I1 = 1,004.t1 + x1( 2500 + 1,842.t1 ) = 1,004.85 + 0,01264.(2500 + 1,842.85) = 118,919 kJ/kgkkk - Áp suất nước bão hòa ứng với nhiệt độ t1 = 85oC là: = exp = = exp = 0,56954 bar Khi = = 0,0348 3,5% • Thông số tác nhân sấy sau buồng sấy (I2, , t2 ϕ 2) - Đối với máy sấy lý thuyết I1 = I2 = 118,919 kJ/kgkkk - Độ chứa ẩm x2 tính theo công thức : x2 = (2.19 – TL2/ T.15) = = 0,02855 kgẩm / kgkkk - Tính độ ẩm tương đối tác nhân sấy sau trình sấy: GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA ĐỒ ÁN MÔN t2 = 45oc, áp suất nước bão hòa : = exp = = exp= 0,09495 bar Vậy ϕ2 = = = 0,462 = 46,2 % 4.2.3 Lượng không khí lý thuyết - Lượng không khí khô tiêu tốn riêng cho 1kg ẩm bốc : l0 = ( 7.30- TL/T.290) = = 62,85 kgkk/ kgam - Lượng không khí tiêu tốn chung: L0 = = Wl0 ( 7.29- TL/T.290) = 169,23 62,85 = 10636.11 (kgkk/ h) • Biểu diễn trình sấy lý thuyết đồ thị I – x • Dựng trục I, x, đường nhiệt độ - Dựng trục tung I ( kcal/ kgk kk) - Dựng trục x ( kgẩm/ kgkkk ) hợp với trục I góc 135o - Vẽ đường I0, I1 I2 song song với trục x - Trên trục tung, vẽ đường đẳng nhiệt t0, t1 t2 Các đường tạo với trục góc định chúng có đọ dốc tăng dần nhiệt độ tăng • Biểu diễn trạng thái: - Trạng thái không khí xác định điểm A( x , t0 ) - Không khí bắt đầu vào calorife, đốt nóng không khí nhiệt độ tăng từ t lên t1 hàm ẩm x = const (x0 = x1) - Sau không khí khỏi calorife, trạng thái xác định điểm B(x , t1) - Đoạn thẳng AB biểu diễn giai đoạn đốt nóng không khí calorife - Điểm C( x2 , t2) biểu diễn trạng thái cuối không khí trình sấy lí thuyết, C nằm đường I1 ( I1 = I2) - Như vậy, đường gấp khúc ABC biểu diễn trình sấy lý thuyết đồ thi I – x 4.3 QUÁ TRÌNH SẤY THỰC 4.3.1 Các thông số trình sấy thực • Thông số không khí: Như tính phần lí thuyết, không khí tác nhân sấy vào :  Nhiệt độ t0 = 20oC  Độ ẩm ϕ0 = 85 %  Nhiệt dung riêng không khí ẩm : Ckk = 1,025 kJ/kgoC  Ethanpy : I0 = 52,146 kJ/kgkkk  Độ chứa ẩm: x0 = 0,01264 kg/kgkkk  Áp suất nước bão hòa 20oC : = 0,02331 bar  Áp suất chung : B = = 0.9933 bar • Thông số vật liệu sấy: GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 10 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA • ĐỒ ÁN MÔN D = = = 1,13 m Khối lượng vật sấy ghi G: - Trước hết ta tính tiêu chuẩn Nu, giả sử thêm với Fe = 247,759 tính theo công thức : Nu = 0,0283.Fe0,6.Re0,56 (10.07 – TL2/T.153) = 0,028.(260,71)0,6.(1316,6)0,56 = 48,46 - Theo phụ lục, nhiệt độ trung bình t tb = 65oC, ta có hệ số dẫn nhiệt không khí = 0,0293 W/mK nên hệ số trao đổi nhiệt vật liệu sấy thiết bị sấy α: α= = = 198,32 W/m2K - Độ chênh lệch nhiệt độ trung bình tác nhân sấy vật liệu sấy ∆t: ∆t = (10.28 – TL2/T.156) (với = t0 ; tv2 = 40oC) = = 23,4 oC • Khối lượng vật liệu sấy thường xuyên nằm ghi G : G = (10.33 – TL2/T.157) = = 252 kg • Tính lại chiều cao lớp hạt nằm ghi H : H = (10.35 – TL2/T157) lấy = 850 Vậy H = = 0,3 m • Khối lượng hạt thực tế nằm ghi Trước đây, chọn sơ H = 0,25 m Thực tế H = 0,3 m, khối lượng hạt thường xuyên nằm ghi tính : G = 252 = 302 kg - Thời gian sấy trung bình : = (10.36 – TL2/T.157) = = 0,48 = 29 phút PHẦN 5: TÍNH KÍCH THƯỚC CỦA THIẾT BỊ 5.1 Thông số cần thiết cho tính toán Nhiệt độ tác nhân vào: t1 = 85 0C Nhiệt độ tác nhân : t2 = 45 0C Nhiệt độ tính toán trung bình: t = 65 0C Khối lượng riêng: ρk = 1,037 kg/m3 Độ nhớt động học: νk = 19,75.10-6 m2/s Độ nhớt động lực học: μk = 20,35.10-6 Ns/m Hệ số dẫn nhiệt: λk = 0,0293 W/mK Độ xốp ngô tầng sôi = 0,4 5.2 Tốc độ giới hạn         GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 15 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA ĐỒ ÁN MÔN Chuẩn số Arimet: − Ar = = = 13,3.105 Chuẩn số Reynol tới hạn: − = = = 178,84 Tốc độ tới hạn − th = = = 0,47m/s 5.3 Tốc độ tác nhân sấy tầng sôi − − Chuẩn số Arimet : Ar = 13,3.105 Chuẩn số Ly tra đồ thị Ly = f(Ar), ta có: Ly = 200 (Hình 10.8 – TL[2] ) vk = = = 3,64 m/s Ta có: Fp = = − = = 0,95 m2 Tốc độ TNS bề mặt lưới phân phối vl = vk = 3,64 = 3,85 m/s − Tốc độ thưc TNS qua lớp giả lỏng = = 9,1 m/s ( : Độ xốp lớp sôi, với hạt cầu ta chọn = 0,4) 5.4 − − Tốc độ cân Khi bắt đầu bị lôi ԑ = Chuẩn số reynol: Re = = = 1843,4 − Chuẩn số Liasenco: Ly = = = 4709,85 − Vận tốc cân bằng: GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 16 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA ĐỒ ÁN MÔN = = = 10,4 m/s − Vận tốc chủ đạo dòng khí qua lưới = = 20,8 m/s 5.5 Lưới phân phối: - Diện tích: FG = m2 - Đường kính tương đương: D = = = 1,128 (m) Đường kính lỗ lưới: dựa vào kích thước hạt vật liệu, để hạt không lọt qua, ta chọn ỗ có đường kính 2,5 mm - Tỷ số tiết diện chảy lưới: νak = = 5,7 Chọn lưới có cách đục lỗ sau: Diện tích lưới: t2 Diện tích lỗ lưới: 1,57d2 d: đường kính lỗ lưới = 5,7 ; Suy t = 7,5mm 5.6 Chiều cao buồng sấy: GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 17 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA ĐỒ ÁN MÔN Khối lượng hạt thưc tế nằm ghi Trước chọn sơ H = 0,25m Thực tế Hs = 0,3m Để đảm bảo trình hoạt động ta chọn chiều cao buồng phân ly 2,5 lần chiều cao lớp tầng sôi Hp = 0,3.2,5 = 0,75 m Vậy chiều cao lớp buồng sấy H = 0,58+1,45 = 1.05 m 5.7 Bề dày thiết bị 5.7.1 Lưới - Khối lượng vật liệu thường xuyên nằm lưới: G = 252 = 302 kg - Áp suất lưới: P = = = 5927,3 (N/m2) - Chiều dày lưới tính theo công thức: S=D Trong đó:  ψ : hệ số hàm yếu lưới có đục lỗ Ψ = = = = 0,53  K = 0,187 : Hệ số cấu tạo (lắp bulông)  [σ ] = 140.106 N/m2   D = 1,128 m C: hệ số bổ sung tính toán độ mài mòn S= 1,127 + C = 4,308 + C Chọn: C = mm Nên Smm Vậy bề dày lưới là: mm 5.7.2 Buồng sấy Thân buồng sấy chịu tác dụng lực nén chiều trục Theo điều kiện bền lta có: GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 18 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA ĐỒ ÁN MÔN S= Trong đó:  P: lực nén chiều trục P = 5749,81 = 5630,94 N [σ n ] : ứng suất cho phép nén vật liệu chế tạo  = 140 N/mm2 = 140.106 N/m2 (chọn vật liệu chế tạo thép CT3) S = + C = 11,37.10-4 + C mm C: hệ số bổ sung Chọn: S= mm Điều kiện ổn định: − Ta có: S Trong đó: E = 19,6.104 N/mm2 (môdun đàn hồi) Khi: = = 140,875 250 thông số phụ thuộc vào trị số Vậy: = 0,28 mm Ta thấy S = mm thoả mãn điều kiện ổn định − Điều kiện bền: 0,118.19,6.104 = 61,565 N/mm2 σ = 61,565 nên thoả điều kiện bền Vậy chiều dày thiết bị S = mm 5.7.3 Bộ phận nạp liệu Chọn phận nhập liệu dạng vít xoắn, vít xoắn đặt nằm ngang GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 19 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA ĐỒ ÁN MÔN Năng suất vít tải tính theo công thức: Q = 47.n.s C Trong đó:  D: đường kính tiêu chuẩn vít tải, D = 200 m  n: số vòng quay trục vít, n = 30 vòng/phút  s: bước vít, s = (0,8 – 1)D = 0,8.200 = 160 mm  : khối lượng riêng ngô, Tấn/m3 ρ = 850 kg/m3 ρ φ: hệ số chứa đầy, ngô ta chọn 0,4  C: hệ số tính tới việc giảm suất vít tải đặt nghiêng Trong trường hợp vít tải đặt nằm ngang nên C=1  Thế vào ta được: Q = 47.0,2230.0,168500,4.1 = 3068,16 kg/phút = 51,136 kg/s Công suất động truyền động cho vít tải: N = (ξ + 1) Trong đó:      Q: suất vít tải, kg/s η: hiệu suất truyền động, η = 0,9 H: chiều cao nâng vật liệu, H = m k: hệ số tổn thất ma sát trục vít với gối đỡ, k= 1,15 ξ: hệ số trở lực, ξ = Vậy công suất động truyền động cho vít tải: N = (6+1) = 5,4 kW Chọn công suất động cơ: 5,5 kW Bộ phận tháo liệu Ở ta chọn phận tháo liệu ống hình tròn, đường kính 150mm.Ngô đạt đến độ khô cần thiết lên tự động đưa GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 20 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA ĐỒ ÁN MÔN theo ống tháo liệu Sở dĩ Ngô tự động tính chất đặc biệt lớp hạt trạng thái tầng sôi, lúc lớp hạt giống khối chất lỏng tự chảy PHẦN 6: TÍNH THIẾT BỊ PHỤ 6.1 Cyclon Trong hệ thống sấy thường phải có thiết bị cyclon kèm để tách bụi khỏi tác nhân sấy để thu hồi sản phẩm bị lôi theo Cyclon hoạt động theo nguyên lý ly tâm Cấu tạo kích thước biểu diễn hình vẽ sau: Hình 6.1 Thiết bị cyclon Để tìm kích thước cyclone ta dựa vào bảng quan hệ lưu lượng thể tích tác nhân (m3/h) kích thước cyclon cho dạng bảng 10-2 (Kỹ thuật sấy nông sản– Trần Văn Phú, Lê Nguyên Dương) - Lưu lượng không khí qua cyclon: Vkk = = = 10400 (m3/h) GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 21 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA - ĐỒ ÁN MÔN Dựa vào lưu lượng không khí tra bảng 17.3 (trang 321/tài liệu [1]), ta cyclon có kích thước sau: D=2m d = 0,4 m a = 0,5 m b=1m h1 = 0,66 m h2 = 0,916 m h3 = 1,6 m D1 = m 5.2 Tính quạt − Các trở lực mà quạt phải khắc phục:  Tổng trở lực ma sát Ʃ∆Pms  Tổng trở lực cục Ʃ  Trở lực qua Calorife  Trở lực qua Cyclon  Trở lực qua buồng sấy  Trở lực áp lực động đầu quạt 6.2.1 Trở lực: • Trở lực từ quạt tới calorife: Chọn ống dẫn có đường kính d = 0,5 m, chiều dài 5m Lưu lượng không khí: Qkk = 10377,6 (m3/h) = 2,9 (m3/s) - Vận tốc không khí: ω = = = 14,8 (m/s) - Chuẩn số Reynol: Re = Hệ số nhớt động học không khí 200C: ν = 15,06.10-6 (m2/s) → Re = = 4,9105 Vậy dòng chảy chế độ rối - Reynol giới hạn trên: GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 22 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA ĐỒ ÁN MÔN Regh = Trong ε độ nhám tuyệt đối, chọn ε = 0,08 mm →Re = 1,31.105 Chuẩn số Reynol bắt đầu xuất vùng nhám: Ren = 220= 220 = 4,1.106 Ta thấy Regh< Re < Ren nên hệ số ma sát xác định theo công thức: λ = 0,1 = 0,1= 0,0178 ∆Pms = λ = 0,0178 = 19,5 N/m2 = mmH2O 6.2.2 Trở lực qua calorife - Bao gồm trở lực ma sát trở lực cục - Các ξ tra phụ lục Trang 351/ tài liệu [1] + Trở lực ma sát: Chọn calorife vỏ có hai ngăn N=2 Có pass: N2 = Khoảng cách ngăn: l0 = = = 0,333m ∆Pms = λ Trong đó: m: số ống đường chéo lục giác chùm ống, m=15 N +1: số khoảng cách ngăn, Vận tốc không khí calorife: W=15m/s Chuẩn số Re: GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 23 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA ĐỒ ÁN MÔN Re = = = 37845 Dòng chảy chế độ rối, hệ số ma sát: λ = = = 0,152 ∆Pms = 573 N/m2 = 58,4 mmH O + Tổn thất cục bộ: Do dòng chảy đổi hướng chỗ quẹo qua ngăn phần dòng chảy quay đầu pass Ở ta lấy tổng hệ số trở lực Σξ pass ∆Pcb = N2 = 34 = 1350 N/m2 = 137,6 mmH2O Vậy tổng trở lực qua Calorife là: ∆Pc = ∆Pms + ∆Pcb = 53,62+137,6 = 191,22 mmH2O 6.2.3 Trở lực đột mở vào calorife: ∆P = ξ Với: ω = 14,8 m/s Khối lượng riêng không khí 200C: ρ kk =1,166 kg/m3 ξ = 0,4 → ∆P = 0,4 = 51,08 N/m2 = 5,2 mmH2O 6.2.4 Trở lực đột thu khỏi calorife: ∆P = ξ Với: ω =14,8 m/s Khối lượng riêng không khí 850C: ρ kk =0,982 kg/m3 ξ = 0,22 GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 24 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA ĐỒ ÁN MÔN → ∆P = 23,66 N/m2 = 2,4 mmH2O 6.2.5 Trở lực áp lực động quạt thổi: ∆P = = = 127,7 N/m2 = 13,02 mmH2O Trong đó: ω = 14,8 m/s ρ =1,166 kg/m3 ( 200C) 6.26 Trở lực đoạn uốn cong vào buồng sấy: ∆P = ξ Trong đó: = 0,982 kg/m3 , 85oC ; ξ = 0,07 →∆P = 7,53 N/m2 = 0,77 mmH2O 6.2.7 Trở lực đường ống từ calorife đến buồng sấy: - Chọn ống dẫn có chiều dài 3m Chuẩn số Reynol: Re = - Hệ số nhớt động học không khí 85 0C: ν= 21,6.10-6 m2/s, khối lượng riêng: ρ = 0,982 kg/m3 →Re = = 0,343.106 Dòng chảy chế độ rối Reynol giới hạn trên: Regh = Trong ε độ nhám tuyệt đối, chọn ε = 0,08 mm →Regh =1,31.105 Chuẩn số Reynol bắt đầu xuất vùng nhám: GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 25 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA ĐỒ ÁN MÔN Ren = 220= 220 = 4,1.106 Ta thấy Regh< Re< Ren nên hệ số ma sát xác định theo công thức: λ = 0,1 = 0,1= 0,015 ∆Pms = λ = 0,015 = 9,7 N/m2 = mmH2O 6.2.8 Trở lực lưới phân phối: ∆Pi = Trong đó: Vak = 20,8 m/s, vận tốc không khí qua lỗ lưới Fd = = = 0,17 m2 ξ: hệ số trở lực lưới, phụ thuộc vào chiều dày mặt lưới đường kính lỗ Dựa vào đồ thị biểu diễn phụ thuộc ξ = f ta có ξ = 0,78 →∆Pi = ⇒ ∆Pl = 347,4 N/m2 = 34,74 mmH2O 6.2.9 Trở lực qua lớp sôi: ∆Ps = g = 9,81.0,1.(1-0,4).(850-1,037) = 499,7 N/m2 = 51 mmH2O 6.2.10 Trở lực đột mở vào buồng sấy: ∆P = ξ Với: ω = 14,8 m/s ρkk= 0,982 (kh/m3) (850C) ξ = 0,4 →∆P = 43,02 N/m2 = 4,4 mmH2O GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 26 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA ĐỒ ÁN MÔN 6.2.11 Trở lực đột thu khỏi buồng sấy: ∆P = ξ Trong đó: ω = 14,8 m/s ; ξ = 0,88 →∆P = 96,4 N/m2 = 9,83 mmH2O 6.2.12 Trở lực đoạn uốn cong vào Cyclon: ∆P = ξ Trong đó: ω = 14,8 m/s ρ = 1,11 kg/m3 ( 450C) ξ = 0,07 ⇒ ∆P = 8,5 N/m2 = 0,9 mmH2O 6.2.13 Trở lực đường ống từ buồng sấy đến Cyclon: Chọn ống dẫn có chiều dài 5m Chuẩn số Reynol: Re = Hệ số nhớt động học không khí 450C: ν = 18,51.10-6 m2/s, ρ = 1,037kg/m3 →Re = 0,4.106 Vậy dòng chảy chế độ rối Reynol giới hạn trên: Regh = Trong ε độ nhám tuyệt đối, chọn ε = 0,08 mm →Regh =1,31.105 Chuẩn số Reynol bắt đầu xuất vùng nhám: GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 27 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA ĐỒ ÁN MÔN Ren = 220= 220 = 4,1.106 Ta thấy Regh < Re < Ren nên hệ số ma sát xác định theo công thức: λ = 0,1 = 0,1= 0,0148 →∆Pms = λ = 0,0148 = 16,8 N/m2 = 1,7 mmH2O 6.2.14Trở lực Cyclon: ∆Pc = ξ Trong đó: ωq :tốc độ quy dẫn không khí ωq = = 3,17 m/s Hệ số trở lực Cyclon phụ thuộc vào dạng Cyclon, ta sử dụng Cyclon loại -24 có hệ số trở lực ξ = 60 →∆P = 334,63 N/m2 = 43,11 mmH2O 6.2.15 Trở lực áp lực động quạt hút: ∆P = = 121,6 N/m2 = 12,4 mmH2O Trong đó: ρ=1,11 kg/m3 (ở 450C) ω = 14,8 m/s 6.3 Chọn quạt Từ sở tổng cột áp mà quạt phải khắc phục lưu lượng khí Q, ta dựa vào đồ thị đặc tuyến quạt (sổ tay Tập1) để chọn quạt Trong hệ thống sấy ta sử dụng hai quạt, quạt hút quạt đẩy để đảm bảo cho hệ thống thiết bị hoạt động tốt Quạt đẩy đặt trước calorife, quạt hút đặt sau Cyclon 6.3.1 Chọn quạt hút: GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 28 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ HÓA ĐỒ ÁN MÔN Trở lực quạt hút cần khắc phục tổng trở lực từ lúc đột thu khỏi buồng sấy đến Cyclon trở lực áp lực động quạt hút Chọn phương pháp lắp đặt hai quạt ly tâm mắc nối tiếp Vậy trở lực mà mối quạt cần khắc phục ∆P = 67,94 mmH2O Tra bảng 2.1-trang 210/tài liệu [6] → Lưu lượng: Q = 2500 m3/h, Công suất động cơ: N = 1,7 kW Số vòng quay: n = 1450 vòng/phút 6.3.2 Chọn quạt đẩy: Trở lực quạt đẩy cần khắc phục tổng trở lực từ áp lực động đầu quạt hút đột thu khỏi buồng sấy Ta lắp đặt quạt ly tâm mắc nối tiếp Vậy trở lực quạt cần khắc phục: Ʃ∆P = 218,2 mmH2O.Tra bảng 2.1-trang 210/tài liệu [6] → Lưu lượng: Q = 2820 m3/h, Công suất động cơ: N = 4,5 kW Số vòng quay: n = 2900 vòng/phút GVHD: Th.S Nguyễn Tiến Hưng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 29 [...]... Cyclon Trong h thống sấy thường phải có thiết bị cyclon đi kèm để tách bụi ra khỏi tác nhân sấy hoặc để thu h i sản phẩm bị lôi cuốn theo Cyclon hoạt động theo nguyên lý ly tâm Cấu tạo và kích thước cơ bản của nó được biểu diễn trên h nh vẽ sau: H nh 6.1 Thiết bị cyclon Để tìm kích thước của cyclone ta dựa vào bảng quan h giữa lưu lượng thể tích tác nhân (m3 /h) và kích thước cyclon cho dưới dạng... cần thiết sẽ nổi lên trên và tự động được đưa ra GVHD: Th.S Nguyễn Tiến H ng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 20 TRƯỜNG H CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ H A ĐỒ ÁN MÔN ngoài theo ống tháo liệu này Sở dĩ Ngô có thể tự động ra ngoài là do tính chất đặc biệt của lớp h t ở trạng thái tầng sôi, lúc này lớp h t giống như là một khối chất lỏng và có thể tự chảy ra ngoài PHẦN 6: TÍNH THIẾT BỊ PHỤ... đường kính lỗ lưới = 5,7 ; Suy ra t = 7,5mm 5.6 Chiều cao buồng sấy: GVHD: Th.S Nguyễn Tiến H ng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 17 TRƯỜNG H CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ H A ĐỒ ÁN MÔN Khối lượng h t thưc tế nằm trên ghi Trước đây chúng ta chọn sơ bộ H = 0,25m Thực tế Hs = 0,3m Để đảm bảo quá trình hoạt động ta chọn chiều cao buồng phân ly bằng 2,5 lần chiều cao lớp tầng sôi Hp = 0,3.2,5... kgkk /h 4.5 • • Tính lại kích thước Diện tích thực tế : FG = = = 0,99 m2 1 m2 Tính lại đường kính ghi: GVHD: Th.S Nguyễn Tiến H ng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 14 TRƯỜNG H CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ H A • ĐỒ ÁN MÔN D = = = 1,13 m Khối lượng vật sấy trên ghi G: - Trước h t ta tính tiêu chuẩn Nu, giả sử thêm nếu với Fe = 247,759 thì có thể tính theo công thức : Nu = 0,0283.Fe0,6.Re0,56... H ng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 11 TRƯỜNG H CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ H A ĐỒ ÁN MÔN Chạy chương trình tổn thất nhiệt viết trong ngôn ngữ psscal Ta được: tw1= 55,3619: Nhiệt độ mặt trong của buồng sấy tw2 = 55,334150C : Nhiệt độ măt ngoài của buồng sấy Để tính tổn thất nhiệt , ta cần tính các thông số : - H số cấp nhiệt ở mặt trong của buồng sấy với tốc độ của TNS là được tính... Tính lại chiều cao lớp h t nằm trên ghi H : H = (10.35 – TL2/T157) lấy = 850 Vậy H = = 0,3 m • Khối lượng h t thực tế nằm trên ghi Trước đây, chọn sơ bộ H = 0,25 m Thực tế H = 0,3 m, do đó khối lượng h t thường xuyên nằm trên ghi được tính bằng : G = 252 = 302 kg - Thời gian sấy trung bình : = (10.36 – TL2/T.157) = = 0,48 giờ = 29 phút PHẦN 5: TÍNH KÍCH THƯỚC CỦA THIẾT BỊ 5.1 Thông số cần thiết cho... Tính đến diện tích chiếm chỗ của lưới thép, lấy sơ bộ diện tích ghi bằng 1,2 – 1,5 Diện tích ghi tính theo lượng tác nhân sấy lý thuyết Vậy ta có: FG = = = 0,99 m2        Vậy đường kính ghi sơ bộ : D = = = 1,128 m Chiều cao lớp h t nằm trên ghi, chọn sơ bộ H = 0,25m Để bố trí phếu đưa vật liệu sấy vào và ra buồng sấy, chọn chiều cao buồng sấy H b = 4 .H = 4.0,25 = 1 m Cũng như diện tích ghi... tốc không khí: ω = = = 14,8 (m/s) - Chuẩn số Reynol: Re = H số nhớt động h c của không khí ở 200C: ν = 15,06.10-6 (m2/s) → Re = = 4,9105 Vậy dòng chảy ở chế độ rối - Reynol giới h n trên: GVHD: Th.S Nguyễn Tiến H ng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 22 TRƯỜNG H CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ H A ĐỒ ÁN MÔN Regh = 6 Trong đó ε là độ nhám tuyệt đối, chọn ε = 0,08 mm →Re = 6 1,31.105 Chuẩn số... = 0,08 mm →Regh =1,31.105 Chuẩn số Reynol khi bắt đầu xuất hiện vùng nhám: GVHD: Th.S Nguyễn Tiến H ng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 25 TRƯỜNG H CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ H A ĐỒ ÁN MÔN Ren = 220= 220 = 4,1.106 Ta thấy Regh< Re< Ren nên h số ma sát được xác định theo công thức: λ = 0,1 = 0,1= 0,015 ∆Pms = λ = 0,015 = 9,7 N/m2 = 1 mmH2O 6.2.8 Trở lực của lưới phân phối: ∆Pi = Trong... còn quạt h t đặt sau Cyclon 6.3.1 Chọn quạt h t: GVHD: Th.S Nguyễn Tiến H ng Sinh viên : Đặng Thái Sơn, lớp CH2Đ11 28 TRƯỜNG H CÔNG NGHIỆP VIỆT TRÌ KHOA CÔNG NGHỆ H A ĐỒ ÁN MÔN Trở lực quạt h t cần khắc phục là tổng trở lực từ lúc đột thu ra khỏi buồng sấy đến Cyclon và trở lực do áp lực động quạt h t Chọn phương pháp lắp đặt hai quạt ly tâm mắc nối tiếp Vậy trở lực mà mối quạt cần khắc phục là ∆P ... dụng Thiết bị sấy đối lưu bao gồm: thiết bị sấy buồng, thiết bị sấy h m, thiết bị sấy khí động, thiết bị sấy tầng sôi, thiết bị sấy tháp, thiết bị sấy thùng quay, thiết bị sấy phun… 2.3.2 Thiết. .. nghiệp khai thác mỏ, chế biến khoáng sản,… Các thiết bị sấy phổ biến như: − − − − − − Thiết bị sấy tầng sôi Thiết bị sấy thùng quay Thiết bị sấy phun Thiết bị sấy thăng hoa Lò điện Thiết bị sấy kiểu... chất lỏng tự chảy PHẦN 6: TÍNH THIẾT BỊ PHỤ 6.1 Cyclon Trong h thống sấy thường phải có thiết bị cyclon kèm để tách bụi khỏi tác nhân sấy để thu h i sản phẩm bị lôi theo Cyclon hoạt động theo