Thiết kế mạng lưới cấp nước cho thành phố rạch giá đến năm 2030

Chương GIỚI THIỆU CHUNG 1.1 NHIỆM VỤ CỦA ĐỒ ÁN Cũng không khí ánh sáng, nước thiếu sống người Trong khu dân cư, nước phục vụ cho mục đích sinh hoạt mà phục cho hàng loạt ngành công gnhiệp khác Một nhà đại, quy mô lớn lại nước khác thể máu Do thiết kế hệ thống cấp nước hoàn chỉnh cho khu dân cư điều cần thiết Trong hệ thống cấp nước, bên cạnh việc thiết kế nhà máy xử lý nước cấp đạt chuẩn việc phân phối nước vào mạng lưới cho người dân sử dụng không phần quan trọng, đặc biệt phải đảm bảo nước cấp đủ đến tay người tiêu dùng Thiết kế mạng lưới cấp nước cho thành phố Rạch Giá đến năm 2030 1.2 SỰ CẦN THIẾT CỦA ĐỒ ÁN Hiện nay, địa bàn thị xã Rạch Giá, tỉnh Kiên Giang nổ lực để trở thành thành phố loại ba Thế nhiều năm qua, 200.000 dân thành phố tương lai phải sống cảnh thiếu nước sinh hoạt trầm trọng, số ngưới phải mua nước với giá cắt cổ (2000Đ/xô) xài Đặc biệt quan trọng tình trạng “bệnh viện nước“, việc thiếu nước tiếp tục kéo dài ảnh hưởng nghiêm trọng đến việc điều trị cho bệnh nhân, trước hết sát trùng trang thiết bị y khoa Ngoài số nhà vệ sinh công cộng, nhà cầu bị nghẹt thiếu nước, mùi hôi thối nồng nặc Hoàng Trí Dũng, ngày tháng năm 2006 Htpp://www.vietbao.vn /xa-hoi/Rach-Gia, ngày 15 tháng năm 2008 Vì việc giải tình trạng thiếu nước sinh hoạt thị xã Rạch Giá ngày trở nên cấp thiết 1.3 NỘI DUNG THỰC HIỆN - Giới thiệu chung - Giới thiệu khu vực thiết kế - Tính toán thiết kế - Tính toán thủy lực mạng lưới cấp nước - Kết luận kiến nghị 1-1 Chương GIỚI THIỆU LƯU VỰC THIẾT KẾ 2.1 GIỚI THIỆU KHU VỰC CẤP NƯỚC Thành phố Rạch Giá nâng cấp từ thị xã Rạch Giá theo nghị định số 97/2005/NĐ-CP tháng năm 2005 phủ Diện tích thành phố Rạch Giá (tính đến năm 2007) 103,64 km dân số thành phố 213.447 người mà mật độ dân số 2060 người/km Và theo tính toán tốc độ gia tăng hàng năm 1.1% Hình 2.1 Bản đồ hành thành phố Rạch Giá (Nguồn www.vietbando.com) 2.1.1 Vị trí địa lý Địa giới hành Tp Rạch Giá - Phía Bắc giáp với huyện Hòn Đất - Phía Đông Bắc Giáp phần huyện Tân Hiệp - Phía Nam giáp vời huyện Châu Thành - tỉnh Kiên Giang - Phía Tây giáp với Biển Đông Danh mục 12 đơn vị hành Tp Rạch Giá - tỉnh Kiên Giang: - Phường Vĩnh Thanh Vân - Phường Vĩnh Thanh - Phường Vĩnh Quang - Phường Vĩnh Hiệp - Phường Vĩnh Bảo - Phường Vĩnh Lạc - Phường An Hoà - Phường An Bình - Phường Rạch Sỏi 2-1 - Phường Vĩnh Lợi - Phường Vĩnh Thông - Xã Phi Thông 2.1.2 Địa hình Địa hình đất liền tương đối phẳng, có hướng thấp dần từ Đông Bắc xuống Tây Nam Đặc điểm vùng địa hình bị thủy triều chi phối lớn khả tiêu thoát úng đồng thời bị ảnh hưởng lớn mặn vào tháng cuối mùa khô gây trở ngại nhiều đến sản xuất đời sống người dân 2.1.3 Khí hậu Khí hậu Rạch Giá mang tính chất nhiệt đới gió mùa nóng ẩm, nằm sát biển nên khí hậu mang tính chất hải dương, hàng năm có hai mùa khí hâu tương phản cách rõ rệt (mùa khô mùa mưa) Nhiệt độ trung bình hàng năm 270C biên độ nhiệt hàng năm 30C Tháng có nhiệt độ trung bình cao tháng (29 0C), tháng có nhiệt độ trung bình thấp tháng (25.60C) 2.1.4 Thuỷ văn Thành phố Rạch Giá - tỉnh Kiên Giang cuối nguồn nước nhánh sông Hậu lại đẩu nguồn nước mặn vịnh Thái Lan Chế độ thủy văn bị chi phối yếu tố: thủy triều vịnh Thái Lan, chế độ thủy văn sông Hậu mưa chỗ Các yếu tố tác động thời kỳ, vùng khác làm chế độ thuỷ văn nơi diễn biến phong phú đa dạng 2.1.5 Tài nguyên nước (Tỉnh Kiên Giang) Nguồn nước mặt dồi dào, đến mùa mưa (từ tháng đến tháng 7) phần lớn nước mặt bị nhiễm phèn mặn Toàn tỉnh Kiên Giang có sông chảy qua: sông Cái Lớn (60 km), công Cái Bé (70 km) sông Giang Thành (27,5 km) Ngoài tỉnh có hệ thống kênh rạch, kênh rạch có nhiệm vụ tiêu úng, sổ phèn, giao thông lại, bố trí dân cư đồng thời có tác dụng dẫn nước từ sông Hậu vào mùa khô phục vụ cho sàn xuất sinh hoạt nhân dân Chương TÍNH TOÁN THIẾT KẾ 3.1 TÍNH TOÁN CÔNG SUẤT CẤP NƯỚC ĐẾN NĂM 2030 Dân số tính toán đến năm 2030 271.666 người lưu lượng xác định cho phần dùng nước Rạch Giá như: lưu lượng nước dùng để cấp cho sinh hoạt, cho khu công nghiệp, bệnh viện, trường học, cá khu giải trí … 3-1 3.1.1 Lưu lượng nước cấp cho sinh hoạt q0 × N Qngày max = Kngày.max 1000 q0 : Tiêu chuẩn dùng nước tính theo đầu người ngày trung bình năm (TCXDVN 33-2006) (l/người.ngđ) Đối với thành phố, thị xã vừa nhỏ, khu công nghiệp nhỏ lấy sau: q0 = 200 ÷ 270 (l/người.ngày) - K ngày max : Hệ số dùng nước không điều hoà ngày, kể đến cách tồ chức đời sống xã hội, chế độ làm việc sở sản xuất, mức độ tiện nghi, thay đổi nhu cầu dùng nước theo mùa, cách lấy sau: Kngày max = 1,2 ÷ 1,4 (l/người.ngày) Đối với thành phố có quy mô lớn, nằm điều kiện khí hậu khô nóng quanh năm (như thành phố Hồ Chí Minh, Đồng Nai, Vũng Tàu )có thể áp dụng mức - Kngày max = 1,1 ÷ 1,2 Ta chọn Kngày max = 1,3 (do thị xã Rạch Giá nằm tỉnh Kiên Giang) - N số dân khu vực 271.666 người Lưu lượng nước cần thiết cấp cho mục đích sinh hoạt là: q0 × N 200 × 271.666 Qngày max SH = Kngày.max - = 1,2 1000 1000 = 65.200 (m3/ngđ) 3.1.2 Lưu lượng nước cần thiết dùng để cấp cho: bệnh viện, trường học, công trình công cộng, chữa cháy Trường học q0 × N 20 × 40.750 Qngày max TH = - = -1000 1000 = 815 (m3/ngđ) q0 : Tiêu chuẩn dùng nước cho người (TCXDVN 33-2006) 20 (l/người.ngày) N : Số học sinh + díao viên + bảo vệ chiếm khoảng 15% tổng số dân khu vực N = 15% × 271.666 = 40.750 (người) Bệnh viện 4-1 Hiện địa bàn Tp Rạch Giá có bệnh viện lớn khoảng trạm xá y tế với tổng số giường bệnh khoảng 276 giường Giả sử số giường bệnh từ đến năm 2030 (24 năm) tăng lên gấp đôi với tiêu chuẩn dùng nước cho giường bệnh q = 250÷300 (l /người)(theo TCXDVN 33-2006) lưu lượng cần thiết cho việc cấp nước bệnh viện q0 × N 250 × 552 Qngày max BV = - = -1000 1000 = 138 (m3/ngđ) N : số giường bệnh = 552 giường q0 : tiêu chuẩn dùng nước cho giường bệnh, chọn q0 = 250 (l/người.ngđ) Công trình công cộng QngđCTCC = 10% × QngđSH = 10% × 65.200 = 6.520 (m3/ngđ) Lưu lượng cấp cho chữa cháy QngđCC = 10% × QngđSH = 10% × 65.199,84 = 6.520 (m3/ngđ) 3.1.3 Lưu lượng nước cần thiết cấp cho công ngiệp : QngđCN qnN1 + qlN2 = 1000 35×1000+25×1000 = = 60 (m3/ngđ) 1000 Trong - qn , ql : tiêu chuẩn dùng nước sinh hoạt công nhân phân xưởng nóng, lạnh (l/ng ca) - N1, N2 : số công nhân phân xưởng nóng, lạnh (Giả sử loại phân xưởng có 1000 công nhân) Lưu lượng nước tắm cho công nhân QtCN qnN1 + qlN2 = 1000 60×1000+40×1000 = = 100 (m3/ngđ) 1000 Lưu lượng nước sản xuất Giả sử diện tích khu vực sản xuất 100 Tiêu chuẩn dùng nước cho nhu cầu sản xuất: q0 = 22 m3/ha/ngđ(Theo TCXDVN 33-2006) QSX = F×22 = 100 × 22 = 2200 (m3/ngđ)  Tổng lưu lượng nước cấp cho công nghiệp : 5-1 QCN = QngđCN + QSX + Qtắm CN = 60 + 2200 + 100 = 2360 (m3) 3.1.4 Lưu lượng nước cần thiết phục vụ cho việc tưới đường, tưới Lượng nước cần sử dụng để tưới đường, tưới chiếm 10% lượng nước cấp cho mục đích sinh hoạt Trong nước tưới đường chiếm 60%, nước tưới chiếm 40% Qtưới = 10% × 65.199,84 = 6.520 (m3/ngđ) Tưới đường Qtưới đường = 60% × 6.520 = 3.912 (m3/ngđ) Tưới Qtưới = 40% × 6.520 = 2.608 (m3/ngđ)  Tổng công suất hữu ích khu vực Qngđhữu ích = QngđSH + QngđCN + QngđTH + QngđBV + QngđCTCC + QngđCC + QngđTưới = 65200 + 2360 + 815 + 138 + 6.520 + 6.520 + 6.520 = 88.073(m3/ngđ) 2.1.5 Tổng công suất cấp nước cho Tp Rạch Giá Lượng nước rò rĩ Qrò rĩ = 20% × QSH = 20% × 88.073 = 17.614,6 (m3/ngđ) Nước cho yêu cầu riêng nhà máy xử lý Qnhà máy = 8%× Qhữu ích = 8%× 88.073 = 7.045,8 (m3/ngđ)  Tổng công suất cấp nước cho Tp Rạch Giá Q = Qhữu ích + Qrò rĩ + Qnhà máy = 88.073 + 17.614,6 + 7.045,8 = 112.733,4 (m3/ngđ) 3.2 CHỌN CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA TRẠM BƠM CẤP II 6-1 5,05% Qngđ 2,4% Qngđ Hình 3.1 Biểu đồ tiêu thụ nước cho ngày dùng nước lớn Căn vào biểu đồ tiêu thụ nước chọn chế độ làm việc trạm bơm cấp II sau: - Từ – 21 giờ: bơm với chế độ 5,05% Qngđ - Từ 22 – : bơm với chế độ 2,04% Qngđ Trạm bơm cấp I bơm điều hoà suốt ngày đêm, trạm bơm cấp II làm việc theo hai chế độ với lưu lượng tổng cộng 5,05%Qngd × 16(h) + 2,4%Qngd × 8(h) = 80,8%Qngd + 19,2%Qngd = 100%Qngd 3.3 XÁC ĐỊNH DUNG TÍCH BỂ CHỨA VÀ ĐÀI CHỨA NƯỚC 3.3.1 Dung Tích Bể Chứa Bảng 3.1 Xác định dung tích điều hoà bể chứa Giờ ngày Qtiêu thụ (%Qngđ) 0–1 1–2 2–3 3–4 4–5 2.04 2.05 2.06 2.07 2.66 QTBCI (%Qngđ) QTBCII (%Qngđ) Lưu lượng nước vào bể Vào bể 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 Ra bể 1.77 1.77 1.77 1.77 1.77 Còn lại 7.00 8.77 10.54 12.31 14.08 7-1 5–6 6–7 7–8 8–9 – 10 10 – 11 11 – 12 12 – 13 13 – 14 14 – 15 15 – 16 16 – 17 17 – 18 18 – 19 19 – 20 20 – 21 21 – 22 22 - 23 23 - 24 Tổng 5.33 5.34 5.01 4.81 4.87 4.87 4.77 4.61 4.81 4.82 5.44 5.62 5.67 5.02 4.83 4.64 4.40 2.21 2.05 100% 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.09 100% 5.05 5.05 5.05 5.05 5.05 5.05 5.05 5.05 5.05 5.05 5.05 5.05 5.05 0.88 0.88 0.88 0.88 0.88 0.88 0.88 0.88 0.88 0.88 0.88 0.88 0.88 13.20 12.32 11.44 10.56 9.68 8.80 7.92 7.04 6.16 5.28 4.40 3.52 2.64 5.05 5.05 5.05 2.4 2.4 2.4 0.88 0.88 0.88 1.76 0.88 0.00 1.77 3.54 5.23 1.77 1.77 1.69 Theo bảng thống kê, dung tích điều hoà lớn bể chứa 14,08%Q ngđ Wbc = Wđh + Wcc + Wbt Trong Wbc Wdh : Dung tích bể chứa (m3) : Thể tích điều hoà bể chứa (m3) 14,08 × 113.000 = 15.910,4(m ) 100 Wbc = 14,08%Qngđ = Wbt : Dung tích dùng cho thân hệ thống cấp nước (m3) (Giả sử Wbt = 50m3) Wcc : Thể tích nước dùng cho chữa cháy (m3) 10,8 × n × q cc = 10,8 × × 40 = 1.296(m ) 2003) Với n : Số đám cháy xảy đồng thời qcc : Tiêu chuẩn dùng nước đám cháy (l/s) Wbc = 15.910,4 + 1.296 + 50 =17.256,4 (m3) Bảng 3.2 Thông số thiết kế bể chứa 8-1 Wcc =(Theo Nguyễn Ngọc Dung, Thông số Thể tích Số lượng bể Chiều cao / bể Chiểu dài / bể Chiều rộng / bể Đơn vị m3 m m m Giá trị 17.256,4 36 20 3.3.2 Trạm bơm cấp II Bậc Chạy máy bơm Qb1 = Bậc Chạy bơm Qb = Lưu lượng bơm × 2,4 × 0,9 × 4708 = 203,4(m h) 100 × 5,05 × 0,75 × 4708 = 891,6(m / h) 100 Qtram = Q1b × n × k 5,05%Qngd = Q1b × × 0,75 → Q1b = 3.3.3 Dung Tích Đài Nước 5,05 × 4708 = 63,4( m / h) × 0,75 × 100 Bảng 3.3 Xác định dung tích đài nước Giờ ngày Qtiêu thụ (%Qngđ) 0–1 1–2 2–3 3–4 4–5 5–6 6–7 7–8 8–9 – 10 10 – 11 11 – 12 2.04 2.05 2.06 2.07 2.66 5.33 5.34 5.01 4.81 4.80 4.87 4.77 QTBCI (%Qngđ) QTBCII (%Qngđ) Lưu lượng nước vào đài Vào đài 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 5.05 5.05 5.05 5.05 5.05 5.05 5.05 Ra đài 0.36 0.35 0.34 0.33 0.26 0.28 0.29 0.04 0.24 0.18 0.18 0.28 9-1 Số bơm công tác Còn lại 0.90 1.25 1.59 1.92 1.66 1.38 1.09 1.13 1.37 1.55 1.73 2.01 2 2 2 4 4 4 12 – 13 13 – 14 14 – 15 15 – 16 16 – 17 17 – 18 18 – 19 19 – 20 20 – 21 21 – 22 22 - 23 23 - 24 Tổng 4.61 4.81 4.82 5.44 5.62 5.67 5.02 4.83 4.69 4.40 2.21 2.07 100% 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.17 4.09 100% 5.05 5.05 5.05 5.05 5.05 5.05 5.05 5.05 5.05 2.4 2.4 2.4 0.44 0.24 0.23 0.39 0.57 0.62 0.03 0.22 0.41 2.00 0.19 0.35 4.41 2.45 2.69 2.92 2.53 1.96 1.34 1.37 1.59 2.00 0.00 0.19 0.54 4 4 4 4 4 2 4.41 Dung tích đài nước Wđ = Wđh + Wcc Trong Wđh : Dung tích điều hoà đài nước Theo bảng 3.3 dung tích điều hòa lớn đài 2,92% Qngđ  Wđh = 2,92 × 105.688 = 3086(m ) 100 Wcc : Dung tích dự trữ nước chữa cháy cho 10 phút đầu Wcc q cc × n × 10 × 60 = q cc × n × 0,6 = 40 × × 0,6 = 72(m ) (Với qcc = 40 l/s, số 1000 đám cháy xảy đồng thời 3) Vậy Wđ = 3086 + 72 = 3158 (m3) Chọn đài hình nấm Chiều cao đài nước Mà   πH D 2=.H3 D πD D Wdai = = 4×3 12 × W 12 × 3158 dai D=3 =13× 23 ≈ 23(m) 3,=147,7(m) H =π D = 3 10-1 11-1 Chương TÍNH TOÁN THỦY LỰC MẠNG LƯỚI PHƯƠNG ÁN: ĐÀI ĐẦU MẠNG LƯỚI Đô thị dùng nước nhiều lúc 17 – 18 h, chiếm 5,67 % Qngđ tức 6407,1 (m3) Vào trạm bơm cấp II cung cấp vào mạng × 5,05% 113.000 = 5706,5 (m3/h) Đài nước cung cấp nước vào mạng lưới lúc – 10 h 6407,1 – 5706,5 = 700,6 (m3/h) 4.1 TÍNH MẠNG LƯỚI CẤP NƯỚC CHO GIỜ DÙNG NƯỚC LỚN NHẤT Sơ Đồ Mạng Lưới 200-200 10 500-200 11 240-250 12 600-300 4.1.2 600-700 1140-500 18 19 21 500-200 1000-350 160-250 200-300 22 23 1100-300 25 16 Tổng chiều dài dọc đường 13.587 m Bảng 4.1 Lưu lượng dùng nước lớn ( m3/h) Lưu lượng dùng nước lớn ( m3/h) 3.260,00 Cơ sở sản xuầt CN nhẹ 177,00 Trường học 29.34 Bệnh viện 6,90 Công trình công cộng 489,00 Tưới đường 230,03 Tưới 434,75 24 960-250 20 Tính qdv, qdd, qnút Nước sinh hoạt khu dân cư 200-450 360-200 760-600 15 660-800 600-300 17 SÔNG R? CH GIÁ 900-250 900-700 660-900 160-500 14 200-600 ĐN TBCII 440-250 250 660- 800-350 13 440-450 500-300 440-600 4.1.1 12-1 Lượng rò rỉ 925,40 Yêu cầu riêng nhà máy 370,16 Tổng lưu lượng dọc đường = 3.260,00+ 230,03 + 434,75 + 925,40 = 4850.18 (m3 /h) ∑Q dd = QSH + QTĐ + QTC + QRR Lưu lượng đơn vị dọc đường Bảng 4.2 Thống kê lưu lượng đoạn ống STT 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 Đoạn ống 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 1-8 8-9 9-10 10-11 11-12 2-12 1-15 15-16 16-17 17-2 17-18 3-18 18-19 19-20 20-21 21-22 4-22 4-14 14-13 3-13 22-23 23-5 q dv = Chiều dài (m) 660 200 660 200 1140 1000 800 500 500 500 240 760 900 600 760 160 200 200 600 500 360 160 440 660 440 600 200 440 ∑Q ∑L dv = 4850.18 = 0,269754(m / h) 17980 Qđv(m3/h) 178.04 53.95 178.04 53.95 307.52 269.75 215.80 134.88 134.88 134.88 64.74 205.01 242.78 161.85 205.01 43.16 53.95 53.95 161.85 134.88 97.11 43.16 118.69 178.04 118.69 161.85 53.95 118.69 Qđv (l/s) 49.45 14.99 49.45 14.99 85.42 74.93 59.95 37.47 37.47 37.47 17.98 56.95 67.44 44.96 56.95 11.99 14.99 14.99 44.96 37.47 26.98 11.99 32.97 49.45 32.97 44.96 14.99 32.97 13-1 Qđv/2(m3/h) 89.02 26.98 89.02 26.98 153.76 134.88 107.90 67.44 67.44 67.44 32.37 102.51 121.39 80.93 102.51 21.58 26.98 26.98 80.93 67.44 48.56 21.58 59.35 89.02 59.35 80.93 26.98 59.35 Qđv/2 (l/s) 24.73 7.49 24.73 7.49 42.71 37.47 29.97 18.73 18.73 18.73 8.99 28.47 33.72 22.48 28.47 5.99 7.49 7.49 22.48 18.73 13.49 5.99 16.48 24.73 16.48 22.48 7.49 16.48 29 30 31 32 23-24 24-6 24-25 7-25 1100 640 960 900 296.73 172.64 258.96 242.78 82.42 47.96 71.93 67.44 148.36 86.32 129.48 121.39 Lưu lượng tập trung Bảng 4.3 Lưu lượng tập trung STT Thông số Công nghiệp Bệnh vện Trường học CTCC Qtt (m3/h) 177 6,9 29.34 489,00 Qtt (l/s) 49,17 1,92 8,15 135,83 Lưu lượng nút sau ( l/s) q1 = (q + qdd 1− + qdd 1−8 ) + Qtt1 q2 = dd 1−15 ( qdd 1−2 + qdd 2−12 + qdd 2−17 + qdd 2−3 ) + Qtt q3 = 21 ( q + qdd 3− + qdd 3−18 + qdd 3−13 ) + Qtt q4 = 12 dd 2−3 ( q + qdd 4−5 + qdd 14− + qdd − 22 ) + Qtt dd1 3− q5 = ( q + qdd 6−5 + q5−23 ) + Qtt q6 = 12 dd 4−5 ( q dd − + qdd − + qdd − 24 ) + Qtt q7 = (q dd 25 − + q dd − ) + Qtt q8 = 21 ( q + qdd 8−9 ) + Qtt q9 = 12 dd 1−8 ( q + q dd 8−9 ) + Qtt q10 = 12 dd 10−9 (q + qdd 11−10 ) + Qtt10 q11= 12 dd 10−9 ( q dd 11−10 + qdd 12 −11 ) + Qtt 11 q12 = 21 ( q ) + Qtt12 +q q13= 12 dd 12−11 dd 2−12 ( ) q + q + Qtt13 q14= 12 dd 13−3 dd 13−14 ( qdd 13−14 + qdd 14−4 ) + Qtt14 q15= 21 ( q ) + Qtt15 +q q16= 12 dd 15−1 dd 15−16 (q + qdd 16−17 ) + Qtt16 q17= dd 15−16 ( q + q dd 16 −17 dd 17 − + qdd 17 −18 ) + Qtt 17 q18= 21 ( q + q dd 17 −18 dd 18−19 + qdd 18−3 ) + Qtt 18 q19= (q + qdd 19− 20 ) + Qtt19 q20= 12 dd 18−19 ( q + qdd 20− 21 ) + Qtt 20 q21= 12 dd 19− 20 (q ) + Qtt 21 +q q22= dd 20− 21 dd 21− 22 ( q + q + q dd 22 − dd 22 − 23 ) + Qtt 22 q23= 12 dd 21− 22 (q + qdd 23−5 + qdd 23− 24 ) + Qtt 23 q24= 12 dd 22− 23 ( q dd 23− 24 + qdd 24 − + qdd 24 − 25 ) + Qtt 24 q25= (q dd 24 − 25 + qdd 25 − ) + Qtt 25 Bảng 4.4 Lưu lượng nút Nút Qnút (l/s) 88.42 66.69 62.19 73.43 14-1 41.21 23.98 35.97 33.72 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 4.1.3 66.69 104.16 79.39 48.71 37.47 71.03 27.72 37.47 38.96 94.69 56.20 84.51 41.96 37.47 41.21 67.70 19.48 29.97 65.19 101.16 100.53 Tính Toán Phân Phối Lưu Lượng Trong Giờ Dùng Nước Lớn Nhất Bảng 3.5 Bảng phân phối lưu lượng cho dùng nước lớn Vòng Phân phối lưu lượng Đoạn ồng Chiều dài q(l/s) q( m3/s) d(mm) V(m/s) δ So 1-8 800 122,059 0.122059 350 1.18 8-9 500 73,439 0.073349 300 0.97 9-10 500 35,609 0.035609 200 1-2 660 989,037 0.989037 2-12 760 100,611 12-11 240 11-10 500 δ h=S.q2(m) 0.3731 298.48 4.446874 1.03 0.8466 435.999 2.345708 1.05 1.015 6.959 3531.693 4.478189 900 1.43 0.002962 1.95492 1.912291 0.100611 350 0.99 0.3731 283.556 2.870316 63,141 0.063141 250 1.21 2.187 524.88 2.092584 35,421 -0.0100932 0.035421 200 1.03 1.03 6.959 3583.885 4.496511 1-2 660 916.92 0.989037 900 1.43 0.002962 1.95492 1.912291 1-15 900 414,35 0.342144 700 1.06 1.015 0.01098 10.03023 1.174164 15-16 600 358,15 0.285944 700 0.92 1.04 0.01098 6.85152 0.560207 16-17 760 273,64 0.201434 0.93 1.04 0.02262 17.87885 0.725446 17-2 160 298.69 0.205201 600 500 1.43 0.05784 9.2544 0.389679 ∆h = 15-1 S=So L ∆h = -0.157847 17-2 160 205,201 0.205201 500 1.43 0.05784 9.2544 0.389679 2-3 200 616,535 0.616535 700 1.16 0.01098 2.196 0.834733 17-18 200 365,675 0.365675 700 1.38 0.01098 2.196 0.293645 200 245,589 0.245589 600 1.41 0.02262 4.524 0.272860 18-3 -0,121451 18-3 200 245,598 0.245589 600 1.41 0.02262 4.524 0.272860 3-4 660 716,163 0.716163 800 1.44 0.005514 3.63924 1.866528 18-19 600 82,616 0.082616 300 1.03 0.8466 523.1988 3.571043 19-20 500 41,406 0.041406 200 0.99 1.03 0.6959 358.3885 0.614442 20-21 360 26,294 0.026294 200 0.99 1.03 0.6959 258.0397 0.178402 21-22 160 0.045774 250 1.03 2.187 360.4176 0.755168 22-4 440 45,774 318,09 0.318094 600 1.36 0.02262 9.9528 1.007062 -0,105464 600 83,771 0.083771 300 1.15 0.8466 43.83695 3.564650 13-14 440 44,811 0.044811 250 0.9 1.04 2.187 47.37651 2.009574 3-4 660 716,163 0.716163 800 1.44 0.005514 2.624583 1.866528 4-14 660 49,897 0.049879 250 0.9 1.04 2.187 71.07977 3.734750 0.318094 600 1.36 0.02262 9.9528 1.007062 200 0.274770 450 1.18 0.09928 19.856 1.499099 22-23 200 242,350 0.242350 600 1.07 1.015 0.02262 4.59186 0.269696 23-5 440 76,022 0.076022 450 0.92 1.04 0.09928 45.43053 0.262559 440 4-5 ∆h = 23-5 440 76,022 0.076022 450 0.92 1.04 0.09928 45.43053 0.262559 5-6 1140 282,028 0.282028 500 1.42 0.05784 65.9376 1.499099 23-24 1100 103,212 0.103212 300 1.26 0.8466 931.26 9.920449 24-6 640 54,042 0.054042 250 1.05 1.015 2.187 1420.675 4.149136 ∆h = -0,264092 640 54,042 0.054042 250 1.05 1.015 2.187 1420.675 4.149136 6-7 1000 125,900 0.125900 350 1.26 0.3731 373.1 5.913937 24-25 960 54,020 0.054020 250 0.96 1.03 2.187 2162.506 6.310538 25-7 46,510 900 -0,160216 0.046510 250 0.96 1.03 2.187 2027.349 4.385521 24-6 ∆h = 318,09 274,770 22-4 -0,040217 ∆h = 3-13 -0,027053 ∆h = ∆h = 16-1 Kiểm tra tổn thất áp lực vòng bao: H H H13− ∆Hvòng lớn = ++++++++++ 20− 21− 9− 3− 5− 6− 2− 4− 1−10 8− 13 14 86753922 21 + - (+++++++++ H H19− 16− 12− 11− 15− 17− 18− 25− 2− 1−15 12 10 17 16 19 11 18 20 ++++) H H24− 22− 23− 4−14 24 23 25 = 4.446874 + 4.478189 + 4.478189 + 0.834733 + 0.178402 + 0.755168 + 3.564650 + 2.009574+ 1.499099 + 1.499099 + 5.913937 +(1.912291 + 2.092584 + 4.496511 + 1.174164 + 0.560207+ 0.725446 + 0.293645 + 3.571043 + 0.614442 + 3.734750 + 0.269696 + 9.920449 + 6.310538) = -0.977273 (m) 4.1.4 Xác Định Chiều Cao Của Đài Giả thuyết cốt địa hình quận tương đối phẳng, nên điểm vị trí xa mạng lưới có số tầng nhà cao điểm bất lợi Theo vạch tuyến ta nhận thấy điểm 25 có khả bất lợi điểm vị trí xa mạng lưới Để xác định ta tính tổn thất áp lực đến điểm theo tuyến cấp nước Tổn thất áp lực đến điểm 25 theo tuyến cấp nước 1.912291 + 0.834733 + 1.866528 + ∑ h1− −3− 4−5−6−7 − 25 = 1.499099 + 1.499099 + 5.913937 + 4.385521 = 16,412109 (m) 1.912291 + 0.834733 + 1.866528 + ∑ h1− 2−3− 4− 22− 23−5−6−7 − 25 = 1.007062 + 0.269696 + 5.913937 + 4.385521 = 16,412109 (m) = 1.912291 + 0.834733 + 1.866528 + ∑ h1− −3− 4− 22− 23− 24− 25 1.007062 + 0.269696 + 9.920449 + 6.310538 = 22,121297 (m)  điểm 18 điểm bất lợi Chiều cao đài H d = ( Z 25 − Z d ) + H ct18 + ∑ h1− 2−3− 4− 22− 23− 24− 25 + ∑ hd ≈ = (1-2) + 18 + 22,121297 +1,684 = 40,81 41 (m) Trong 17-1 Z25 Zđ: cốt mặt đất xây nhà điểm 25 cốt mặt đất nơi đặt đài = 10 + x (n -1) = 10 + x (3-1) = 18 m H ct25 = 22,121297 (m) : tổng tổn thất áp lực ∑h 1÷ 25 đường ống từ điểm đến điểm 25 : Tổng tổn thất áp lực đường ống từ đài h nước đến điểm 1, kể tổn thất đường ∑ d ống lên xuống đài Chọn l = 200 m, Qđ = 700,6 (m3/h) = 195 l/s , d = 400 mm, v = 1,55 m/s, 1000i = 8,42 ∑h d Vậy Hđ = 41 m 4.1.5 = 200 × 8,42 = 1,684(m) 1000 Xác Định Áp Lực Đẩy Của Máy Bơm ∑h Hbmax = Zd – Zb + Hd +hd + (m) d −b Trạm bơm cấp xây dựng mặt đất nên chọn Zd = Zb, hd = 7,7 m : tổng tổn thất áp lực đường ống từ bơm ∑ hd −b đến đài Lưu lượng trạm bơm cấp phát 5706,5 (m 3/h) = 1585 (l/s), chia cho đường ống d =900 mm, đặt song song, V = 1,25 m, 1000i = 1,9, L = 200m (200 × 1,∑ 9) + hd(−b41 × 8,42 ) 1000 Vậy Hbmax = + 41 + 7,7 + 0,73 = 49,43 m 49,5m≈ = = 0,73 m 4.2 TRUỜNG HỢP CÓ CHÁY TRONG GIỜ VẬN CHUYỂN NƯỚC LỚN NHẤT KHI CÓ CHÁY 4.2.1 Tính Toán Phân Phối Lưu Lượng Trong Giờ Dùng Nước Lớn Nhất Khi Có Cháy Ta có đám cháy xảy đồng thời với tiêu chuẩn nước chữa cháy cho mổi đám 40 l/s cho mạng lưới tính toán Bố trí đám cháy nút 18 điểm xa mạng lưới Lưu lượng tính toán trường hợp Qccb == 1542.4 + (40 x 3) = 1662,4 l/s Qhmax + Qcc Bảng 4.6 Bảng phân phối lưu lượng cho dùng nước lớn có cháy Vòng Đoạn ồng Chiều dài Phân phối lưu lượng q(l/s) q( m3/s) d(mm) V(m/s) 18-1 δ So δ S=So L h=S.q2(m) 1-8 800 122,059 0.122518 350 1.18 0.3731 298.48 4.480382 8-9 500 73,439 0.073808 300 0.97 1.03 0.8466 435.999 2.375157 9-10 500 35,609 0.036068 200 1.05 1.015 6.959 3531.693 4.594381 1-2 660 989,037 1.083276 900 1.43 0.002962 1.95492 2.294073 2-12 760 100,611 0.100152 350 0.99 0.3731 283.556 2.844187 12-11 240 63,141 0.062682 250 1.21 2.187 524.88 2.062271 11-10 500 35,421 0.034962 200 1.03 1.03 6.959 3583.885 4.380731 1.083276 900 1.43 0.002962 1.95492 2.294073 1.06 1.015 0.01098 10.03023 1.361702 -0.0100932 1-2 660 916.92 1-15 900 414,35 0.368456 700 15-16 600 358,15 0.312256 700 0.92 1.04 0.01098 6.85152 0.668049 16-17 760 273,64 0.227746 600 0.93 1.04 0.02262 17.87885 0.927344 17-2 160 298.69 500 1.43 0.05784 9.2544 0.225478 -0.157847 205,201 0.225478 500 1.43 0.05784 9.2544 0.470497 2-3 200 616,535 0.690946 700 1.16 0.01098 2.196 1.048384 17-18 200 365,675 0.411264 700 1.38 0.01098 2.196 0.371427 18-3 200 245,589 0.284583 600 1.41 0.02262 4.524 0.366387 ∆h = 18-3 200 245,598 0.284583 600 1.41 0.02262 4.524 0.366387 3-4 660 716,163 0.827690 800 1.44 0.005514 3.63924 2.493137 18-19 600 82,616 0.089211 300 1.03 0.8466 523.1988 4.163931 19-20 500 41,406 0.048001 200 0.99 1.03 0.6959 358.3885 0.825762 20-21 360 26,294 0.019699 200 0.99 1.03 0.6959 258.0397 0.100132 21-22 160 45,774 0.039179 250 1.03 2.187 360.4176 0.553239 22-4 440 318,094 0.370684 600 1.36 0.02262 9.9528 1.367581 ∆h = 3-13 600 83,771 0.085649 300 1.15 0.8466 43.83695 3.726268 13-14 440 44,811 0.046689 250 0.9 1.04 2.187 47.37651 2.181544 3-4 660 716,163 0.827690 800 1.44 0.005514 2.624583 2.493137 4-14 660 49,897 250 0.9 1.04 2.187 71.07977 600 1.36 0.02262 9.9528 450 1.18 0.09928 19.856 0.048001 -0,027053 0.470497 160 -0,105464 ∆h = 17-2 -0,121451 ∆h = 22-4 440 318,094 4-5 200 274,770 0.370684 0.335585 ∆h = 19-1 3.458809 1.367581 2.236129 22-23 200 242,350 23-5 440 76,022 0.301535 600 1.07 1.015 0.02262 4.59186 0.417507 0.105213 450 0.92 1.04 0.09928 45.43053 0.502906 0.105213 450 0.92 1.04 0.09928 45.43053 0.502906 0.374542 500 1.42 0.05784 65.9376 9.249839 0.130698 300 1.26 0.8466 931.26 15.907753 0.069400 250 1.05 1.015 2.187 1420.675 6.842483 0.069400 250 1.05 1.015 2.187 1420.675 6.842483 1.26 0.3731 373.1 15.005896 -0,040217 23-5 440 76,022 5-6 1140 282,028 23-24 1100 103,212 24-6 640 54,042 -0,264092 ∆h = ∆h = 24-6 640 54,042 6-7 1000 125,900 0.200548 350 24-25 960 54,020 0.099672 250 0.96 1.03 2.187 2162.506 21.483428 25-7 900 46,510 0.081158 250 0.96 1.03 2.187 2027.349 13.353379 -0,160216 ∆h = Kiểm tra tổn thất áp lực vòng bao: ∆Hvòng lớn = ++++++++++ + - (+++++++++ ++++) H H H13− 20− 21− 9− 3− 5− 6− 2− 4− 1−10 8− 13 14 86753922 21 H H19− 16− 12− 11− 15− 17− 18− 25− 2− 1−15 12 10 17 16 19 11 18 20 H H24− 22− 23− 4−14 24 23 25 = 4.480382 + 2.375157 + 4.594381 + 1.048384 + 0.100132 + 0.553239 + 3.726268 + 2.181544 + 2.236129 + 9.249839 + 15.005896 + 13.353379 – (2.844187 + 2.062271 + 4.380731 + 1.361702 + 0.668049 + 0.927344 + 0.371427 + 4.163931 + 0.825762 + 3.458809 + 0.417507 + 15.907753 + 21.483428) = 1.216270 (m) 4.2.2 Áp Lực Công Tác Của Máy Bơm Chữa Cháy Tổn thất áp lực đến điểm theo tuyến cấp nước 2.294073 + 1.048384 + 2.493137 + ∑ h1− −3− 4−5−6−7 − 25 = 2.236129 + 9.249839 + 15.005896 + 13.353379 = 45,683037 (m) 2.294073 + 1.048384 + 2.493137 + ∑ h1− 2−3− 4− 22− 23−5−6−7 − 25 = 1.367581 + 0.417507 + 0.502906 + 9.249839 + 15.005896 + 13.353379 = 45,732702 (m) 20-1 = 2.294073 + 1.048384 + 2.493137 + 1.367581 + 0.417507 + 15.907753 + 21.483428 ∑h 1− −3− − 22 − 23− 24 − 25 = 45,657863 (m)  điểm 25 điểm bất lợi Áp lực công tác bơm chữa cháy H bcc = ( Z ncc − Z bcc ) + H tdcc + ∑ h cc = (1-2) + 22 + 45,732702 = 68,968 m 69 (m) ≈ Trong đó: : cốt mặt đất nhà xảy có cháy Z bncc cốt trục máy bơm chữa cháy : áp lực tự cần thiết nhà xa Z tdcc mạng lưới xảy đám cháy,= 22 m : tổng tổn thất áp lực đường ống từ trạm ∑ h cc bơm đến nhà xảy cháy vị trí xa mạng lưới = 45,732702 m 4.2.3 Áp Lực Toàn Phần Của Máy Bơm Chữa Cháy = – + + 69 = 74 (m) H btp = Z b − Z bc + hhtb + H b Trong Zb : cốt trục máy bơm, Zb = 2m Zbc: cốt mực nước thấp bể chứa, Zbc = m hhtb: tổn thất áp lực đường ống hút máy bơm thân bơm, cho trường hợp có cháy, hhtb= m Hb: áp lực đẩy máy bơm Với: Q = 6.355 (m3/h) ,m, chọn máy bơm H btp = 74 RDL 600 – 830 , n = 960 vòng/phút 21-1 Chương KẾT LUẬN KIẾN NGHỊ 5.1 KẾT LUẬN Hiện nay, thiết kế mạng lưới cấp nước cho khu dân cư công trình quan trọng cần thiết Việt Nam ta nói chung thành phố Rạch Giá nói riêng Bên cạnh đảm bảo nhu cầu dùng nước cho người dân khu vực mà phải đảm bảo nhu cầu khác cố xảy có cháy, đường ống làm việc lưu lượng nước dẫn vào mạng lưới tăng lên điều dẫn đến áp lực đường ống tăng Ngoài thiết kế cần ý đường ống dẫn nước phải đáp ứng nhu cầu dùng nước nhà bất lợi Do điều kiện nước ta nhiệt độ ổn định vây mà hệ số “ổn định” số nước có biên độ nhiệt dao động lớn cần phải có thiết kế hợp lý để đảm bảo việc cấp nước 5.2 KIẾN NGHỊ Thiết kế đường ống dẫn nước cần đảm bảo cho chiều dài ống kinh tế song song phải hệ thống ống cấp nước sửa chữa hay cải tạo dễ dàng đặc biệt cần tránh đặt ống vị trí gây ảnh hưởng đến chất lượng nước cấp sinh hoạt Quan sát định kỳ tình trạng hoạt động tất thiết bị công trình nằm mạng lưới để tiến hành sửa chữa phòng ngừa Theo dõi chế độ hoạt động mạng (đo áp lực điểm tiêu biểu mạng tuyến vận chuyển nước từ trạm bơm đến tuyến phân phối) → nước bị đóng cặn bên làm tăng tổn Ngoài trình quản lý, ống cấp thất áp lực giảm khả vận chuyển đường ống cần tiến hành tẩy rửa đường ống, cấn lưu ý điều sau tấy rửa phải tiến hành khử trùng lại Clo 22-1 [...]... Chương 4 TÍNH TOÁN THỦY LỰC MẠNG LƯỚI PHƯƠNG ÁN: ĐÀI ĐẦU MẠNG LƯỚI Đô thị dùng nước nhiều nhất là lúc 17 – 18 h, chiếm 5,67 % Qngđ tức là 6407,1 (m3) Vào giờ này trạm bơm cấp II cung cấp vào mạng × 5,05% 113.000 = 5706,5 (m3/h) Đài nước cung cấp nước vào mạng lưới lúc 9 – 10 h là 6407,1 – 5706,5 = 700,6 (m3/h) 4.1 TÍNH MẠNG LƯỚI CẤP NƯỚC CHO GIỜ DÙNG NƯỚC LỚN NHẤT Sơ Đồ Mạng Lưới 200-200 10 500-200 11... bơm, cho trường hợp có cháy, hhtb= 5 m Hb: áp lực đẩy của máy bơm Với: Q = 6.355 (m3/h) ,m, chọn máy bơm H btp = 74 RDL 600 – 830 , n = 960 vòng/phút 21-1 Chương 5 KẾT LUẬN KIẾN NGHỊ 5.1 KẾT LUẬN Hiện nay, thiết kế mạng lưới cấp nước cho một khu dân cư là một trong những công trình quan trọng và cần thiết đối với Việt Nam ta nói chung và thành phố Rạch Giá nói riêng Bên cạnh đảm bảo nhu cầu dùng nước cho. .. nước dẫn vào mạng lưới tăng lên và điều này có thể dẫn đến áp lực trong đường ống tăng Ngoài ra trong thiết kế cần chú ý đường ống dẫn nước phải đáp ứng nhu cầu dùng nước của ngôi nhà bất lợi nhất Do điều kiện của nước ta nhiệt độ khá ổn định do vây mà hệ số khá “ổn định” nhưng đối với một số nước có biên độ nhiệt dao động lớn cần phải có thiết kế hợp lý để vẫn đảm bảo việc cấp nước 5.2 KIẾN NGHỊ Thiết. .. cháy xảy ra đồng thời với tiêu chuẩn nước chữa cháy cho mổi đám là 40 l/s cho mạng lưới tính toán Bố trí đám cháy tại 2 nút là 9 và 18 là các điểm xa nhất của mạng lưới Lưu lượng tính toán trong trường hợp này là Qccb == 1542.4 + (40 x 3) = 1662,4 l/s Qhmax + Qcc Bảng 4.6 Bảng phân phối lưu lượng cho giờ dùng nước lớn nhất và có cháy Vòng Đoạn ồng Chiều dài Phân phối lưu lượng q(l/s) q( m3/s) d(mm)... cấp nước 5.2 KIẾN NGHỊ Thiết kế các đường ống dẫn nước cần đảm bảo sao cho chiều dài ống là kinh tế nhất song song đó phải hệ thống ống cấp nước có thể được sửa chữa hay cải tạo mới dễ dàng đặc biệt cần tránh đặt ống tại các vị trí có thể gây ảnh hưởng đến chất lượng nước cấp sinh hoạt Quan sát định kỳ về tình trạng hoạt động của tất cả các thiết bị công trình nằm trên mạng lưới để tiến hành sửa chữa... đối bằng phẳng, nên điểm nào ở vị trí xa nhất của mạng lưới và có số tầng nhà cao nhất sẽ là điểm bất lợi nhất Theo như vạch tuyến ta nhận thấy rằng điểm 25 có khả năng là bất lợi nhất do điểm này ở vị trí xa nhất của mạng lưới Để xác định ta tính tổn thất áp lực đến các điểm này theo 2 tuyến cấp nước Tổn thất áp lực đến các điểm 25 theo 3 tuyến cấp nước 1.912291 + 0.834733 + 1.866528 + ∑ h1− 2 −3−... : áp lực tự do cần thiết tại ngôi nhà xa nhất trên Z tdcc mạng lưới khi xảy ra đám cháy,= 22 m : tổng tổn thất áp lực trên đường ống từ trạm ∑ h cc bơm đến ngôi nhà xảy ra cháy ở vị trí xa nhất của mạng lưới = 45,732702 m 4.2.3 Áp Lực Toàn Phần Của Máy Bơm Chữa Cháy = 2 – 2 + 5 + 69 = 74 (m) H btp = Z b − Z bc + hhtb + H b Trong đó Zb : cốt trục của máy bơm, Zb = 2m Zbc: cốt mực nước thấp nhất trong... bị công trình nằm trên mạng lưới để tiến hành sửa chữa phòng ngừa Theo dõi chế độ hoạt động của mạng (đo áp lực ở những điểm tiêu biểu của mạng như các tuyến vận chuyển nước chính từ trạm bơm đến các tuyến phân phối) → nước có thể bị đóng cặn bên trong làm tăng tổn Ngoài ra trong quá trình quản lý, các ống cấp thất áp lực và giảm khả năng vận chuyển của đường ống cần tiến hành tẩy rửa đường ống, cấn... 66.69 104.16 79.39 48.71 37.47 71.03 27.72 37.47 38.96 94.69 56.20 84.51 41.96 37.47 41.21 67.70 19.48 29.97 65.19 101.16 100.53 Tính Toán Phân Phối Lưu Lượng Trong Giờ Dùng Nước Lớn Nhất Bảng 3.5 Bảng phân phối lưu lượng cho giờ dùng nước lớn nhất Vòng 1 2 Phân phối lưu lượng Đoạn ồng Chiều dài q(l/s) q( m3/s) d(mm) V(m/s) δ So 1-8 800 122,059 0.122059 350 1.18 1 8-9 500 73,439 0.073349 300 0.97 9-10... từ bơm ∑ hd −b đến đài Lưu lượng trạm bơm cấp 2 phát ra là 5706,5 (m 3/h) = 1585 (l/s), chia cho 2 đường ống d =900 mm, đặt song song, V = 1,25 m, 1000i = 1,9, L = 200m (200 × 1,∑ 9) + hd(−b41 × 8,42 ) 1000 Vậy Hbmax = 0 + 41 + 7,7 + 0,73 = 49,43 m 49,5m≈ = = 0,73 m 4.2 TRUỜNG HỢP CÓ CHÁY TRONG GIỜ VẬN CHUYỂN NƯỚC LỚN NHẤT KHI CÓ CHÁY 4.2.1 Tính Toán Phân Phối Lưu Lượng Trong Giờ Dùng Nước Lớn Nhất