Luận văn tốt nghiệp thiết kế tàu

MỤC LỤC PHẦN I: TUYẾN ĐƢỜNG – TÀU MẪU 1.1 Tuyến đƣờng 1.1.2.Cảng ( Cảng Hải Phòng) 1.1.2.1.Điều kiện tự nhiên .9 1.1.2.2 Cầu tàu kho bãi 10 1.1.2 Cảng KoBe 16 1.1.3.Đặc điểm tuyến đƣờng .17 1.2 Bảng thống kê tàu mẫu 17 1.2.1.Mục đích .17 1.2.2 Bảng thống kê tàu mẫu 18 PHẦN II: 22 XÁC ĐỊNH KÍCH THƢỚC CHỦ YẾU CỦA TÀU 22 2.1.Xác định sơ kích thƣớc 22 2.1.1 Xác định sơ lƣợng chiếm nƣớc: .22 2.1.2 Xác định kích thƣớc sơ tàu: .22  Xác định chiều dài tàu: 22  Các hệ số béo 23  Chiều rộng, chiều chìm, chiều cao mạn 24 2.2 Nghiệm lại kích thƣớc sơ 25 2.2.1 Nghiệm lại lượng chiếm nước tàu lần (theo phương trình sức nổi) 25 2.2.2 Tỉ số kích thƣớc 25 2.2.2.1 Tỷ số L/B 25 2.2.1.2 Tỷ số D/d 25 2.2.2.3 Tỷ số B/d 25 2.2 Nghiệm lại khối lƣợng tàu theo kích thƣớc chủ yếu 26 2.2.3.1 Khối lƣợng tàu không 0 26 2.2.3.2 Trọng tải tàu DW .28 2.3 Kiểm tra dung tích, ổn định, chòng chành .30 2.3.1 Dung tích .30 2.4.3 Tính chu kì lắc: .32 PHẦN III: XÂY DỰNG TUYẾN HÌNH 35 3.1 Phƣơng án thiết kế 35 3.2 Xây dựng tuyến hình 35 3.2.1 Thông số chủ yếu tàu thiết kế 35 3.2.2 Xây dựng tuyến hình theo phƣơng pháp thiết kế 36 3.2.3.Xây dựng đƣờng cong diện tích sƣờn 38 3.2.4.Đƣờng cong diện tích đƣờng nƣớc thiết kế 40 3.2.5 Xây dựng sƣờn .42 3.2.6 Thiết kế sƣờn lại 42 3.3.Nghiệm lại lƣợng chiếm nƣớc 47 PHẦN IV 54 CÁC YẾU TỐ TÍNH NỔI VÀ TỈ LỆ BONJEN 54 4.1 Tính toán vẽ đồ thị Bonjean 54 4.2.Tính vẽ đƣờng cong thủy lực: 64 4.2.1.Tính toán yếu tố thủy lực nhóm I 65 4.2.2.Tính toán yếu tố thủy lực nhóm II 66 PHẦN V: BỐ TRÍ CHUNG 68 5.1.Phân khoang: 68 5.1.1.Phân khoang theo chiều dài tàu: 68 5.1.2.Phân khoang theo chiều cao tàu: 69 5.2.Bố trí khoang, két tàu: 69 5.2.1.Bố trí két dằn: 69 5.2.2.Bố trí loại két khác: 74 5.2.2.1.Bố trí két nhiên liệu: 74 5.2.2.2.Két nƣớc ngọt: 74 5.3.Bố trí buồng, phòng, thiết bị boong: 75 5.3.1.Trên boong chính: .75 5.3.2.Trên boong thƣợng tầng mũi: .76 5.3.3 Trên boong thƣợng tầng lái: 76 5.3.4.Trên lầu lái: 77 5.3.5.Trên lầu lái: 77 5.3.6.Hệ thống hành lang: 77 5.4.Trang thiết bị buồng, phòng: 78 5.5.Hệ thống cửa: 79 5.6.Hệ thống cầu thang lan can: 79 5.7.Tính chọn trang thiết bị: 79 5.7.1 Tính chọn thiết bị lái: 80 5.7.2.Tính chọn thiết bị cứu sinh: 81 5.7.2.1.Xuồng cứu sinh: .81 5.7.2.1.Phao cứu sinh: 81 5.7.3.Chọn trang thiết bị đèn tín hiệu: 82 5.7.4 Tính chọn thiết bị neo: 82 5.7.5.Chọn thiết bị chằng buộc: 85 5.7.5.1.Dây chằng buộc: 85 5.7.5.2.Bệ dẫn dây: 86 5.7.5.3.Cột bích buộc dây: .86 5.7.5.4.Cửa luồn dây mạn: .86 5.7.5.5.Tời thu neo: .86 5.7.6.Trang thiết bị vô tuyến điện: 86 5.7.7 Trang thiết bị hàng hải 87 5.7.8 Trang thiết bị phòng nạn 88 5.8 Tính chọn thiết bị làm hàng ( Cần cẩu thủy lực) 90 5.9 Sơ đồ tính toán mạn khô tối thiểu 90 PHẦN VI : THIẾT BỊ ĐẨY 92 6.1 XÁC ĐỊNH LỰC CẢN VÀ CÔNG SUẤT KÉO 92 6.1.1 Lực cản 92 6.1.1.1 Lựa chọn phƣơng pháp tính .92 6.1.1.2 Tính toán lực cản công suất kéo 93 6.2 TÍNH TOÁN CHONG CHÓNG 97 6.2.1 Chọn vật liệu 97 6.2.2 Tính toán hệ số dòng theo hệ số lực hút 97 6.2.3 Chọn sơ đƣờng kính chong chóng 97 6.2.3.1 Chọn sơ công suất động 97 6.2.3.2 Chọn sơ vòng quay chong chóng 97 6.2.3.3 Chọn sơ đƣờng kính chong chóng 97 6.2.4 Chọn số cánh chong chóng 98 6.2.5.Tính toán yếu tố chong chóng 98 6.2.5.1 Chọn tỷ số đĩa theo điều kiện bền .98 6.2.5.2Tính toán yếu tố chong chóng lựa chọn động 99 6.5.3 Tính toán chong chóng đảm bảo khai thác hết công suất động đạt đƣợc tốc độ tối đa 100 6.2.5.4 Kiểm tra tỷ số đĩa theo điều kiện chống xâm thực 101 6.2.6 Xây dựng vẽ chong chóng 102 6.2.6.1 Xây dựng hình bao duỗi thẳng chong chóng : 102 6.2.6.2 Xây dựng profin cánh 102 6.2.6.3 Xây dựng hình chiếu pháp hình chiếu cạnh 104 6.2.6.4 Xây dựng củ chong chóng 104 6.2.6.5 Xây dựng tam giác đúc 106 6.2.7 Kiểm tra bền chong chóng 107 6.2.8.Tính toán xây dựng đồ thị vận hành chong chóng 108 6.2.8.1 Tính toán đặc trƣng không thứ nguyên chong chóng làm việc sau thân tàu 109 6.2.8.2 Tính toán đặc trƣng chong chóng sau thân tàu 109 6.2.8.3 Tính toán đƣờng đặc tính động 112 PHẦN VII: KẾT CẤU CƠ BẢN 114 7.1.Giới thiệu chung 114 7.2.Nội dung 114 7.2.1.Nội dung tính toán quy phạm áp dụng .114 7.2.2.Vật liệu 114 7.2.3 Phân khoang, hệ thống kết cấu 114 7.2.3.1 Khoảng sƣờn .114 7.3 Kết cấu vùng khoang hàng 116 7.3.1 Kết cấu dàn vách 116 7.3.1.1 Bố trí kết cấu 116 7.3.1.2 Tôn vách 117 7.3.1.3 Nẹp vách 117 7.3.1.4 Sống đứng vách .118 7.3.1.5 Liên kết 120 7.3.2 Kết cấu dàn đáy 120 7.3.2.1 Bố trí kết cấu 120 7.3.2.2 Tôn đáy 121 7.3.2.3 Tôn đáy 122 7.2.3.4 Dầm dọc đáy 123 7.2.3.5 Dầm dọc đáy 123 7.2.3.6 Sống chính, sống phụ 125 7.2.3.7 Đà ngang đặc 128 7.2.3.8 Liên kết 128 7.3.3 Kết cấu dàn mạn 129 7.3.3.1 Bố trí kết cấu 129 7.3.3.2 Tôn mạn 129 7.3.3.3 Sƣờn thƣờng 130 7.3.3.4 Sƣờn khoẻ đỡ xà ngang khỏe 131 7.3.3.4.1 Sƣờn khỏe .131 7.3.3.5 Liên kết 134 7.3.4 Kết cấu dàn boong 135 7.3.4.1 Bố trí kết cấu 135 7.3.4.2.Tôn boong 138 7.3.4.3.Sƣờn khoẻ đỡ xà ngang công xon 156 7.3.4.4 Liên kết 158 7.4 Kết cấu vùng khoang mũi 159 7.4.1 Kết cấu dàn vách 159 7.4.1.1 Bố trí kết cấu 159 7.4.1.2 Tôn vách 159 7.4.1.3 Nẹp vách 160 7.4.1.4 Sống vách 163 7.4.1.5 Liên kết 164 7.4.2 Kết cấu dàn đáy 165 7.4.2.1 Bố trí kết cấu 165 7.4.2.2 Tôn đáy 165 7.4.3 Kết cấu dàn mạn 167 7.4.3.1 Bố trí kết cấu 167 7.4.3.2 Tôn mạn 167 7.4.3.3 Sƣờn thƣờng 168 7.4.3.4 Sống dọc mạn 171 7.4.3.5 Liên kết 171 7.4.4 Kết cấu dàn boong 171 7.4.4.1 Bố trí kết cấu 172 7.4.4.2 Tôn boong 172 7.4.4.3 Xà ngang boong .173 7.4.4.4 Sống dọc boong 173 7.4.4.5 Liên kết 174 7.4.4.5.1 Đối với sàn boong mũi 175 7.5 Bảng chọn quy cách hàn: 178 PHẦN VIII: 181 TÍNH TOÁN CÂN BẰNG VÀ KIỂM TRA ỔN ĐỊNH 181 8.1 Giới thiệu chung 181 8.1.1 Loại tàu – công dụng – cấp tính toán 181 8.1.2 Các thông số tàu 181 8.1.3.Các ký hiệu sử dụng bảng 181 8.2 Tính toán thông số khoang két theo phần trăm .183 8.3 Kiểm tra ổn định 187 8.4.Các trạng thái tải trọng 188 8.4.1.Thông số tàu không 188 8.4.2 Tính toán cân tàu .188 8.4.2.1 Khối lƣợng, khối tâm tàu trạng thái .188 8.4.3 Tính toán ảnh hƣởng mặt thoáng hàng lỏng tới cân ổn định tàu 190 8.4.4 Cân tàu trạng thái tải trọng .199 8.5 Kiểm tra ổn định 200 8.5.1 Xây dựng đƣờng cong ổn định tĩnh 200 8.5.1.1 Xây dựng đƣờng cong Pantokarelan .200 8.5.1.2 Tính toán xây dựng đƣờng cong tay đòn ổn định tĩnh 202 8.5.2 Các tiêu chuẩn thời tiết .203 8.5.2.1 Xác định góc vào nƣớc 203 8.5.2.2 Diện tích trọng tâm mặt hứng gió .203 8.5.2.3 Biên độ lắc ngang 204 8.5.2.4 Kiểm tra ổn định theo yêu cầu Quy phạm 205 PHẦN I : TUYẾN ĐƢỜNG -TÀU MẪU PHẦN I: TUYẾN ĐƢỜNG – TÀU MẪU 1.1 Tuyến đƣờng Mục đích việc tìm hiểu tàu mẫu: Xác định phân cấp tàu Tính toán nhiên liệu dự trữ cho tàu Điều kiện khí hậu suốt tuyến đƣờng mà tàu có ảnh hƣởng lớn đến thân tàu,độ ăn mòn độ bền tàu… Điều kiện luồng lạch vào cảng có ảnh hƣởng đến việc lựa chọn chiều chìm tàu Tìm hiểu sở hạ tầng cảng, nơi mà tàu cập bến nhằm trang bị cho tàu thiết bị cần thiết làm hàng Giới thiệu tuyến đường: Tuyến đƣờng mà tàu chạy từ cảng Hải Phòng– cảng Kobe (Nhật Bản) 1.1.2.Cảng ( Cảng Hải Phòng) Cảng Hải Phòng bao gồm : Cảng Chính, Cảng Chùa Vẽ, Cảng Vật Cách 1.1.2.1.Điều kiện tự nhiên Cảng Hải Phòng nằm hữu ngạn sông Cửa Cấm vĩ độ 20 052' Bắc kinh độ 106041' Đông Chế độ thủy triều nhật triều với mức nƣớc triều cao +4 m, thấp +0,48 m - Chế độ gió : Cảng chịu hai mùa gió rõ rệt Từ tháng 10 đến tháng năm sau : gió Bắc Đông Bắc Từ tháng đến tháng 9: gió Nam - Đông Nam Cảng Hải Phòng cách phao số khoảng 20 hải lý Từ phao số vào Cảng phải qua luồng Nam Triệu, kênh đào Đình Vũ vào sông Cửa Cấm Cảng Hải Phòng nằm vùng trung chân sông Hồng Sông Hồng mang nhiều phù sa nên tình trạng luồng lạch vào Cảng không ổn định Từ nhiều năm luồng vào Cảng Hải Phòng thƣờng xuyên phải nạo vét nhƣng sâu đến - 5,0 m đoạn cửa Cấm – 5,5 m đoạn Nam Triệu Tuy nhiên năm gần luồng vào Cảng bị cạn nhiều , sông Cấm -3,9 tới -4,0 m nên tàu vào hạn chế trọng tải Cảng có chỗ quay tàu ngang cầu N08 ( có độ sâu -5,5 tới -6,0 m, rộng khoảng 200 m) Cảng Vật Cách nằm hữu ngạn sông cửa Cấm, cách Hải Phòng phía thƣợng lƣu khoảng 12 km, chế độ thủy văn tƣơng tự nhƣ cảng 1.1.2.2 Cầu tàu kho bãi a) Khái quát chung:  Cảng gồm : - Cảng có 11 bến đƣợc xây dựng từ năm 1967 kết thúc vào năm 1981, dạng tƣờng cọc ván thép neo cới tổng chiều dài 1787 m Trên mặt bến có cần trục cổng có sức nâng -0 16 Các bến đảm bảo cho tàu 10.000 cập cầu Từ cầu đến cầu thƣờng xếp dỡ kim khí, bách hóa, thiết bị Bến – xế dỡ hang nặng, bến 8, xếp dỡ hang tổng hợp Bến 11 xếp dỡ hàng lạnh Toàn kho Cảng có tổng diện tích 46.800 m2 có đƣờng sắt trƣớc bến, sau kho thuận lợi cho việc vận chuyển, đƣờng sắt Cảng có khổ rộng m, chiều dài 1500 m Ngoài diện tích kho, có bãi chƣa hang với tổng diện tích 183.000 m2  Cảng Chùa Vẽ Theo thiết kế Cảng Chùa Vẽ có bến với tổng chiều dài 810 m sản lƣợng thông qua hang năm 1.600.000 Hiện xây dựng đƣợc bến phụ, bến – với chiều dài 330m dạng bến cọc bê tong cốt thép 10 Hiện Cảng đƣợc lắp dàn cần trục cổng nặng Container chuyên dụng chủ yếu xếp hang Container, sắt thép, hang kiện, gỗ  Cảng Vật Cách Bắt đầu xây dựng vào năm 1965 Cảng có mố cầu bố trí cần trục ô tô để bốc than số loại hang khác b) Luồng vào Cảng: Tên luồng Chiều dài (km) Chiều rộng ,m Chiều sâu ,m Lạch Huyện 17,5 100 -7,8 Hà Nam 6,3 70 -5,7 Bạch Đằng 9,2 70 -6,1 Sông Cấm 9,8 70 -6,1 Tổng chiều dài tuyến luồng 42,8 11 c) Cầu Cảng: Các khu vực Cảng Hải Phòng đƣợc phân bố theo lợi sở hạ tầng, giao thông, đƣờng sắt - đƣờng - đƣờng thuỷ đƣợc lắp đặt thiết bị xếp dỡ phù hợp với loại hàng hoá, đáp ứng thoả mãn nhu cầu vận chuyển nhiều phƣơng tiện Toàn cảng có 21cầu tàu với tổng chiều dài 3.567m, bảo đảm an toàn với độ sâu trƣớc bến từ -8,4m đến -8,7m Cảng/Khu chuyển tải Dài Độ sâu Số lƣợng Loại hàng Xí nghiệp xếp dỡ Hoàng Diệu 1717m -8,4m 11 cầu Bách hóa, rời, bao, Container Xí nghiệp xếp dỡ Chùa Vẽ 848m -8,5m cầu Bách hóa, Container Xí nghiệp xếp dỡ Tân Cảng 1002m -8,7m cầu Bách hóa, Container Vùng neo Hạ Long -14m điểm neo Bách hóa, Container Bến Bạch Đằng -7,5m bến phao Bách hóa, Container Vịnh Lan Hạ -7,5m bến phao Bách hóa, Container d) Kho bãi Hệ thống kho bãi Cảng Hải Phòng xây dựng theo tiêu chuẩn chất lƣợng cao, đƣợc chia theo khu vực chuyên dùng phù hợp với điều kiện bảo quản, xếp dỡ, vận chuyển loại hàng hoá 12 =80o V STT Khoang két m3 a b  c Cb b/a i0 ki Mh0 m m T/m3 7,5 4,3 0,401 1,8 0,09 23,462 5,66 2,88 2,87 0,86 0,278 0,5 0,21 7,1287 m T.m Két nƣớc Két dầu DO1 13 Két dầu FO1 85,2 1,4 3,2 19,6 0,87 0,970 2,3 0,074 34,58 Két dầu FO2 21 1,4 2,876 0,87 0,745 5,0 0,05 11,039 Két dầu nhờn 8,2 1,4 1,65 3,64 0,924 0,975 1,2 0,118 1,4568 54,87 4,24 Tổng 77,67 =90o V STT Khoang két m3 a b  c Cb b/a i0 ki Mh0 m m T/m3 7,5 4,3 0,401 1,8 0,07 18,248 5,66 2,88 2,87 0,86 0,278 0,5 0,25 8,4865 m T.m Két nƣớc 54,87 4,24 Két dầu DO1 13 Két dầu FO1 85,2 1,4 3,2 19,6 0,87 0,970 2,3 0,054 25,234 Két dầu FO2 21 1,4 2,876 0,87 0,745 5,0 0,03 6,6235 Két dầu nhờn 8,2 1,4 1,65 3,64 0,924 0,975 1,2 0,11 1,358 Tổng 59,95 193 Trạng thái N03 =10o STT 10 11 Tổng Khoang két Két nƣớc Két dầu DO1 Két dầu FO1 Két dầu FO2 Két dầu nhờn Két dằn mũi Két dằn Két dằn Két dằn Két dằn Két dằn lái V m3 a b m  c m m Cb ki b/a i0 Mh0 T/m3 T.m 54,87 4,24 7,5 4,3 0,401 1,8 0,025 13 5,66 2,88 2,87 0,86 0,278 0,5 0,01 85,2 1,4 3,2 19,6 0,87 0,970 2,3 0,033 21 1,4 2,876 0,87 0,745 5,0 0,07 8,2 1,4 1,65 3,64 0,924 0,975 1,2 0,014 142,2 10 8,5 1,025 0,239 1,4 0,018 106,22 1,4 8,5 19,6 1,025 0,455 6,1 0,08 230,47 1,4 10 19,6 1,025 0,840 7,1 0,087 246,38 1,4 10 19,6 1,025 0,898 7,1 0,087 118,47 1,4 6,7 19,6 1,025 0,644 4,8 0,07 128,63 4,5 10,65 5,6 1,025 0,479 2,4 0,034 2 1 2 2 6,52 0,34 15,42 15,45 0,17 12,83 99,92 376,71 416,38 91,43 33,05 1068,23 ki Mh0 2 1 2 2 T.m 16,94 0,68 38,79 24,29 0,47 32,78 139,89 493,61 545,60 141,07 81,66 1515,78 =20o STT 10 11 Tổng Khoang két V a b c  Cb b/a i0 m3 m m m T/m3 Két nƣớc 54,87 4,24 7,5 4,3 0,401 1,8 0,065 Két dầu DO1 13 5,66 2,88 2,87 0,86 0,278 0,5 0,02 Két dầu FO1 85,2 1,4 3,2 19,6 0,87 0,970 2,3 0,083 Két dầu FO2 21 1,4 2,876 0,87 0,745 5,0 0,11 Két dầu nhờn 8,2 1,4 1,65 3,64 0,924 0,975 1,2 0,038 Két dằn mũi 142,2 10 8,5 1,025 0,239 1,4 0,046 Két dằn 106,22 1,4 8,5 19,6 1,025 0,455 6,1 0,112 Két dằn 230,47 1,4 10 19,6 1,025 0,840 7,1 0,114 Két dằn 246,38 1,4 10 19,6 1,025 0,898 7,1 0,114 Két dằn 118,47 1,4 6,7 19,6 1,025 0,644 4,8 0,108 Két dằn lái 128,63 4,5 10,65 5,6 1,025 0,479 2,4 0,084 194 =30o STT Khoang két V a m 10 11 Tổng Két nƣớc Két dầu DO1 Két dầu FO1 Két dầu FO2 Két dầu nhờn Két dằn mũi Két dằn Két dằn Két dằn Két dằn Két dằn lái b m  c m m Cb b/a i0 ki T/m Mh0 T.m 54,87 4,24 7,5 4,3 0,401 1,8 0,08 13 5,66 2,88 2,87 0,86 0,278 0,5 0,02 85,2 1,4 3,2 19,6 0,87 0,970 2,3 0,093 21 1,4 2,876 0,87 0,745 5,0 0,11 8,2 1,4 1,65 3,64 0,924 0,975 1,2 0,058 142,2 10 8,5 1,025 0,239 1,4 0,066 106,22 1,4 8,5 19,6 1,025 0,455 6,1 0,11 230,47 1,4 10 19,6 1,025 0,840 7,1 0,11 246,38 1,4 10 19,6 1,025 0,898 7,1 0,11 118,47 1,4 6,7 19,6 1,025 0,644 4,8 0,11 128,63 4,5 10,65 5,6 1,025 0,479 2,4 0,098 2 1 2 2 20,85 0,68 43,46 24,29 0,72 47,03 137,40 476,30 526,46 143,68 95,27 1516,12 ki Mh0 =40o STT 10 11 Tổng Khoang két Két nƣớc Két dầu DO1 Két dầu FO1 Két dầu FO2 Két dầu nhờn Két dằn mũi Két dằn Két dằn Két dằn Két dằn Két dằn lái V m3 a b m  c m m Cb b/a i0 T/m3 54,87 4,24 7,5 4,3 0,401 1,8 0,105 13 5,66 2,88 2,87 0,86 0,278 0,5 0,04 85,2 1,4 3,2 19,6 0,87 0,970 2,3 0,11 21 1,4 2,876 0,87 0,745 5,0 0,11 8,2 1,4 1,65 3,64 0,924 0,975 1,2 0,082 142,2 10 8,5 1,025 0,239 1,4 0,094 106,22 1,4 8,5 19,6 1,025 0,455 6,1 0,11 230,47 1,4 10 19,6 1,025 0,840 7,1 0,11 246,38 1,4 10 19,6 1,025 0,898 7,1 0,11 118,47 1,4 6,7 19,6 1,025 0,644 4,8 0,11 128,63 4,5 10,65 5,6 1,025 0,479 2,4 0,11 T.m 2 1 2 2 27,37 1,36 51,40 24,29 1,01 66,98 137,40 476,30 526,46 143,68 106,93 1563,17 195 =50o STT Khoang két V a m 10 11 Tổng Két nƣớc Két dầu DO1 Két dầu FO1 Két dầu FO2 Két dầu nhờn Két dằn mũi Két dằn Két dằn Két dằn Két dằn Két dằn lái b m  c m m Cb b/a i0 ki Mh0 T.m 2 1 2 2 28,68 1,70 50,00 22,08 1,28 76,96 122,41 415,68 459,45 130,62 103,04 1411,89 ki Mh0 T.m 2 1 2 2 27,11 3,06 45,33 17,66 1,43 79,81 97,43 329,08 363,73 105,80 93,32 1163,76 T/m 54,87 4,24 7,5 4,3 0,401 1,8 0,11 13 5,66 2,88 2,87 0,86 0,278 0,5 0,05 85,2 1,4 3,2 19,6 0,87 0,970 2,3 0,107 21 1,4 2,876 0,87 0,745 5,0 0,1 8,2 1,4 1,65 3,64 0,924 0,975 1,2 0,104 142,2 10 8,5 1,025 0,239 1,4 0,108 106,22 1,4 8,5 19,6 1,025 0,455 6,1 0,098 230,47 1,4 10 19,6 1,025 0,840 7,1 0,096 246,38 1,4 10 19,6 1,025 0,898 7,1 0,096 118,47 1,4 6,7 19,6 1,025 0,644 4,8 0,1 128,63 4,5 10,65 5,6 1,025 0,479 2,4 0,106 =60o STT 10 11 Tổng Khoang két Két nƣớc Két dầu DO1 Két dầu FO1 Két dầu FO2 Két dầu nhờn Két dằn mũi Két dằn Két dằn Két dằn Két dằn Két dằn lái V m3 a b m  c m m Cb b/a i0 T/m3 54,87 4,24 7,5 4,3 0,401 1,8 0,104 13 5,66 2,88 2,87 0,86 0,278 0,5 0,09 85,2 1,4 3,2 19,6 0,87 0,970 2,3 0,097 21 1,4 2,876 0,87 0,745 5,0 0,08 8,2 1,4 1,65 3,64 0,924 0,975 1,2 0,116 142,2 10 8,5 1,025 0,239 1,4 0,112 106,22 1,4 8,5 19,6 1,025 0,455 6,1 0,078 230,47 1,4 10 19,6 1,025 0,840 7,1 0,076 246,38 1,4 10 19,6 1,025 0,898 7,1 0,076 118,47 1,4 6,7 19,6 1,025 0,644 4,8 0,081 128,63 4,5 10,65 5,6 1,025 0,479 2,4 0,096 196 =70o STT 10 11 Tổng Khoang két Két nƣớc Két dầu DO1 Két dầu FO1 Két dầu FO2 Két dầu nhờn Két dằn mũi Két dằn Két dằn Két dằn Két dằn Két dằn lái V m3 a b m c m m  T/m3 Cb 54,87 4,24 7,5 4,3 0,401 13 5,66 2,88 2,87 0,86 0,278 85,2 1,4 3,2 19,6 0,87 0,970 21 1,4 2,876 0,87 0,745 8,2 1,4 1,65 3,64 0,924 0,975 142,2 10 8,5 1,025 0,239 106,22 1,4 8,5 19,6 1,025 0,455 230,47 1,4 10 19,6 1,025 0,840 246,38 1,4 10 19,6 1,025 0,898 118,47 1,4 6,7 19,6 1,025 0,644 128,63 4,5 10,65 5,6 1,025 0,479 b/a i0 ki Mh0 T.m 1,8 0,5 2,3 5,0 1,2 1,4 6,1 7,1 7,1 4,8 2,4 0,1 0,15 0,087 0,07 0,122 0,114 0,066 0,062 0,062 0,072 0,086 2 1 2 2 26,07 5,09 40,65 15,45 1,51 81,23 82,44 268,46 296,73 94,05 83,60 995,28 b/a i0 ki Mh0 2 1 2 2 T.m 23,46 7,13 34,58 11,04 1,46 71,25 57,46 181,86 201,01 73,15 69,99 732,39 =80o STT 10 11 Tổng Khoang két V a b c  Cb m3 m m m T/m3 Két nƣớc 54,87 4,24 7,5 4,3 0,401 Két dầu DO1 13 5,66 2,88 2,87 0,86 0,278 Két dầu FO1 85,2 1,4 3,2 19,6 0,87 0,970 Két dầu FO2 21 1,4 2,876 0,87 0,745 Két dầu nhờn 8,2 1,4 1,65 3,64 0,924 0,975 Két dằn mũi 142,2 10 8,5 1,025 0,239 Két dằn 106,22 1,4 8,5 19,6 1,025 0,455 Két dằn 230,47 1,4 10 19,6 1,025 0,840 Két dằn 246,38 1,4 10 19,6 1,025 0,898 Két dằn 118,47 1,4 6,7 19,6 1,025 0,644 Két dằn lái 128,63 4,5 10,65 5,6 1,025 0,479 1,8 0,5 2,3 5,0 1,2 1,4 6,1 7,1 7,1 4,8 2,4 0,09 0,21 0,074 0,05 0,118 0,1 0,046 0,042 0,042 0,056 0,072 197 =90o STT 10 11 Tổng Khoang két Két nƣớc Két dầu DO1 Két dầu FO1 Két dầu FO2 Két dầu nhờn Két dằn mũi Két dằn Két dằn Két dằn Két dằn Két dằn lái V m a b m  c m m Cb b/a i0 ki Mh0 T.m 1,8 0,5 2,3 5,0 1,2 1,4 6,1 7,1 7,1 4,8 2,4 0,07 0,25 0,054 0,03 0,11 0,09 0,026 0,022 0,022 0,036 0,052 2 1 2 2 18,25 8,49 25,23 6,62 1,36 64,13 32,48 95,26 105,29 47,02 50,55 454,68 T/m 54,87 4,24 7,5 4,3 0,401 13 5,66 2,88 2,87 0,86 0,278 85,2 1,4 3,2 19,6 0,87 0,970 21 1,4 2,876 0,87 0,745 8,2 1,4 1,65 3,64 0,924 0,975 142,2 10 8,5 1,025 0,239 106,22 1,4 8,5 19,6 1,025 0,455 230,47 1,4 10 19,6 1,025 0,840 246,38 1,4 10 19,6 1,025 0,898 118,47 1,4 6,7 19,6 1,025 0,644 128,63 4,5 10,65 5,6 1,025 0,479 198 8.4.4 Cân tàu trạng thái tải trọng TT Đại lƣợng tính Lƣợng chiếm nƣớc 11 Thể tích Mớn nƣớc trung bình Chiều dài trụ Hoành độ trọng tâm Cao độ trọng tâm Hoành độ tâm Cao độ tâm Chiều cao tâm chúi Momen nghiêng dọc cm chiều chìm 12 Các trạng thái tải trọng No1 No3 13804 5186 Công thức Δ Đơn vị (t) V d L m3 m m m m m m m 13467 8,60 105,00 1,07 6,11 1,42 4,55 2,74 5060 3,6 105,00 -4,25 5,08 1,68 1,53 1,55 Tm/cm 3,6 0,7 m -0,01 -0,085 m -2,01 1,24 m -0,005 -0,04 m 0,0048 0,044 dm=d +dm dđ=d+dd KMT m m m 8,595 8,605 8,32 3,56 3,65 14,70 ∑Mh t.m 739,22 10420 LCG KG LCB KB KML M cm  d  .KML 100.L LCG  LCB 13 Độ chúi 14 Hoành độ tâm đƣờng nƣớc 15 Số gia chiều chìm mũi 16 Số gia chiều chìm lái 17 18 19 Chiều chìm mũi Chiều chìm đuôi Cao độ tâm nghiêng Momen nghiêng mặt thoáng hàng lỏng Hiệu chỉnh ảnh hƣởng mặt thoáng Chiều cao tâm nghiêng ban đầu Δh0=Mh/ m 0,054 KMT0= KMT – KG m 2,21 9,62 Chiều cao tâm nghiêng ban đầu sau hiệu chỉnh KMT’0= KMT0 – h0 m 2,16 7,6 20 21 22 23 100.M cm LCF  L  LCF  d  2  L L  d d     LCF  2 L d m   d 199 Tƣ tàu trạng thái tải trọng: Trạng thái No1: dm < dđ nên tàu chúi đuôi Góc chúi: tgψ = Δd/L = -0,000095 →ψ = -0,0055 (độ) dm = 8,595 > [dm] =4,75(m) - tránh Slemming dđ = 8,605 > [dđ] =6,65 (m) - đảm bảo thiết bị đẩy Trạng thái No3: dm < dđ nên tàu chúi đuôi Góc chúi: tgψ = Δd/L = -0,000809 →ψ = -0,046 (độ) dm = 3,56 < [dm] =4,75(m) - tránh Slemming dđ = 3,65 < [dđ] =6,65 (m) - đảm bảo thiết bị đẩy 8.5 Kiểm tra ổn định 8.5.1 Xây dựng đường cong ổn định tĩnh 8.5.1.1 Xây dựng đường cong Pantokarelan com PATOKAREN angels 10,20,30,40,50,60,70,80,90 cc: 3.6 8.6 10 11 11.4 / Cross Curves of Stability Righting Arms(heel) for VCG = 0.00 Trim zero at heel = (RA Trim = 0) Displ (MT) 1261.918 2714.922 4262.845 5221.154 5870.833 7527.009 9222.683 10955.560 12726.260 13804.950 14536.340 16404.800 18324.570 19105.030 Displ (MT) 1261.918 10.000s 3.970s 2.592s 1.995s 1.795s 1.699s 1.545s 1.469s 1.440s 1.443s 1.455s 1.466s 1.502s 1.467s 1.398s 60.000s 6.827s 20.000s 5.685s 4.587s 3.871s 3.555s 3.394s 3.119s 2.971s 2.910s 2.908s 2.909s 2.901s 2.829s 2.644s 2.527s 70.000s 6.845s 30.000s 6.469s 5.753s 5.275s 5.059s 4.936s 4.686s 4.522s 4.396s 4.262s 4.171s 4.104s 3.907s 3.652s 3.526s 80.000s 6.979s 40.000s 6.814s 6.503s 6.282s 6.193s 6.148s 6.017s 5.831s 5.606s 5.345s 5.184s 5.075s 4.800s 4.519s 4.400s 90.000s 6.792s 50.000s 6.884s 6.990s 7.067s 7.038s 6.995s 6.833s 6.643s 6.396s 6.120s 5.947s 5.827s 5.526s 5.240s 5.136s 200 2714.922 4262.845 5221.154 5870.833 7527.009 9222.683 10955.560 12726.260 13804.950 14536.340 16404.800 18324.570 19105.030 7.396s 7.578s 7.477s 7.414s 7.233s 7.033s 6.814s 6.588s 6.442s 6.339s 6.070s 5.809s 5.718s 7.493s 7.572s 7.514s 7.447s 7.292s 7.104s 6.941s 6.779s 6.676s 6.603s 6.411s 6.213s 6.140s 7.243s 7.225s 7.198s 7.163s 7.044s 6.918s 6.812s 6.724s 6.671s 6.634s 6.537s 6.431s 6.392s 6.665s 6.609s 6.584s 6.573s 6.553s 6.508s 6.462s 6.447s 6.448s 6.450s 6.454s 6.456s 6.459s Water Specific Gravity = 1.025 Cr oss C ur ves 0.0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 5000.0 Displacement in Metric Tons 10000.0 15000.0 20000.0 8.0 7.0 A r m s 6.0 i n m 5.0 4.0 3.0 2.0 1.0 0.0 201 8.5.1.2 Tính toán xây dựng đường cong tay đòn ổn định tĩnh Công thức : l=ycos + (z-zB)sin-a.sin= l-a.sin Kết tính toán l góc nghiêng  đƣợc thể dƣới dạng bảng: a)Trạng thái tải trọng (N01) Các thông số: = 13804 (tấn) KG  6,11(m) V= 13467 (m ) KB  4,55(m) a  KG  h0  6,11  0,054  6,16 d= 8,6 (m) θ 10 20 30 40 50 60 70 80 90 asinθ 0,00 1,07 2,11 3,08 3,96 4,72 5,33 5,79 6,07 6,16 lΦ 0,00 1,46 2,91 4,17 5,18 5,95 6,44 6,68 6,67 6,45 lθ 0,000 0,390 0,803 1,090 1,220 1,231 1,105 0,891 0,604 0,290 h 0,00 37,91 81,16 89,99 105,43 103,74 94,59 88,78 77,67 59,95 b) Trạng thái tải trọng (N03) Các thông số: = 5186 (tấn) KG  5, 08(m) V= 5060 (m ) KB  1,53(m) a  KG  h0  5,08   7,08 d= 3,6 (m) θ 10 20 30 40 50 60 70 80 90 lΦ 0,00 1,80 3,55 5,06 6,20 7,04 7,47 7,51 7,20 6,58 asinθ 0,00 1,23 2,42 3,54 4,55 5,42 6,13 6,65 6,97 7,08 lθ 0,000 0,571 1,128 1,520 1,649 1,616 1,339 0,857 0,228 -0,500 h 0,00 1068,23 1515,78 1516,12 1563,17 1411,89 1163,76 995,28 732,40 454,68 202 8.5.2 Các tiêu chuẩn thời tiết 8.5.2.1 Xác định góc vào nước Góc vào nƣớc đƣợc xác định vị trí dƣới ngƣỡng cửa kín nƣớc khoản 76 mm TT Đại lƣợng Đơn vị Chiều chìm trung bình Góc vào nƣớc θvn Trạng thái tải trọng No1 No3 m 8,600 2,150 độ 26 42 8.5.2.2 Diện tích trọng tâm mặt hứng gió a) Trạng thái tải trọng Chiều chìn d= 8,6 (m) Ai Hệ số Ki TT Thành phần hứng gió (m2) Thƣợng tầng mũi 43,60 1,00 Thƣợng tầng đuôi 59,77 1,00 Boong cứu sinh 51,65 1,00 Boong điều khiển 48,42 1,00 Ống khói 28,29 1,00 Cần cẩu 159,75 0,60 Mạn chắn sóng 5,00 1,00 Mạn tàu 294,00 1,00 Tổng 690,48 Tăng 10% (bù cho 10 69,00 phần nhỏ không tính) Diện tích hứng gió AV = 760 (m2) Chiều cao tâm hứng gió Z=5,22 (m) Zi (m) 4,71 4,60 7,50 10,20 16,45 10,02 7,60 1,51 Ki Ai (m) 43,60 59,77 51,65 48,42 28,29 95,85 5,00 294,00 626,58 K i A i Zi (m3) 205,4 274,9 387,4 493,9 465,4 960,4 38,0 443,9 3269,2 203 b) Trạng thái tải trọng Chiều chìm tàu d= 3,6 m TT Thành phần hứng gió 10 11 Thƣợng tầng mũi Thƣợng tầng đuôi Boong cứu sinh Boong điều khiển Ống khói Cần cẩu Mạn chắn sóng Mạn tàu Tổng Tăng 10% (bù cho phần nhỏ không tính) 12 Ai (m2) 43,60 59,77 51,65 48,42 28,29 159,75 5,00 971,00 1367,48 Hệ số Ki 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,60 1,00 1,00 Zi (m) 7,99 7,88 10,78 13,48 19,73 13,30 10,88 3,15 K i Ai (m) 43,60 59,77 51,65 48,42 28,29 95,85 5,00 971,00 1303,58 K i A i Zi (m3) 348,3 470,8 556,7 652,6 558,1 1274,7 54,4 3058,0 6973,7 136,75 Diện tích hứng gió AV = 1504 (m2) Chiều cao tâm hứng gió Z=5,35 (m) 8.5.2.3 Biên độ lắc ngang Theo 2.1.5 –Phần 10[5] QCVN 21:2010 Góc lắc tính độ tàu hông tròn đƣợc xác định theo công thức sau : 1r  109kX1 X rS Trong đó: k : Hệ số kể đến hiệu vây giảm lắc tính toán theo 2.1.5-2, tàu vây giảm lắc k đƣợc lấy X1 : Hệ số không thứ nguyên đƣợc lấy theo Bảng 10/2.1.5-1(1) phụ thuộc vào tỉ số B/d X2 : Hệ số không thứ nguyên đƣợc lấy theo Bảng 10/2.1.5-1(2) phụ thuộc vào hệ số béo thể tích CB r=0,73+ 0,6(KG- d) / d , r không cần lấy lớn S : Hệ số không thứ nguyên đƣợc xác định theo Bảng 10/2.1.5-1(3) phụ thuộc vào vùng hoạt động chu kỳ lắc xác định theo công thức sau: T  2cB / h Trong đó: c = 0,373+ 0,023B/d - 0,043LWL/100 h : Chiều cao tâm nghiêng ban đầu có xét đến ảnh hƣởng mặt thoáng hàng lỏng LWL : Chiều dài đƣờng nƣớc tàu 204 STT 10 11 12 13 14 15 Đại lƣợng tính toán m m m3 Trạng thái tải trọng No.1 No.3 13804 5186 8,6 3,6 2,21 9,62 13467 5060 1r = 109kX1X2(rS)1/2 m độ 20 0,74 0,5563 2,3256 0,3813 11,338 0,079 1 22,85 r (chọn) độ 23 Lƣợng chiếm nƣớc  Chiều chìm trung bình d Chiều cao tâm nghiêng h0 Thể tích ngâm nƣớc  Chiều rộng tàu B Hệ số béo thể tích CB r = 0,73 + 0,6(KG - d)/d Tỷ số B/d c = 0,373+0,023.B/d-0,043LWL/100 T = cBh1/2 S - tra bảng 10/2.1.5-1(3) X1 - tra bảng 10/2.1.5-1(1) X2 - tra bảng 10/2.1.5-1(2) Đơn vị 20 0,68 0,9767 5,5556 0,4556 28,264 0,035 0,8 0,97 15,639 16 8.5.2.4 Kiểm tra ổn định theo yêu cầu Quy phạm Để kiểm tra ổn định trạng thái tải trọng theo yêu cầu Quy phạm 2010, ta phải xác định đƣợc hệ số an toàn K Tàu đƣợc coi đảm bảo ổn định thỏa mãn điều kiện sau: - Hệ số an toàn K = b/a ≥ - Góc nghiêng tĩnh w1 không vƣợt 16° 0,8 lần góc mép boong nhúng nƣớc - Diện tích đồ thị ổn định tĩnh không nhỏ 0,055 m.rad góc nghiêng đến 30° không nhỏ 0,09 m.rad nghiêng đến 40° Ngoài diện tích đồ thị tay đòn ổn định tĩnh phạm vi góc nghiêng (30 ÷ 40)° không nhỏ 0,03 m.rad -Cánh tay đòn ổn định lớn lmax ≥ 0,2m tàu có L ≥105 m góc nghiêng  ≥ 30° - Giới hạn dƣơng đồ thị ổn định tĩnh (góc lặn) không nhỏ 60° Quá trình tính toán thực theo bảng sau Trong đó: - Diện tích b tạo tay đòn ổn định tĩnh l() đƣờng nằm ngang cánh tay đòn gây nghiêng gió giật lw2 góc vào nƣớc w2 = 50° góc vào nƣớc  góc c góc tạo bở giao điểm thứ cánh tay đòn nghiêng lw2 l() - Diện tích a tạo cánh tay đòn ổn định tĩnh l() đƣờng nằm ngang cánh tay đòn gây nghiêng gió giật lw2 góc ngiêng (r –  w1) - g = 9,81 (m/s2) – gia tốc trọng trƣờng - Tay đòn hứng gió zv lấy khoảng cách cao độ tâm mặt hứng gió zv đến vị trí d/2 205 - Áp suất gió động đƣợc tra theo bảng 10/2.1.4-1 a) Xác định cánh tay đòn gây nghiêng áp suất gió Đại lƣợng tính toán STT Đơn vị Trạng thái tải trọng No.1 No.3 13804 5186 8,6 3,6 5,22 5,35 Lƣợng chiếm nƣớc  Chiều chìm trung bình d Cao độ tâm mặt hứng gió zvi m m Tay đòn hứng gió zv m3 0,92 4,275 Áp suất gió động Pv Pa 504 504 Diện tích mặt hứng gió Av m2 760 1504 Tay đòn lw1=Pv.Av.zv/(1000g.) m 0,003 0,064 Tay đòn lw2=1,5lw1 m 0,004 0,096 b) Kiểm tra ổn định theo quy phạm Đại lƣợng tính toán STT Đơn vị Trạng thái tải trọng No.1 No.3 13804 5186 8,6 3,6 23 16 Lƣợng chiếm nƣớc  Mớn nƣớc trung bình d Biên độ chòng chành mạn θm m độ Góc vào nƣớc θvn độ 26 42 Tay đòn lw1 m 0,003 0,064 Tay đòn lw2 m 0,004 0,096 10 Diện tích a Diện tích b Hệ số an toàn K=b/a Góc nghiêng tĩnh w1 m.rad m.rad độ 0,196 0,5174 2,64 0,81 0,107 0,272 2,54 1,2 Diện tích đồ thị tới góc 30 Diện tích đồ thị tới góc 40 Diện tích khoảng (30÷40)° Cánh tay đòn lớn lmax m.rad m.rad m.rad m 0,1638 0,2767 0,1129 1,231 0,062 0,12 0,058 1,649 độ 50 40 độ 80 82 11 12 13 14 15 Góc lmax 16 Góc lặn Kết luận : Tàu thiết kế đảm bảo ổn định 206 Tài liệu tham khảo: [1] Quy phạm phân cấp đóng tàu biển vỏ thép QCVN 2010 [2] Sổ tay kĩ thuật đóng tàu tập + [3] Bài giảng lí thuyết thiết kế tàu [4] Bố trí chung kiến trúc tàu thủy [5] Bài giảng thiết kế đội tàu [6] Tính toán di động tàu có lƣợng chiếm nƣớc [7] Công ƣớc quốc tế đóng tàu 207 [...]... thống kê tàu mẫu 1.2.1.Mục đích Tàu mẫu là tàu đã đƣợc đóng và đƣa vào khai thác mà có những tính năng tốt, cùng loại tàu và công dụng với tàu thiết kế Có trọng tải hoặc sức chở hàng, tốc độ hoặc công suất máy và vùng khai thác tƣơng đƣơng với tàu thiết kế Bảng thống kê tàu mẫu là vô cùng quan trọng đối với ngƣời thiết kế trƣớc khi bƣớc vào công việc thiết kế một loại tàu nào đó Tàu mẫu là tàu có những... thân tàu phải xem xét cho các đặc tính thân tàu là tốt nhất: - Tối ƣu về mặt sức cản - Phối hợp với sự làm việc của thiết bị đẩy - Đảm bảo cho tàu vận hành tốt trong quá trình hành hải trên biển Thông thƣờng khi xây dựng đƣờng hình dáng ngƣời ta sử dụng 3 phƣơng pháp chủ yếu đó là: - Thiết kế mới - Thiết kế theo bể thử - Thiết kế bằng cách tính chuyển đồng dạng từ tàu mẫu Lựa chọn phƣơng pháp thiết kế. .. Phƣơng án thiết kế - Hình dáng của tàu ảnh hƣởng đến chất lƣợng thủy động của tàu Đƣờng hình dáng có quan hệ khăng khít và ảnh hƣởng trực tiếp đến tốc độ tàu, khả năng hàng hải, tính ổn định, tính điều khiển Việc sắp xếp các trang thiết bị trên tàu, dung tích khoang hàng và điều kiện công nghệ của nhà máy đóng tàu, những yếu tố này mâu thuẫn với nhau trong quá trình thiết kế Do đó khi thiết kế đƣờng... sau: Theo thống kê cho tàu hàng khô: bT =B/d = 2,2 ÷ 3,7 hT=D/d = 1,3  1,6 Chọn tỷ số bT ,hT từ tàu mẫu Sau đó kết hợp với phƣơng trình (2.9 sẽ xác định đƣợc sơ bộ kích thƣớc chiều rộng, chiều chìm và chiều cao mạn cho tàu thiết kế) Chọn theo số liệu tàu mẫu chọn: Suy ra: d = (8,85÷6,82) (m) Chọn d= 8,6 m Suy ra : B = 20 (m ) và D = 11,4 (m) 24 Kết luận : Kích thƣớc sơ bộ của tàu là: Đại lƣợng Kí hiệu... xác định dựa vào bảng sau: (Bảng 3.3 Thiết kế đội tàu /tr 59) k1 k2 Tàu chở hàng tổng hợp 0.5166 0.75  Khối lượng trang thiết bị năng lượng: mm = k1.Nek2 (2.16) Trong đó: Ne – công suất của tổ hợp thiết bị năng lƣợng, kw Giá trị của các hệ số k1 và k2 trong công thức (2.16) phụ thuộc vào loại may chính và đƣợc xác định dựa vào bảng sau: (Bảng 3.4 Thiết kế đội tàu /tr 60) k1 k2 Động cơ diesel (4 kỳ)... (nội suy theo tàu mẫu); DW – trọng tải của tàu (theo nhiệm vụ thƣ thiết kế) ; D (h) D3 D2 D D1 DW1 DW DW2 DW3 DW (mh) Hình 1.1 Nội suy hệ số lợi dụng LCN theo trọng tải 2.1.2 Xác định kích thước sơ bộ của tàu:  Xác định chiều dài tàu: - Chiều dài tàu có thể đƣợc xác định qua chiều dài tƣơng đối của tàu qua công thức sau: L  l.3  msb /  (2.2) - Trong đó: l – chiều dài tƣơng đối của tàu, là hàm... những thông số và tính năng quan trọng gần giống nhƣ tàu ta chuẩn bị thiết kế ví dụ nhƣ số trọng tải, số hành khách, tốc độ vị trí và phạm vi khai thác, loại máy chính v.v… Tuỳ thuộc vào từng loại tàu, mức độ phức tạp của thiết kế mà ngƣời thiết kế có thế chọn lựa ra những chỉ tiêu khác nhau.Dƣới đây là những chỉ tiêu cơ bản nhất 17 1.2.2 Bảng thống kê tàu mẫu STT Đại lƣợng Đơn vị ĐẠI DƢƠNG QUEEN MINH... Chọn LCB = 1,4(m) + Hoành độ tâm nghiêng đƣờng nƣớc thiết kế:   L 1, 75  CW  3,5CW2 1  CW 100 105 =  1, 75  0,86  3,5.0,862 1  0,86 = -2,04(m) 100 LCF    (3.2)  + Lựa chọn dạng mũi và đuôi: Mũi tàu : mũi tàu có ảnh hƣởng đến sức cản sóng và tính ổn định của tàu Hình dáng mũi tàu: Dạng mũi của tàu có ảnh hƣởng lớn đến sức cản của tàu Do tàu có trọng tải DW = 10500t , chạy với tốc độ v =... đƣợc xác định dựa vào bảng sau:(Bảng 3.2 Thiết kế đội tàu /tr 59) k1 k2 k3 k4 Tàu chở hàng tổng hợp 0.0263 1.675 0.850 0.280 Khối lƣợng Khối lƣợng phần thƣợng tầng có thể đƣợc xác định sơ bộ dựa vào khối lƣợng phần thân chính của vỏ tàu và loại tàu: - Đối với tàu hàng bách hóa: mtt = 12%mv = 193,4 ( tấn) => mvt = 1611,6+ 193,4= 1805 ( tấn)  Khối lượng các trang thiết bị và hệ thống mtbh: mTBT+HTT = k1(L.B.D)k2... tốc độ của tàu (m/s), v =11 (knots) g – gia tốc trọng trƣờng, g = 9,81(m/s2) L – chiều dài tàu, L = 105(m) v 11.0,514   0,176 Suy ra: Fr  gL 9,81.105 Đối với tàu hàng bách hóa (Công thức 9.64 tr 125 Lí thuyết thiết kế tàu) Khi Fr =0,14÷0,26 Hệ số béo thể tích CB = 1,09-1,68 Fr ±0,12 Suy ra: CB = 1,09-1,68.0,176 ± 0,12 = (0,67 ÷ 0,914) Chọn CB=0,74 (2.6) 23 -Hệ số béo đƣờng nƣớc thiết kế: CWL  0,98.CB1/2