Ebook cẩm nang dùng cho kĩ sư địa kỹ thuật phần 2

Chương VII PHÂN TICH ỔN ĐỊNH MÁI D ố c Phân tích ổn định mái dốc đề cập sau liên quan đến hai loại mái dốc: - Mái dốc tự nhiên, - Mái đốc nhân tạo (do người tạo ra) Vấn đề trượt mái dốc đưa đến hậu thiệt hại to lớn tài sản, công trình xây dựng, người Chương nhằm kiến giải cách tổng quát chế hoạt động số loại trượt mái dốc đặc trưng trình bẩy phương pháp đanh gid mái dốc có ổn định hay không Tuy nhiên, ta cấn ý thức rằng, việc xác định cách xác hệ số an toàn chống trượt mái dốc khó khăn Nó đòi hỏi phải nghiên cứu thận trọngvà toàn diện nhiều yếu tố tác động Để đánh giá mức độ ổn định mái dốc công việc quan trọng nghien CƯU cacíi nghiễm túc vả chi tiếl vể địá chất, lý, địa hình để làm sáng tỏ nguyên nhân điều kiện gây trượt mái dốc Nghiên cứu đánh giá lựa chọn thông số đạl diện cần thiết để tính toán chúng định việc lựa chọn đư ợc hệ số an toàn ch ấ p thuận I PHÂN CHIA CÁC LOẠI CHUYÊN đ ộ n g mái Dốc 1.1 CHUYỂN ĐỘNG CỦA MÁI D ố c T ự NHIÊN Ta phân biệt loại chuyển động với mái dốc tự nhiên sau: - Chuyển động lăn rơi khối đá - Chuyển động trượt, bao gồm: + Trượt rrặt phẳng + Trượt vòng cung đơn giản + Trượt vòng cung phức hợp - Chuyển động trồi xệ đất tải trọng - Chuyển động dòng nước chảy trôi 305 I.2 CHUYỂN ĐỘNG CỦA MÁI Dốc NHÂN TẠO Các mái dốc, người tạo ra, gây chuyển động trượt chủ yếu tượng biến dẻo trọng lượng tới hạn gây Có thể phân loại mái dốc nhân tạo tuỳ theo loại công trình: - Mái dốc đào - Mái dốc đắp, đất không chịu nén - Mái dốc đắp, đất yếu chịu nén - Trượt tổng thể tường chắn - Ổn định mái đê đập đất II CÁC LOẠI CHUYỂN ĐỘNG CHÍNH 11.1 CHUYỂN ĐỘNG DO LĂN RƠI CÁC KHỐI ĐÁ Đây tượng lở lăn khối đá sườn núi, trọng lượng chúng gây tượng nguy hiểm Việc phân tích tượng trượt lở rơi đá sườn dốc thuộc phạm vi nghiên cứu học đá 11.2 CHUYỂN ĐỘNG DO TRƯỢT Hiện tượng đất sườn dốc chuyển động trượt chia thành loại sau: 11.2.1 Trượt theo mặt phẳng Một lớp đất có tính chất lý yếu nằm mặt nghiêng lớp đất đá cứng bên gây tượng trượt mặt phẳng (hình VII 1) Hiện tượng thường liền với hoạt động nước đất II.2.2 Trượt vòng cung đơn giản Trượt mál dốc theo mặt trượt vong cung đơn giản thường hay xảy Đường trượt thường có dạng đơn giản giống hình trụ Phân tích khả trượt mái dốc áp dụng phương pháp kinh điển Loại trượt phân biệt dấu hiệu sau (hình VII.2): 306 - Phía đỉnh mái dốc xuất vết nứt lực đất kéo xuống - Xuất khoảng trống phía đỉnh khối trượt - Xuất khối trồi phía chân khối trượt Khi mặt trượt có dạng cung tròn ta gọi trượt cung tròn Trượt cung tròn thường xảy phần lớn trường hợp trượt mál dốc Ngược lại, đường trượt dạng hình tròn ta gọi trượt vòng cung Vết nứt đất bi kéo 11.2.3 Trượt vòng cung phức hợp Trượt mái dốc tạo nhiều khối trượt hình vòng cung chồng lên (như thể hình VII.3) gọi trượt vòng cung phức hợp Một khối trượt chồng lên khối nguyên nhân làm cho khối trượt liên tiếp mái dốc dài Hình VII 3: Trượt vòng cung phức hợp 11.3 CHUYỂN ĐỘNG DO TRỒI XỆ Chuyển động trồi xệ chuyển động đất sườn dốc chịu tải trọng lớn, đến tiệm cận giới hạn dẻo, làm đất có xu hướng chuyển động trồi xệ phía bên Hình VII.4 cho thấy bờ dốc mac-nơ trồi xệ tải trọng khối đá vôi nằm đè xuchg Khối vôi nứt nẻ lại có xu hướng tạo chuyển động lăn rơi khối đá phía 11.4 CHUYỂN ĐỘNG DO CUỐN THEO DÒNG NƯỚC Các tảng đá sườn dốc có xu hướng trôi dọc theo sườn dốc, tác dụng dòiig nước chảy xiết 307 MÁI DÕC DO ĐÀO ĐẤT VÀ MÁI DỐC ĐẤT ĐĂP NĂM TRÊN NỄN ĐẤT KHÔNG CHỊU NÉN Các loại mái dốc có đặc điểm chung bị trượt theo đường trượt cung tròn R I Khối đá I có xu hướng rơi lãn r ĩ V j Ỵ Ề r E S I— ĩE E - _ ~ ,VJ— — — Mac-nơ X ~~ Đất trói xê = Hình VII.4: Trượt trồi xệ tải trọng Ta phân chia thành loại trượt cung tròn sau (hình VI 1.5): - Trượt cung tròn lưng dốc, - Trượt cung tròn chân dốc, - Trượt cung tròn sâu Trươt chân dốc - Trượt lưng dốc thường xảy chỗ đất bất đồng Đáy vòng tròn trượt thường nằm mặt lớp đất cứng - Trượt cung tròn chân dốc thường gặp loại mái dốc kiểu - Trượt cung tròn sâu xảy đất chân mái dốc yếu 11.6 MÁI DỐC ĐẤT ĐẮP NẰM TRÊN NỂN ĐẤT YẾU CHỊU NÉN Đất đắp thường đất đầm chặt (ví dụ đất đắp cho nển đường giao thông, sân ga, bến cảng v.v ); nằm trẽn lớp đất yếu loại sét (thường bùn than bùn) Mặt trượt mái dốc loại thường nằm sâu tiễp tuyến đáy lớp đất yếu (nếu bể dày :ớp không lớn) 308 Tuy mái dốc ổn định hệ số an toàn chống trượt gần đất mál dốc có xu hướng xệ trồi lên tạo độ lún lớn (hình VII.6) Quá trình biến dạng đất yếu nằm đất đắp thường xảy biến đổi thể tích (giảm hệ số rỗng, nước khe rỗng thoát ra) nên phù hợp cho tính lún theo lý thuyết cố kết Đường mặt trượt Hinh VIL6: Đất đắp ơất yếu II.7 ỔN ĐỊNH DƯỚI TƯỜNG CHẮN Trong loại công trình tường chắn đất (kể tường chắn trọng lượng dải tường chắn) tinh đến khả nằng trượt sâu cung tròn (hình VII.7) Hinh VII 7: Tn/ơt cung tròn tường chắn III PHÂN TÍCH ỔN ĐỊNH MÁI D ố c I II P H Â N T ÍC H Ổ N Đ IN H T R Ư Ợ T M Ả T P H A N G III.1.1 Mái dóc vô hạn - Trượt mặt phẳng song song Mót mái dốc vô hạn, có góc nghiêng {], loại đất có đặc trưng sau: - D ung trọng mực nước m ực nước 7sat - Lực dinh kết c‘ - G óc ma sát ự 309 Giả thiết độ cao mực nước đất hw nằm đường quy ước A-B chảy song song với mái dốc (hình VII.8) Tứ giác ABCD có bề rộng b xem cân bằng: - Bởi đối xứng lực mặt AD BC đối chiều, - Với trọng lượng w = [ y1.(z - hw) + YSa f h w ]b Ta viết dạng: w = b ịy h (VII.1) Trong đó: h : bề dày lớp y : dụng trọng đất tự nhiên b) Hình VII 8: a) Mái dốc vô hạn vởi dỏng chảy song song mặt dốc; b) Phân tách trọng lượng w Phân trọng lượng (W) thành phần pháp tuyến (N) tiếp tuyến (T), ta được: z N = b.cosp ^ y h T = b.sinp £ y h ũ (VII.2) - Áp lực nước lỗ rỗng bề mặt AB: u = Yw h w c o s 2p (VI.3) - Lực nưởc: u = U.AB (hướng theo chiếu vuông góc lên mặt AB), ta có: u = yw.hw b.cosp (VII.4) Cuối cùng, ta xác định sức kháng tối đa sức chống cắt dọc theo mặt AB, thể theo lý thuyết Coulomb, dạng: R = c'.AB + (N - U) tgcp' 310 (VII.5) la: R c ’ — — + (Ỷ y.h - ywhw)b.cosp.tgcp' cosp (VII.6) Hệ số an ỉoàn chống trượt, dọc theo bề mặt độ sâu z, xác định theo biểu thức: c' + ( £ y h - y w.hw ) c o s p.tgcp' Fs = —• = -5 T (VII.7) * sinỊ3.cosP2_,Y-h Trên trường hợp tổng quát có tính đến lực đẩy nước đất Nếu không tồn tai nước đất phạm vi mặt trượt dụng trọng đất không đổi theo chiều sâu công thức có dạng: p = c + y ^ c o s s p tg ọ , y il QV y.z.sinpcos(:> Lưu ỷ: 1) Ta dễ dàng kiểm nghiệm dược mỏi trưởng nhắt thi Fsg;ảm độ sâu ỉ tăng lên Khi đố, chiểu sâu mặt trượt độ sâu tối đa Nhìn chung, trượt theo mặt phằng thường xảy bề mặt khối đá phong hoá đá tươi bề mặt khối đá tươi lớp phủ đất phong hoà 2) Biểu thức VII cũig chứng minh F1giảm h" tăng Điểu náy giải thích tượng trượt đất xảy chủ yếu mùa mưa vá mực nước dẳng cao Lưu ỷ có già tn cho bắ! ky loại hinh trượt Một phương pháp để giatăng an toàn chõng trượt mái dốc lam hạ mực nước để làm giảm àp lực lỗ rỗng u III.1.2 Mái dốc hữu hạn Mái dốc hữu hạn, thể hình VII.9, liên quan đến việc trượt lớp đất có góc dốc p Vân đề đặt ià cần nghiên cứu trạng thái cân cho khối đất nằm phạm vi giới hạn bề rrặt thượng lưu AB mặt hạ lưu CD Lực cắt, làm cho khối đất có khuynh hướng chuyển động trượt, bao gồm: - Thành phần theo chiều AC lực đất chủ động, nằm phía thượng lưu: Pa', - Thành phần theo AC trọng lượng khối đất w , T = w sin p Lực chống trượt bao gồm: - Thành phần theo AC phản lực đất phía hạ lưu (áp lực bị động) P'p - Thành phẩn sức kháng cắt dọc theo AC, trường hợp tổng quát, là: R = c'.AC + (W cosp - U) tgcp’ Trong đó: u= c [u.dl A VII.9) (VII.10) c\ (p' : sức kháng cắt hữu hiệu lớp mặt trượt 311 Pa B P‘r Hình VII.9: Trượt mặt m dốc theo mặt phẳng, cao hữu hạn Hệ số an toàn chống trượt thể qua biểu thức: Fs = R + P'p P'a + T (VII.11) Vi trí mặt AB CD, ta giá trị Fs nhỏ nhất, xác định theo cách thử nghiệm dần Liên quan đến mặt CD theo hình vẽ VII.9 vị trí khả đĩ chân mái dốc (cd), nơi cho giá trị Pp nhỏ Liên quan đến vấn đề xác định Pa Pp tìm hiểu Chương VIII - Tường chắn III.2 PHÂN TÍCH ỔN ĐỊNH MÁI Dốc CHO NHỮNG LỜI GIẢI ĐƠN GIẢN Một số trường hợp đơn giản, dạng hình học mái dốc số lớp đất nền, ta sử dụng giản đổ thiết kế công thức đơn giản để xác định nhanh hệ số an toàn mang ý nghĩa thực tiễn lớn hdn III.2.1 Mái dốc đất rời - Trưởng hợp nước chảy mái dốc Đất gọi rời đặc trưng tính bền thể qua (cọ * 0; c = 0)- Khi góc mái dốc tối đa [3 phải thoả mãn điều kiện: p < 53°, cung trượt tới hạn sẻ cung trượt chân dốc Nếu p < 53°, cung trượt tới hạn ba loại kiểu trượt đề cập bên 314 CÁC PHÒNG THÍ NGHIỆM Thí nghiệm bê tông nhựa đường Bộ thí nghiệm SPT, ồng lấy mẵu công ly USCũ ;;;c Phòng thị nghiệm ly đM ổã irK*ỉỉ'ỉi MỌT SO LO ẠI M ÁY KHO AN M áy khoan F 120L M áy khoan FBC-1BC THIẾT BỊ THĂM DÒ, ĐO ĐẠC Máy nón ngang M enard GA KHO AN CỌC NHỒI Khoan cọc nhồi Nhà mảy xi màng Hòn Chông Khoan coc nhối Nhà máy xi măng Hoàng Thạch TÀI LIỆU THAM KHẢO I Tiêu chuẩn - Quy phạm Mỹ: - AASHTO Interim Guide for Desicn of Pavement Structures, American Association of State Highvvay and Transportation Oíticỉaỉs (1974) - AASHTO - The Classiíìcation of Soils and Soil- Aggregate Mixtures for Highway Construction Purposes, American Associatiorì of State Highway and Transportation Officiais Standard Speciíications for Materials (1974) - Classiíicatỉon and Identiíication of Soils - p-oceedíng of the American Society of Engineers, No 73 (1947) - ASTM D422 (1998) Standard Test Method for Particle Size Anaíysis of Soils - ASTM D854 (2001) Standard Test Method for Specifìc Gravity - ASTM D1143-81 (1994) Standard Test Method for Piles Under static Axial Compressive Load - ASTM D 1194-94 Standard Test Method for Bearing Capacity of Soiỉ for Static Load and Spread Footíngs - ASTM D1452-80(200ũ) Standard Practice for Soil Investigation and Sampling by Auger Boring - ASTM D1556-00 Standard Tesí Methoc for Density and Unit Weight of Soil in Place by Sandcone Method - ^\STM D1558-99 Standard Test Me;thod for Moisture Content Penetration Resistance Relationships of Fine-Grained Soiỉs - ASTM D 1586-99 Standard Test Method for Penetration Test and Split-Barreỉ Sampling of Soil - ASTM D1587-00 Standard Practice for T hỉn-Walled Tube Sampling of Soil for Geotechnical purposes - ASTM D1883-99 Standard Teiỉt Mothod íor CBR (Caliíornia Bearing Ratio) of Laboratory Compacted Soil - ASTM D2166-00 Standard Tesí Method for Unconíìned Compressive Strength of Cohesive Soil - ASTM D2216-98 Standard Test Method íor Laboratory Determination of Water Content of Soil and Rock Mass - ASTM D2434-68 (2000) Standard ĩe s t Method íor Permeabiíity of Granuiar Soil (Constant Head) - ASTM D2435-9P Standard Tesỉ Methocl íor One-Dimensionaí Consolidatíon Properties of Soil - ASTM D 2487-00 Standard Classiíication of Soi! Encineering Purposes (Uniíied Soil Classiíicaíion System) - A3TM D2573-94 Standard Test Method for Field Vane Shear Test in Cohesive Soil - ASTM D 2850-95 (1999) Standard Tesí Methođ íor U nconsolidated-U ndrained Triaxial Compression Tesi on Cohesive So'l 531 - ASTM D2938-95 Standard Test Method for Unconíined Compressive Strength of Intact Rock Core Specimens - ASTM D3080-98 Standard Test Method for Direct Shear Test of Soil Under Consolidated Drained Condition - ASTM D3148-96 Standard Test Method for Elastic Moduli of Intact Rock Core Specimens in Uniaxial Compression - ASTM D3385-94 Standard Test Method for Iníiltration Rate of Soil in Field using Double Ring lnfiltrometer - ASTM D3441 Standard Test Method íor Cone Penetration Test on Soil - ASTM D4318-00 Standard Test Method for Liquid Limit, Plasitc Limit, and Plastic Index of Soil - ASTM D4648-00 Standard Test Method for Laboratory Miniature Vane Shear Test for Saturated Fine-Grained Clayey Soil - ASTM D4767-95 Standard Test Method for Consolidated Undrained Triaxiai Compression Test for Cohesive Soil - ASTM D1556-Ớ0 Standard Test Method for Density and Unit VVeight of Soil in Place by Sandcone Method - ASTM D1556-00 Standard Guide for Using the Seismic Reíraction Method for Subsuríace Investigation II.Tiêu chuẩn - Quy phạm Anh: - BS 1377 1975: Methods of Test for Soils for Civil Engineering Purposes - BS 6930 1981: Code of Practice for Site Investigations - BS 8004 1986: Standard of Code of Practice for Foundations - Code Practice CP - 1972 - BS 5930 (1981): British Standard Code of Practice for Site Investigations, British Standards Institution - Design Manual: Soil Mechanics, Foundations and Earth Structures, Dept of the Navy, Naval Facilities Engineering Command - A Guide to the structural Design of Bitumen- Surtaced Roads in Tropical and Sub- Tropical Countries, Transport and Road Research Laboratory, H M stationery Office(1977) - A Guide to the Structural Design of Pavements for New Roads, Transport and Road Research Laboratory, H M stationary Offìce (1970) - Thickness Design- Full Depth Asphalt Pavement Structures for Pavements and Streets, The Asphalt lnstitute( 1970) - Site Investigations, Council for Codes of Practice, British Standards Institution III Tiêu chuẩn & Quy phạm Pháp: - D.T.U 13-2 - Travaux de íondations protondes pour le bâtiment Cahiers du C.S.T.B., 1978 - FOND 72 - Document L.c.p.c /SETRA Ministère de la Construction, octobre 1972 - DTU - 11 - Reconnaissance des sols 532 - D 'r u - - Regles Pour Caicul cỉos Poi.daions Sup^rí^cieỉles - [y ru - 13 - (1983) Regles Pour Calcuỉ rỉes FoirJa‘ions Proíonđeurs - Regỉe Technique de Conception de Caỉcuỉ des Fond3tions des Ouvrages de Genie Civil pascicule 62 - titre V * Regles D'utiiisation des Techniques Pressiomeiriques et D' Expíoitation des Rsultas Obtnus Pour ie Calcui des Fondations- Notico genera D- 60, 1975 - Essais au Scissometre des Chantei' - Mocíe cie operaỉoire LCPC - 1972 - Normes Recommendees pour Uutilisation des Essais des Penetratỉon en Europe- !SSMFE - Lossai triaxial - Modes opératoires du L.c.p.c Duncid 1968 - Mode opératoire de ressai pressiometrique normal L.c P.C Dunod, 1971, - NF p 94-057-1,2: La courbe granulometrique - NF p 94-050-1: La tenuer en eau, w et ỉe degre de saturaticn, Sr - NF p 94-051-1,2: Les limites cTAtterberg - NF p 94-053: Les poids volumetiques humid et sec et des grains (NF P-94-04) - NF p 94-070: Les cỉsaillement a boite - NF p 94- 074-1, 2, 3: L'essai a apparail triaxial L'essai non consolíde- non dr3iines Fourỉh rankine lecture Géoíechnique, juin 1964 [26] Caquot A., Kerisei J et Absi E Tũbles de butee eĩ de poussée Gauthiers-ViHc.rs, 1973 [27] Graux D Fondations et excavations p/oỉondes Eyrolles, 19G7 [28] Houy A Calcul des ouvrages en paípanches né-tailiques Sacilor, 57700 Hayange, 1976 [29| Josseaume H Meỉhodes de calcui ces ncíeaux de paiplanches Étude bibliographique Bulletỉn de ỉiaison du L.C.P.C nu 72 juií!et-aojỉ 1974 [30| Rocommandations concemant les tiranỉỉ:, d'ancrí3ge ĨA 77 Eỵrolles, 1977 [311 Schneebelì G, Les paroĩs moulêes dans le soi Eyrolles 1972 [32| Schlosser et Nguyen Thanh Long Dimensionnennent des ouvrages en terre armée: murs et coulées de ponts Assocìation Amicale des Ingénie^urs, anciens éỉèves de rE.N.P.C., 1974 [331 Lebègue Y p ouvoir portant des soís SOUÍ ưne charge inclinée Thèse de Docteur- Ingénieur, Paris Vỉ, 1971 [341 Skempton A w et Bjerrum L A contribution to the settlement analỵsis o f ỉoundaỉions on cíays Géotechnique, décembre 1967 [351 Tcheng Y Pouvoir portanỉ d'un solide composé de deux couches plastiques différentes Thèse de Doctorat, Paris, 1956 [36| Bagueím et divers Essais de chargernenỉ de pieux íorés dans la craie altérée Bulletin de liaison L.C.P.C., n° 73 1974 [37] De Beers E Méthodes de déduction de la capaciỉe Ị:or:arte d'un pieu partir des résultats des essais de péneỉration, Annales des íravaux pưhl-cs de Selgique, nos 4, et 6, 1971 /1972 [38Ị Bustamante M et divers Essais de chargement sĩaỉicue de trois pieux lancés eỉ battus Bulỉetm de liaison L.C.P.C., n 84 1970 [39] Cambeíort H Essais sur le comporỉemeni en te rra ii nomogène des pieux isolés groupes de pieux Annaies LT.B.T.P ciecembre 1964 des [401 Cambeíort H Géotechnique de ringẻnịeur, 1971 535 [41] Combarieu o Essais de chargemenỉ de pieux ỉorés dans un limon argileux Buỉletin de liaison L.C.P.C., n° 80, 1975 [42] Davis A eí Philipponnaí G Essais de pieux en vraie grandeur dans des milieux puìvérulents Annales I.T.B.T.P., n° 363, aoũí 1978 [43] Foray p et Puech A Intluence de la compressibilité sur la ỉorce portante des pieux en miíieu puivérulent Annales Ỉ.T.B.T.P., n° 339, mai 1976 [44] Gouvenot D Essais en France et rétranger sur le ĩrottemenỉ laỉéral en íondation: Amélioratiorì par injection Revue "Travaux", novembre 1973 [45] L'Herminier R Cours de mécanique des sols et des chaussées S.D.T.P., Eyroíles, 1967 [46] Bagueỉm F., Jezequeỉ J F and Shields D.H The Pressuremeter and Foundatĩon Engìneerĩng Trans Tech Publications, CH 4711, Suisse, 1978 - Ẻtude Des Remblais Sur Soỉs Compressibles- 1971 - Recommandation de L.p.c [1] M E Harr Foundaỉions of theoríticaỊ soi! Mechanics, McGraw-Hill Book Comp New York, 1966 [2] D w Taylor Fundamentals of Soils Mechanics, J Wỉley and Sons, New York, 1966 [3] E Absi Généralisation de la théorie de consolidation de Terzaghi au cas d’une multicouche Annales de n.T.B.T.P Juiliet- Aoũt 1965 n° 211- 212 [4] R A, Barron Consolidation o ĩĩin e grained soiỉs by drain wells Journal of Soils Mechanics, ASCE, juin 1947 [5] L Casagrande Consỉrucỉion ơe terraplenes a ỉraves de turba Buỉletin de Iníormalion iaboratorio deỉ transporte, Madrid, sept 1967 [6] F Christie A re-appraisal oí Merchant's contributioi) to the theory of consủHơíìtion Géoíechnique, vol XIV, n° 4, déc 1964 [7] A Garras Moorsprengungen in Schleswig-Holstein und Bayern, 1958- 1963 Strcii ssen und Tieíbau, n° 11, 1965 [8] R E Gibson et K Y Lo A theorỵ o ĩ consolidation for soils exhíbịỉing ser -V compression N.G.I Proc., n°41, 1961 [9] H Josseaume Un appareil de mesure de la pressìon interstitielle dans ies sols en pl ■ s u r sols mous Matériau pulvérulent Buỉleíin de ỉiaison des laboratoires roiriers, i f 25, mai- juin 1967 [18] G Piíoí et s Kacmaz Abaques de caicul de stabiỉité des ỉa "us- ƠQ rembỉais sur SGÌS mous Matériau de remblai ỉroỉtant et cohérení Bulletịn de liaisìon ces laboratoires routiers, n° 29, janv.- fév 1968 [19] F E Richart Revievv of the theories for sand drains- A.S.C-.E ^rans.actions, vol 124, 1959 [20] p w Rowe eí D H Shields The measured honm nLìi coeHcient o f consolidation of ỉaminated, Ịayered or var ved claỵs Proc of the 6th Int Corr ort Soil Mech and Found Eng., Montréal, 1965 [21] J o Tresidder A review o f existing methods of roa>d cc>nstrucỉion over peat Road Research Laboratory Technical paper, n°40 1958 [22] State of Caỉifornia,HíghwayTransportation Agencv, Deípartrnent of Public VVorks, Division of Highways, Consỉruction Control of embankmenĩs pla[...]... phân chia thành các loại: - Dải tường chắn thép: + Loại VVendel: (mã hiệu: DVV4400, 4550, 3600, 3300 với loại thép E24, 26 , 30, 36), + Loại Larssen: (ví dụ: SL1 ,2, 3,4, III, IV, V, VI với loại thép E240, 27 0, 320 , 360) + Loại lượn đúp: (ví dụ: P400/D 228 70, P401B/D 228 74, P300B/D 228 65, P302B/D 227 57) - Dải tường chắn bê tông đổ tại chỗ: Dải cọc cừ, thường làm từ cọc Barrette, bằng bê-tông cốt thép đổ tại chỗ... cao (H) thì lực chủ động của đất (Qa) tác dụng lên tường chắn được xác đinh theo biểu thức: Q,:i = 1/2H.cra= 1 /2 Ka y'H2 (V III.11) V à đ iể m tác dụng ở 1/3H, tính từ chân tường chắn T h à n h phần ngang cua iực chủ động được tính; Q,h =1/2H.Gah=1 /2 Kilh / H 2 (V III. 12) o p = K.,.o '2 (V III.11) 1 .2, 2 Áp lực bị động Khi đó, ta có biểu thức: 1 Hệ sô áp lụ c b ị dộng, Kp Trong trường hợp nêu trên thì... chủ động và bị động đất lên tường thể hiện: ơa = Ka (y.z + q) - 2c 7Í') (VIII. 12) Kph = Kp sin(p+5) (Vlil.12bis) 2 L ụ c bị động, Qp Với một tường chắn có chiều cao (H) thì lực bị động của đất (Qp) tác dụng lẽn tường chắn được xác định theo biểu thức: Qp = 1/2H.ơp = 1 /2 Kp.yH2 (VIII.13) Và điểm tác dụng lực ở 1/3 H, tính từ chân tường chắn (thay Kph... ^ t ” \Ị ỉ t í rnl — b ! 2 — - ✓ Kv I \ — p— y Ị y ' Ỷ - ỵ ✓s ^ ✓ + *■ °c 0 ,2 0,4 0.6 0*8 ■ 1,00 0 ,2 0,4 -► Đất nhỏm (4) 0.6 0,8 1.0 0 0 ,2 0,4 0.6 0,8 1,0 Gia :ri Hj / H Đất nhỏm (5) Kh K, kPa GÓC dốc mái (i) A 1,5 : 1 B 1,75 : 1 c 2, 0 : 1 3,0 : 1 D E 6,0 : 1 M5X SÍOỊ le D ml Kv = 0 0 0 .2 0.4 0.6 0.8 1.0 0 0 .2 0.4 0.6 0.8 1.0 Giá tnH./H H>nh VIỊỊ.S: Các lực thiết kế cho tường chắn thấp, đất... 4 5 6 7 810 15 20 30 40 5060 (h + dỵ 80 100 (m2/kN/mL) E.í a) Lực tác động lên tường chắn có neo; Phương pháp đấỉ giữ tự do b) Hệ số hiệu chỉnh Rowe cho đất rời Phương pháp đất giữ tự do ^design^max 13 p = ỉjm 2/ kh —ri ■R ■(tườn^cứnc V -0 h— u 0.8 h -0 8 ^- r— = h+d 0.6 0.4 0.5 2. 0 1.5 1.0 1,0 I >= 25 (n?/kN (ứnc : suẩt Ịàrn vi ậc) 0.8 h h -t d 0.6 0.4 7 ^ Ị— — ) 1.0 0.5 I— 1.5 2. 0 1.0 0.8 0.6... III.1 2 a ) N g o à i ra có th ể chọn giá trị X = 0,1 h, phần phía trên (AD) có thể phân tích như một giầm chống ở hai đầu A và D Phần phía dưới cũng phân tích tương tự và chống ở hai đầu D và E, với một lực Rt- do lực đất tỳ ở E Áp lực chủ động và bị động (chênh ảp lực nước nếu có) được tính toán, với trường hợp đơn giản như hình Vlií 11, cho phần giầm phía trên như sau: Q , = 1 /2 K a y.(h Q, = 1 /2 Kp.y.x2 ... loại thép E24, 26 , 30, 36), + Loại Larssen: (ví dụ: SL1 ,2, 3,4, III, IV, V, VI với loại thép E240, 27 0, 320 , 360) + Loại lượn đúp: (ví dụ: P400/D 228 70, P401B/D 228 74, P300B/D 228 65, P302B/D 227 57) -... Vlií 11, cho phần giầm phía sau: Q , = /2 K a y.(h Q, = 1 /2 Kp.y.x2 + x ) (VIII .22 ) 335 Phản lực Rq điểm chuyển tiếp (D) xác định cách lấy cân mômen quanh điểm B: RD.(h, + X) = Qv [2/ 3(h + X)... Qa = 1 /2 y.H2.Ka - 2cH T k I + qH.Ka ƠD= Kp (yz + q) + c,/K d ; Q = 1 /2 yH2.Kp + 2cH n C + qH.Kp (VIII.8) (VIII 8bis) I .2 TRƯỜNG HỢP ĐẤT RỜI, (p * 0; c = Xét trường hợp tổng quát cho tường chắn