Báo cáo thực tập Nhà máy xử lý khí Dinh Cố

Công ty chế biến Khí Vũng Tàu Báo cáo thực tập MỤC LỤC CHƯƠNG I TỔNG QUAN VỀ NHÀ MÁY I.1 Tổng quan Tổng Công ty Khí Việt Nam – CTCP (PVGAS) I.2 Tổng quan Nhà máy xử lý khí Dinh Cố I.2.1 Lịch sử nhà máy I.2.2 Vị trí nhà máy I.2.3 Công suất nhà máy I.2.4 Mục đích việc xây dựng nhà máy I.2.5 Nguyên liệu nhà máy I.2.6 Sản phẩm nhà máy CHƯƠNG II QUY TRÌNH XỬ LÝ KHÍ II.1 Các thiết bị nhà máy II.1.1 Thiết bị Slug Catcher SC-01/02 II.1.2 Tháp hấp phụ V-06A/B II.1.3 Thiết bị Turbo Expander CC-01 13 II.1.4 Tháp làm C-05 13 II.1.5 Thiết bị tách lỏng/ V-03 14 II.1.6 Tháp tách etan C-01 (Deethanizer ) 15 II.1.7 Tháp ổn định C-02 16 II.1.8 Máy nén khí 18 II.2 Các hệ thống trình sản xuất nhà máy 19 II.2.1 Hệ thống đốt đuốc 19 II.2.2 Hệ thống bơm Methanol 19 II.2.3 Hệ thống xả kín 19 II.2.4 Hệ thống bơm bồn chứa sản phẩm 20 II.2.5 Hệ thống gia mùi 20 II.2.6 Hệ thống phụ trợ 20 II.3 Các chế độ vận hành nhà máy 22 SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang Báo cáo thực tập Công ty chế biến Khí Vũng Tàu II.3.1 Chế độ AMF 23 II.3.2 Chế độ MF 25 II.3.3 Chế độ GPP 27 II.3.4 Chế độ MGPP 31 KẾT LUẬN SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang 35 Công ty chế biến Khí Vũng Tàu Báo cáo thực tập LỜI CẢM ƠN Lời đầu tiên, em xin cảm ơn Ban giám hiệu nhà trường tạo điều kiện cho em thực tập công ty, tiếp cận trực tiếp với môi trường làm việc Qua đó, em vận dụng kiến thức học vào thực tế Đồng thời, em xin gửi lời cảm ơn trân thành đến ban Giám Đốc Công ty chế biến khí Vũng Tàu tạo điều kiện cho em có hội thực tập Nhà máy xử lý khí Dinh Cố từ ngày 18/02/2016 đến ngày 27/03/20165 Được giúp đỡ tận tình Ban Giám Đốc nhà máy anh chị công ty, em nắm kiến thức để trình bày báo cáo Em xin gửi lời cảm ơn đến cô, chú, anh, chị cán - nhân viên nhà máy tận tình giúp đỡ em suốt thời gian thực tập Và đặc biệt em xin cảm ơn kĩ sư phòng điều khiển trung tâm tận tình giúp đỡ, huớng dẫn em suốt thời gian thực tập công ty Bên cạnh đó, em xin cảm ơn thầy cô Bộ môn Lọc hóa dầu trường Đại học Mỏ - Địa chất không ngần ngại mà kịp thời giải cho em thắc mắc trình thực tập Em xin trân thành cảm ơn! Hà Nội, ngày 28 tháng năm 2016 Sinh viên thực Đỗ Khắc Mạnh SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang Công ty chế biến Khí Vũng Tàu Báo cáo thực tập CHƯƠNG I I.1 TỔNG QUAN VỀ NHÀ MÁY XỬ LÝ KHÍ DINH CỐ Tổng quan Tổng Công ty Khí Việt Nam – CTCP (PVGAS) Tổng Công ty Khí Việt Nam-CTCP đơn vị thành viên thuộc Tập Đoàn Dầu Khí Quốc gia Việt Nam thành lập ngày 20/09/1990 sở Ban Quản lý Công trình Dầu khí Vũng Tàu với tên gọi ban đầu Công ty Khí đốt Việt Nam Trụ sở số 101, đường Lê Lợi, phường 6, TP Vũng Tàu Ngày 19/5/1995 Công ty Khí đốt Việt Nam đổi tên thành Công ty Chế biến Kinh doanh sản phẩm khí Ngày 17/11/2006 đổi tên thành Công ty TNHH Chế biến Kinh doanh sản phẩm khí Ngày 18/7/2007, Hội đồng Quản trị Tập đoàn Dầu khí Quốc gia Việt Nam định việc thành lập Công ty mẹ - Tổng Công ty Khí Tháng 5/2011 PV Gas tiến hành cổ phần hóa trở thành Tổng Công ty Khí Việt Nam – Công ty cổ phần sau niêm yết sàn giao dịch Chứng khoán TP HCM vào tháng 5/2012 Sơ đồ tổ chức Tổng Công ty Khí Việt Nam: ĐẠI HỘI ĐỒNG CỔ ĐÔNG HỘI ĐỒNG QUẢN TRỊ BAN KIỂM SOÁT TỔNG CÔNG TY BAN GIÁM ĐỐC TỔNG CÔNG TY CƠ QUAN ĐIỀU HÀNH TCT ĐƠN VỊ TRỰC THUỘC ĐƠN VỊ THÀNH VIÊN Qua trình hình thành phát triểnvũng mạnh,theo số liệu thống kê năm 2015 PV GAS đạt kết đáng khích lệ:  Vận chuyển cung cấp 10 tỷ m3 khí/năm cho nhà máy điện, đạm, khách hàng công nghiệp, làm nguồn nguyên nhiện liệu để sản xuất khoảng 35% sản lượng điện SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang Báo cáo thực tập Công ty chế biến Khí Vũng Tàu quốc gia đáp ứng 70% nhu cầu đạm toàn quốc, cho nhiều nhà máy công nghiệp khác  Kinh doanh 1,2 triệu LPG/năm, chiếm 70% thị phần nước  Vận chuyển kinh doanh: 200.000 Condensate/năm  Cung cấp 50.000 – 70.000 ống thép/năm Với thành tựu to lớn đạt được, PV GAS xứng đáng trở thành Nhà vận chuyển cung cấp khí khô lớn Việt Nam, Nhà sản xuất kinh doanh LPG số Việt Nam; hoàn thành xuất sắc nhiệm vụ Nhà nước giao cho: góp phần đảm bảo an ninh lượng quốc gia; an ninh lương thực quốc gia; đảm bảo nguồn cung ổn định cho thị trường LPG góp phần bình ổn giá LPG nước; vinh dự đón nhận nhiều Huân chương, Cờ thi đua, Bằng khen Nhà nước, bộ, ngành, địa phương Tập đoàn Dầu khí Việt Nam Trong năm tiếp theo, PV GAS không ngừng phấn đấu hoàn thiện hệ thống quản lý, mở rộng nâng cao hiệu sản xuất kinh doanh, tăng cường sức cạnh tranh thị trường với chiến lược phát triển người làm then chốt PV GAS tin tưởng vững với nỗ lực toàn thể CBCNV PV GAS, quan tâm đạo Nhà nước, Tập đoàn Dầu khí Việt Nam, PV GAS không ngừng phát triển, đưa ngành công nghiệp khí trở thành ngành công nghiệp đầu tàu kinh tế Việt Nam, bước vươn thị trường giới có tên Doanh nghiệp khí mạnh châu Á I.2 Tổng quan Nhà máy xử lý khí Dinh Cố I.2.1 Lịch sử nhà máy Nhà máy chế biến khí Dinh Cố khởi công xây dựng ngày 4/10/1997, nhà máy khí hóa lỏng Việt Nam Nhà thầu: Tổ hợp Samsung Engineering Company Ltd (Hàn Quốc), công ty NKK (Nhật Bản) Tổng số vốn đầu tư: 79 triệu USD (100% vốn đầu tư Tổng Công Ty Dầu Khí Việt Nam) SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang Báo cáo thực tập Công ty chế biến Khí Vũng Tàu I.2.2 Vị trí nhà máy Nhà máy xây dựng Thị xã An Ngãi, huyện Long Điền, tỉnh Bà Rịa Vũng Tàu, cách Long Hải km phía bắc, cách điểm tiếp bờ đường ống dẫn khí từ Bạch Hổ khoảng 10 km Diện tích nhà máy 89600 m2 (dài 320m, rộng 280m) I.2.3 Công suất nhà máy Khí đồng hành thu gom từ mỏ Bạch Hổ mỏ Rạng Đông, dẫn vào bờ theo đường ống 16" xử lý nhà máy xử lý khí Dinh cố nhằm thu hồi khí khô, LPG sản phẩm nặng Phần khí khô làm nhiên liệu cho nhà máy điện Bà Rịa nhà máy điện đạm Phú Mỹ Công suất nhà máy (năm 2012) khoảng triệu m3/ngày Các thiết bị thiết kế vận hành liên tục 24h ngày (hoạt động 350 ngày/năm), còn sản phẩm sau khỏi nhà máy dẫn theo đường ống 6" đến kho cảng Thị Vải Sự ưu tiên hàng đầu nhà máy trì dòng khí khô cung cấp cho nhà máy điện, việc thu hồi sản phẩm lỏng từ khí thì ưu tiên  Ưu tiên việc cung cấp khí khô cho nhà máy điện: Trong trường hợp nhu cầu khí nhà máy điện cao việc thu hồi thành phần lỏng giảm tối thiểu nhằm bù đắp cho thành phần khí  Ưu tiên cho sản xuất sản phẩm lỏng: Trong trường hợp nhu cầu khí nhà máy điện thấp việc thu hồi thành phần lỏng ưu tiên Nhưng thực tế trình vận hành nhà máy, nhà máy tìm cách thu hồi sản phẩm lỏng nhiều tốt sản phẩm lỏng có giá trị cao so với khí I.2.4 Mục đích việc xây dựng nhà máy Trong mười năm khai thác dầu (từ năm 1983 đến năm 1995), ta buộc phải đốt khí đồng hành, điều không làm lãng phí lượng lớn nguồn tài nguyên thiên nhiên đất nước mà gây ô nhiễm môi trường Bên cạnh với phát triển hàng loạt mỏ khí thiên nhiên thềm lục địa phía Nam, thúc phải tìm giải pháp thích hợp cho việc khai thác, sử dụng hợp lý nguồn tài nguyên quý giá Tháng 5/1995 hệ thống thu gom khí đồng hành mỏ Bạch Hổ hoàn thành, điều đánh dấu bước phát triển quan trọng cho ngành chế biến khí Việt Nam SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang Báo cáo thực tập Công ty chế biến Khí Vũng Tàu Chỉ tính riêng việc đưa khí vào sử dụng cho nhà máy điện Bà Rịa với công suất triệu m3 khí/ngày tiết kiệm cho đất nước tỷ đồng ngày, chưa kể đến lợi ích khác kèm theo ổn định sản xuất, giải vấn đề việc làm, tránh lảng phí giải vấn đề ô nhiễm môi trường, Nhà máy xử lý khí Dinh cố đời với mục đích sau:  Tiếp nhận xử lý nguồn khí đồng hành từ mỏ Bạch Hổ, Rạng Đông mỏ khác bể Cửu Long  Phân phối sản phẩm khí khô đến nhà máy điện, đạm hộ tiêu thụ công nghiệp  Bơm sản phẩm LPG, condensate sau chế biến đến cảng PV Gas Vũng Tàu để tàng chứa xuất xuống tàu nội địa  Xuất LPG cho nhà phân phối nội địa xe bồn (khi cần) I.2.5 Nguyên liệu nhà máy Khí đồng hành thu gom từ mỏ Bạch Hổ dẫn nhà máy GPP theo đường ống ngầm đường kính 16” để xử lý nhằm thu hồi LPG, condensate khí khô Hiện nay, nguồn nguyên liệu vào nhà máy dẫn từ mỏ Rạng Đông, mỏ Bạch Hổ gần dòng khí Nam Côn Sơn  Áp suất: 60-70 bar  Nhiệt độ: 250C  Lưu lượng theo thiết kế: 4.3 triệu m3/ngày (trên sở vận hành 350 ngày)  Lưu lượng thực tế từ 2002: 5,7 triệu m3/ngày (1,5 – 1,8 triệu m3/ngày khí từ mỏ Rạng Đông 4,2 – 4,8 triệu m3/ngày khí từ mỏ Bạch Hổ)  Hàm lượng nước: bão hòa (trên thực tế thì hàm lượng nước khí xử lý giàn)  Thành phần khí: N2, CO2, C1 - C10, Hơi nước,… I.2.6 Sản phẩm nhà máy II.3.4.1 Khí khô (khí thương phẩm) Thành phần gồm metan etan sau làm tinh chế đưa vào hệ thống phân phối cung cấp khí cho Nhà máy nhiệt điện Bà Rịa, Phú Mỹ 1, Phú SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang Công ty chế biến Khí Vũng Tàu Báo cáo thực tập Mỹ 2.1, Phú Mỹ 2.2, Phú Mỹ 3, Phú Mỹ 4, Cà Mau, công ty sản xuất phân bón, thép, gạch, vật liệu xây dựng, thuỷ tinh Công ty Phân đạm Hoá chất Dầu khí, Công ty Vedan, Công ty Taicera,… II.3.4.2 LPG Thành phần chủ yếu propan butan hỗn hợp bupro Các khả sử dụng khí hóa lỏng:  Sử dụng làm nhiên liệu  Sử dụng dân dụng  Sử dụng sản xuất vật liệu xây dựng  Sử dụng làm nguyên liệu cho tổng hợp hữu hóa dầu: Có thể từ propan, butan sản xuất etylen, propylen, butadien phục vụ cho ngành nhựa, cao su, đặc biệt sản xuất dung môi II.3.4.3 Condensate Condensate gọi khí ngưng tụ hỗn hợp đồng thể dạng lỏng có màu vàng rơm, gồm hydrocacbon có phân tử lượng lớn propan butan, hợp chất vòng, nhân thơm Từ condensate, có thể làm nhiên liệu loại xăng M92, M95, làm dung môi nguyên liệu để tổng hợp sản phẩm hóa dầu CHƯƠNG II QUY TRÌNH XỬ LÝ KHÍ TẠI NHÀ MÁY XỬ LÝ KHÍ DINH CỐ II.1 Các thiết bị nhà máy II.1.1 Thiết bị Slug Catcher SC-01/02 Bản vẽ P&ID thiết bị Slug Catcher thể vẽ số ML1200-005-001 đính kèm  Thiết kế ban đầu  Áp suất đầu vào: 109 bar  Lưu lượng khí từ Slug Catcher-01/02: 4,3 triệu m3/ngày  Lưu lượng lỏng V-03: Tương đương 0,5 triệu m3/ngày SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang Báo cáo thực tập Công ty chế biến Khí Vũng Tàu Theo đánh giá Fluor Daniel Inc tương lai Slug Catcher-01/02 đủ khả để tiếp nhận xử lý dòng khí ẩm đầu vào với lưu lượng khoảng triệu m3/ngày Tuy nhiên khả lỏng bị theo tăng lên cần đặc biệt lưu ý đến hệ thống scrubbers máy nén đầu vào Hỗn hợp khí condensate từ mỏ vào, đưa đến Slug Catcher (SC01, 02) để phân tách condensate nước từ khí, áp suất vận hành 109 bar nhiệt độ 25,60C Slug Catcher bao gồm hai hệ thống ống, hệ có dung tích 1400 m3 Khi phân tách góp lại đầu góp 30 inch đưa đến thiết bị chế độ công nghệ Lượng condensate tách góp đầu góp 36 inch đưa kiểm soát thiết bị điều khiển mức, mức điều khiển chia làm hai mức A (cao), B (thấp) thiết bị điều khiển tay Trong trường hợp lượng lỏng lớn mức cao van vào đóng, còn mức thấp dòng lỏng đóng để tranh tượng sục khí vào thiết bị V-03 Nước từ thiết bị Slug Catcher đến thiết bị ILV-0112 & 0122 thông qua bình tách nước sản phẩm V-52 (nước giảm áp đến áp suất khí quyển hydrocacbon hấp phụ giải phóng qua hệ thống thông gió), nước đưa đến Burn pit (ME52) để đốt, với việc điều khiển mức thấp thì đường dẫn nước đóng để tránh hydrocacbon sụt vào thiết bị tách nước V-52 II.1.2 Tháp hấp phụ V-06A/B Bản vẽ P&ID thiết bị C-06A/B thể vẽ số ML1200-005-005 đính kèm riêng II.1.2.1 Thông số thiết kế  Áp suất vận hành: 109 bar  Nhiệt độ : 250C – 2300C  Hàm lượng nước đầu vào bảo hoà khí 109 bar 290C  Chênh áp tối đa cho phép: 80 kpa Do có hệ thống tách nước glycol từ thượng nguồn giàn nén trung tâm nên có thể kéo dài chu kỳ làm việc Tháp hấp phụ V-06A/B có chức hấp phụ nước bão hòa tồn khí hydrocacbon ngăn ngừa tạo thành hydrate SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang Báo cáo thực tập Công ty chế biến Khí Vũng Tàu Trong chế độ hoạt động GPP MF, khí từ Slug Catcher đưa đến thiết bị lọc tách sơ V-08, thiết bị thiết kế để tách loại 99% hydrocacbon lỏng, nước tự do, dầu nhờn, chất rắn có dòng khí nhằm bảo vệ lớp rây phân tử, tạp chất có khả làm bẩn lớp hấp phụ, làm giảm hiệu suất tuổi thọ chất hấp Mô tả hoạt động tháp V-06A/B II.1.2.2 Khí từ bình tách V-08 vào tháp hấp phụ qua lớp: Lớp nhôm hoạt tính để loại bỏ nước, lớp thứ màng phân tử loại bỏ hoàn toàn nước đạt nhiệt độ điểm sương nước -750C 34.5 bar; lớp cuối đệm caremic Khí sau qua tháp hấp phụ đưa qua thiết bị lọc F-01A/B để loại bỏ bụi bẩn chất hấp phụ Chất hấp phụ bão hoà nước sau thời gian làm việc Khí đưa vào tháp hấp phụ để khử nước thông qua thiết bị phân phối khí, dòng khí qua lớp chất hấp phụ tháp, lớp chất hấp phụ oxit nhôm hoạt tính để loại phần lớn nước, lớp chất hấp phụ thứ hai rây phân tử (Zeolit) để loại nước triệt đế đạt điểm sương khí yêu cầu (-750C 34.5 Bar ) Oxit nhôm dùng để tách thô ban đầu vì:  Giá thành thấp  Có khả hút nước cao nhiên không triệt để  Khó bị làm bẩn rây phân tử Oxit nhôm bảo vệ tốt  Dễ tái sinh Khí khô khỏi tháp hấp phụ thông qua thiết bị thu hồi lắp đặt bên sau qua thiết bị F-01A/B Dehydration After Filter, thiết bị hoạt động, thiết bị lại chế độ dự phòng, để loại bỏ bụi chất hấp phụ II.1.2.3 Quá trình tái sinh chất hấp phụ Chất hấp phụ sau thời gian (khoảng 8h) làm việc bị bão hòa nước, hoạt tính chất hấp phụ giảm đi, lúc chất hấp phụ cần tái sinh Quá trình tái sinh chất hấp phụ gồm có trình - Chuyển tháp hấp phụ SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang 10 Báo cáo thực tập II.2.6.2 Công ty chế biến Khí Vũng Tàu Hệ thống sản xuất Nitơ Nitơ sử dụng làm lớp đệm cho bồn chứa Hot oil V-31, bồn chứa Methanol V-25, làm flare header cung cấp cho điểm nhà máy để phục vụ công tác bảo dưỡng Hệ thống sản xuất khí Nitơ bao gồm: máy điều chế Nitơ (ME-62) bình chứa khí Nitơ (V-63) Máy điều chế Nitơ ME-62 gồm thiết bịt ách ẩm, lọc, thiết bị gia nhiệt không khí màng lọc Màng lọc sử dụng để tách thu hồi Nitơ từ không khí cách cho không khí qua, phân Nitơ giữ lại Thông số thiết kế ME-62:  Loại: màng lọc  Công suất: 100 Nm3/h  Độ tinh khiết Nitơ thu được: 99% Thông số thiết kế V-63:  Áp suất vận hành: 700 kPa  Nhiệt độ vận hành: 510C  Đường kính 2.4 m, chiều cao 7.5 m II.2.6.3 Hệ thống nước làm mát Nhu cầu sử dụng nước làm mát thiết bị:  CC-01: 20 m3/h  K-04 A/B: 1.8 m3/h  K-61 A/B: 16 m3/h  P-31 A/B/C: 1.82 m3/h Hệ thống nước làm mát hệ thống tuần hoàn khép kín với quạt làm mát E-61, hai máy bơm P-63 A/B bồn chứa nước làm mát V-64 Thiết bị trao đổi nhiệt E-61 có hai quạt vận hành Nước làm mát bổ sung từ hệ thống nước sinh hoạt chung Lưu lượng tuần hoàn hiển thị FI-5901 điều chỉnh đường bypass với PCV5901 Nhiệt độ nước cấp tuần hoàn hiển thị TI-5901/5901 SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang 21 Báo cáo thực tập Công ty chế biến Khí Vũng Tàu Trong trường hợp áp suất đầu thấp (dưới 4000 kPa) thì bơm P-63 dự phòng tự động kích hoạt II.3 Các chế độ vận hành nhà máy Để đảm bảo cho việc vận hành nhà máy linh hoạt (đề phòng số thiết bị nhà máy bị cố) hoạt động nhà máy liên tục (khi thực bảo dưỡng, sửa chữa thiết bị) không gây ảnh hưởng đến việc cung cấp khí cho nhà máy điện, đạm, nhà máy lắp đặt hoạt động theo chế độ chính: Chế độ AMF (Ablolute Minium Facility): Sản xuất condensate ổn định với công suất 342 tấn/ngày 3,8 triệu m3 khí/ngày, bắt đầu đưa vào hoạt động từ tháng 10/1998 Chế độ MF (Minium Facility): Sản xuất condensate ổn định với công suất 380 tấn/ngày, hỗn hợp butane-propane (LPG) với công suất 629 tấn/ngày 3,5 triệu m3 khí khô/ngày, bắt đầu hoạt động 12/1998 Chế độ GPP (Gas Processing Plant): Sản xuất condensate ổn định, khí khô, hỗn hợp butane propane tách độc lập Giai đoạn công suất khí đầu vào 1,5 tỷ Sm3 khí/năm, thu hồi propane: 575 tấn/ngày; butane 417 tấn/ngày; condensate: 402 tấn/ngày; khí khô: 3,34 triệu Sm3/ngày Giai đoạn sử dụng công nghệ TurboExpander với hiệu suất thu hồi sản phẩm lỏng cao Chế độ MGPP (Modified Gas Processing Plant): Chế độ chuyển đổi chế độ GPP Trong chế độ vận hành nói trên, hai chế độ AMF, MF chế độ thiết kế để vận hành giai đoạn lắp đặt để chạy thử Sau hoàn thành việc lắp đặt, chế độ vận hành vì làm giảm khả thu hồi sản phẩm lỏng Trong trường hợp số thiết bị chế độ GPP bị hỏng nhà máy chuyển sang chế độ AMF MF để trì hoạt động nhà máy Hiện nhà máy vận hành chế độ GPP chuyển đổi, không tách riêng butane propane Các chế độ chuyển đổi không hoàn toàn giống chế độ giai đoạn xây dựng thiết bị thuộc chế độ khác có thể sử dụng kết hợp SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang 22 Công ty chế biến Khí Vũng Tàu Báo cáo thực tập II.3.1 Chế độ AMF Chế độ AMF có khả đưa nhà máy sớm vào hoạt động nhằm cung cấp khí thương phẩm với lưu lượng 3,7 triệu m3/ngày cho nhà máy điện thu hồi condensate với sản lượng 340 tấn/ngày Đây đồng thời chế độ dự phòng cho chế độ MF, thiết bị chế độ MF, GPP xảy cố cần sửa chữa, bảo dưỡng mà thiết bị dự phòng II.3.1.1 Sơ đồ công nghệ Hình: Sơ đồ công nghệ chế độ vận hành AMF II.3.1.2 Các thiết bị Đây chế độ nhà máy cụm thiết bị tối thiểu tuyệt đối Nó bao gồm thiết bị sau:  Hai tháp chưng cất C-01, C-05  Ba bình tách V-06, V-08, V-15  Thiết bị Ejector EJ-01 A/B  Bồn chứa condensate TK-21 SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang 23 Báo cáo thực tập Công ty chế biến Khí Vũng Tàu II.3.1.3 Mô tả chế độ vận hành AMF Khí đồng hành từ mỏ Bạch Hổ đưa tới Slug Catcher nhà máy đường ống 16 inch với áp suất 109 bar, nhiệt độ 25,60C Tại đây, condensate khí tách theo đường riêng biệt để tiếp tục xử lý, còn nước chứa condensate tách nhờ trọng lực đưa vào bình tách nước (V-52) để xử lý Ở nước giảm áp tới áp suất khí quyển hydrocacbon bị hấp thụ giải phóng đưa vào đốt hệ thống cột đuốc Nước sau đưa tới hầm đốt (ME-52) Dòng lỏng từ Slug Catcher giảm áp đưa vào bình tách V-03 hoạt động 75 bar trì nhiệt độ 200C V-03 dùng để tách hydrocacbon nhẹ hấp thụ lỏng cách giảm áp Với việc giảm áp từ 109 bar xuống 75 bar, nhiệt độ giảm thấp nhiệt độ hình thành hydrate nên để tránh tượng bình gia nhiệt đến 200C dầu nóng thiết bị trao đổi nhiệt E-07 Sau khỏi V-03 dòng lỏng trao đổi nhiệt thiết bị E-04A/B để tận dụng nhiệt Dòng khí thoát từ Slug Catcher (SC) dẫn vào bình tách/lọc V-08 nhằm tách triệt để hạt lỏng nhỏ bị theo dòng khí Slug Catcher không tách lọc hạt bụi khí (nếu có) để tránh làm hư hỏng thiết bị chế biến khí phía sau Khí từ đầu V-08 đưa vào thiết bị hòa dòng EJ-01A/B/C để giảm áp suất từ 109 Bar xuống 47 Bar Việc giảm áp khí EJ có tác dụng để hút khí từ đỉnh tháp C-01 Đầu EJ-01A/B/C dòng hai pha có áp suất 47 bar nhiệt độ 200C với dòng khí nhẹ từ V-03 giảm áp đưa vào tháp C-05 Mục đích EJ-01A/B/C nén khí thoát từ đỉnh tháp C-01 lên áp suất làm việc tháp C-05, giữ áp suất làm việc tháp C-01 ổn định Tháp C-05 hoạt động áp suất 47 bar, nhiệt độ 200C Phần đỉnh tháp hoạt động tách khí lỏng Tháp C-05 có nhiệm vụ tách phần lỏng ngưng tụ sụt áp khí từ 109 bar xuống 47 bar qua EJ-01A/B/C Dòng khí từ đỉnh tháp C-05 đưa đường khí thương phẩm để cung cấp cho nhà máy điện Lỏng đáy C-05 đưa vào đĩa tháp C-01 Ở chế độ AMF tháp C-01 có dòng nhập liệu:  Dòng từ V-03 vào đĩa thứ 14 tháp C-01  Dòng lỏng từ đáy tháp C-05 vào đĩa tháp C-01 SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang 24 Công ty chế biến Khí Vũng Tàu Báo cáo thực tập Áp suất condensate giảm điều chỉnh tháp C-01 nhằm mục đích phù hợp cho việc chứa bồn chứa trời Với ý nghĩa chế độ AMF tháp C-01 hoạt động tháp ổn định condensat Trong đó, phần lớn hydrocacbon nhẹ butane tách khỏi condensate thiết bị gia nhiệt đáy C-01 E-01A/B đến 1940C Khí đỉnh tháp có nhiệt độ 640C trộn với khí nguyên liệu nhờ EJ-01A/B/C Dòng condensate đáy tháp trao đổi nhiệt E04A/B làm lạnh không khí E-09 để giảm nhiệt độ xuống 450C trước đường ống dẫn condensate kho cảng chứa vào bồn chứa TK-21 II.3.2 Chế độ MF Đây chế độ hoạt động trung gian nhà máy Trong chế độ vận hành MF, sản phẩm nhà máy lượng khí thương phẩm cung cấp cho nhà máy điện, còn thu lượng condensate 380 tấn/ngày lượng LPG 630 tấn/ngày II.3.2.1 Sơ đồ công nghệ V-08 FV-1001 E-15 SC-01 C-05 V-06 E-20 Khí d?u vào E-18 F-01 K-04 V-07 Sale Gas ME-13 K-01 E-02 V-12 V-02 V-03 C-02 PV-1701 Nu?c V-15 P-01A/B D?u nóng E-01A/B E-03 E-05 E-04 PV-1301 D?u nóng TK-21 Bupro Bupro ME-25 Hình: Sơ đồ công nghệ chế độ vận hành MF SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang 25 Báo cáo thực tập Công ty chế biến Khí Vũng Tàu II.3.2.2 Các thiết bị MF chế độ cải tiến chế độ AMF Nên chế độ nhà máy bao gồm toàn thiết bị chế độ AMF (trừ EJ-A/B/C) cộng thêm thiết bị sau :  Tháp ổn định condensate C-02  Các thiết bị trao đổi nhiệt : E-14, E-20  Thiết bị hấp thụ V-06A/B  Máy nén K-01, K-04A/B II.3.2.3 Mô tả chế độ vận hành MF Dòng khí từ Slug Catcher đưa đến bình tách lọc V-08, thiết bị thiết kế để tách nước, hydrocacbon lỏng, dầu lọc hạt rắn Mục đích V-08 bảo vệ lớp chất hấp phụ V-06A/B khỏi bị hỏng giảm tác dụng giảm tuổi thọ chúng Sau loại nước V-06A/B dòng khí đưa đồng thời đến hai thiết bị E-14 E-20 để làm lạnh Dòng khí sau khỏi thiết bị trao đổi nhiệt E -14 E-20 dòng hai pha lỏng khí đưa vào tháp C-05 để tách lỏng Khí đỉnh tháp C-05 làm tác nhân lạnh bậc cho dòng nguyên liệu E-14 (nhiệt độ giảm từ 26,50C xuống -170C) trước làm lạnh bậc hai van giãn nở, dòng khí thương phẩm từ đỉnh C-05 sau qua E-14 nhiệt độ tăng lên đủ điều kiện cung cấp cho nhà máy điện Hai tháp hấp thụ V-06A/B sử dụng luân phiên, tháp làm việc thì tháp tái sinh Quá trình tái sinh thực nhờ cung cấp nhiệt phần dòng khí thương phẩm gia nhiệt đến 2200C dòng dầu nóng E-18, dòng khí sau khỏi thiết bị V-06A/B làm nguội E-15 tách lỏng V07 trước đường khí thương phẩm Sơ đồ dòng lỏng chế độ MF giống chế độ AMF, ngoại trừ việc đưa khí từ V-03 đến C-01 thay vì đến C-05 chế độ AMF Ngoài chế độ MF, tháp C-02 đưa vào để thu hồi LPG Nhằm tận thu LPG tách methane, ethane còn lại, dòng khí từ V-03 đưa đến tháp C-01 để tách triệt để lượng methane, ethane Dòng lỏng từ thiết bị V-03 đưa đến tháp C-01 sau gia nhiệt từ 200C lên 800C thiết bị E-04A/B nhờ dòng lỏng từ tháp ổn định C-02 Có dòng nguyên liệu đưa đến tháp C-01: SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang 26 Báo cáo thực tập Công ty chế biến Khí Vũng Tàu  Dòng khí đến từ V-03 vào đĩa thứ tháp C-01  Dòng lỏng từ V-03 vào đĩa thứ 20 tháp C-01  Dòng lỏng đến từ đáy C-05 vào đĩa tháp C-01 Tại hydrocacbon nhẹ C1, C2 tách lên đỉnh tháp, sau nén từ 25 bar lên 47 bar nhờ máy nén K-01 trước dẫn qua đường dẫn khí thương phẩm Phần lỏng từ đáy tháp C-01 đưa đến tháp C-02 Tháp C-02 làm việc áp suất 11 bar, nhiệt độ đỉnh 600C nhiệt độ đáy 1540C Tại C5+ tách đáy tháp, sau chúng dẫn qua thiết bị trao đổi nhiệt E-04A/B để gia nhiệt cho dòng lỏng từ đáy V-03 Sau khỏi E-04A/B lượng lỏng đưa đến làm lạnh thiết bị trao đổi nhiệt không khí E-09 trước đưa đường ống bồn chứa condensate TK-21 Phần khỏi đỉnh tháp C-02 LPG, LPG ngưng tụ E-02, phần cho hồi lưu trở lại C-02 để đảm bảo độ phân tách sản phẩm, phần còn lại theo đường ống dẫn sản phẩm LPG II.3.3 Chế độ GPP Đây chế độ hoàn thiện nhà máy Theo thiết kế ban đầu chế độ vận hành sản phẩm thu nhà máy bao gồm: khoảng 3,44 triệu m3 khí/ngày khí khô thương phẩm, propane khoảng 540 tấn/ngày, butane khoảng 415 tấn/ngày lượng condensate khoảng 400 tấn/ngày II.3.3.1 Các thiết bị Chế độ bao gồm thiết bị chế độ MF cộng thêm số thiết bị sau:  Một tháp tách C3/C4 : C-03  Một tháp Stripper : C-04  Hai máy nén K-02, K-03  Thiết bị Turbo – expander: CC-01  Các thiết bị trao đổi nhiệt: E-17, E-11 SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang 27 Công ty chế biến Khí Vũng Tàu Báo cáo thực tập II.3.3.2 Sơ đồ công nghệ chế độ vận hành GPP SC-01 Khí d?u vào Condensate TK-21 V-21B Butan Propan V-03 V-08 V-07 ME-24 ME-26 ME-25 V-06 FV-1001 ME-13 C-05 E-01 V-15 Sale Gas E-17 P-01 V-02 E-03 E-10 V-05 P-03 Hình: Sơ đồ công nghệ chế độ vận hành GPP SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang 28 Báo cáo thực tập Công ty chế biến Khí Vũng Tàu II.3.3.3 Mô tả chế độ vận hành GPP Khí từ khơi vào nhà máy tiếp nhận Slug Catcher (SC-01/02), dòng nguyên liệu dòng hai pha có nhiệt độ 25,6oC áp suất 109 bar tách riêng để xử lí Dòng khí từ Slug Catcher qua V-08 để tách nốt phần lỏng còn lại, lượng lỏng tách đưa đến bình tách V-03 để xử lý, còn dòng khí tách từ V-08 vào V06A/B để tách tách nước Do chế độ thiết bị Turbo – Expander đưa vào hoạt động thay E-20 chế độ MF, nên khoảng 2/3 lượng khí khỏi V-06A/B chuyển tới phần giãn nở thiết bị CC-01, khí giãn từ 109 bar xuống 33,5 bar nhiệt độ giảm xuống -18oC, sau dòng khí đưa vào tháp tinh lọc C-05 Phần khí còn lại khoảng 1/3 dòng từ V-06A/B đưa tới thiết bị trao đổi nhiệt E-14 để làm lạnh dòng khí từ 26oC xuống - 35oC dòng khí lạnh từ đỉnh tháp C-05 có nhiệt độ –42.5oC Áp suất dòng sau giảm từ 109 bar xuống 33,5 bar nhờ van giảm áp FV-1001 Sau trình giãn nở đoạn nhiệt này, nhiệt độ giảm xuống đến -62oC Dòng đưa vào đỉnh tháp tinh lọc C-05 dòng hồi lưu đỉnh tháp Trong chế độ GPP, tháp C-05 làm việc áp suất 33,5 bar, nhiệt độ đỉnh -42.5oC nhiệt độ đáy -20oC Khí khỏi đỉnh tháp C-05 có nhiệt độ -42.5oC sử dụng làm lạnh khí đầu vào thông qua thiết bị trao đổi nhiệt E-14 trước nén dòng khí thương phẩm phần nén CC-01 Quá trình thu hồi lỏng chế độ có khác biệt so với chế độ AMF chế độ MF có mặt tháp C-04 máy nén K-02, K-03 Khí thoát từ đỉnh tháp C-01 máy nén K-01 nén từ 29 bar lên 47 bar tiếp tục làm lạnh thiết bị trao đổi nhiệt E-08 với tác nhân lạnh dòng lỏng từ V-03 có nhiệt độ 20oC hai dòng vào tháp C-04 để tách nước hydrocacbon nhẹ lẫn dòng lỏng đền từ V-03 Tháp C-04 làm việc áp suất 47,5bar, nhiệt độ đỉnh đáy 44 oC 40oC Khí sau khỏi thiết bị C-04 nén tiếp tới áp suất 75 bar máy nén K-02 làm lạnh thiết bị trao đổi nhiệt không khí E-19 Lượng khí SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang 29 Báo cáo thực tập Công ty chế biến Khí Vũng Tàu trộn lẫn với lượng khí thoát từ V-03, nén tiếp tới 109 bar máy nén K-03, chúng tiếp tục làm lạnh nhập vào dòng khí nguyên liệu trước V-08 Phần lỏng từ đáy tháp C-04 đưa đến đĩa thứ 14 tháp C-01 dòng lỏng từ tháp C-05 đưa đến đĩa thứ tháp C-01 đóng vai trò dòng hồi lưu đỉnh tháp Trong chế độ này, tháp C-01 làm việc áp suất 29 bar, nhiệt độ đỉnh 14oC nhiệt độ đáy 109oC Sản phẩm đáy tháp C-01 có thành phần chủ yếu C3+ đưa đến tháp C-02 (áp suất làm việc tháp C-02 11 bar, nhiệt độ đỉnh 55oC nhiệt độ đáy 134oC) để tách riêng condeasate LPG Sản phẩm đỉnh tháp C-02 LPG tiến hành ngưng tụ hoàn toàn nhiệt độ 43oC thiết bị ngưng tụ không khí E-02, sau đưa tới bình hồi lưu V02 có dạng nằm ngang Một phần LPG bơm trở lại tháp C-02 để hồi lưu bơm P-01A/B, áp suất bơm có thể bù đắp chênh áp suất làm việc tháp C-02 (11 bar) tháp C-03 (16 bar) Phần LPG còn lại gia nhiệt đến 60oC thiết bị gia nhiệt E-17 trước cấp cho tháp C-03 dòng lỏng nóng từ đáy tháp C-03 Sản phẩm đáy tháp C-02 condensate thương phẩm đưa bồn chứa dẫn đường ống vận chuyển condensate kho cảng Thị Vải Như nói dòng nguyên liệu vào tháp C-03 LPG, chúng tách riêng Sản phẩm đỉnh tháp C-03 propane ngưng tụ hoàn toàn nhiệt độ 46oC nhờ thiết bị trao đổi nhiệt không khí E-11 lắp đỉnh C-03 đưa tới thiết bị chứa hồi lưu V-05 có dạng nằm ngang Phần propane lỏng bơm máy bơm, phần propane thương phẩm tách thiết bị điều khiển mức chúng đưa tới đường ống dẫn propane bể chứa propane V-21A Phần còn lại đưa trở lại tháp C-03 dòng hồi lưu đỉnh tháp Tại đáy tháp C-03, thiết bị trao đổi nhiệt dầu nóng E-10 lắp đặt có tác dụng nồi tái đun để gia nhiệt cho dòng butane đến 97oC Nhiệt độ điều khiển van TV-2123 đặt ống dẫn dầu nóng Một phần dòng butane hồi lưu lại tháp C-03, phần còn lại đưa bồn chứa đưa đến kho cảng Thị Vải sau giảm nhiệt độ đến 60oC thiết bị trao đổi nhiệt E-17 đến 45oC thiết bị trao đổi nhiệt E-12 SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang 30 Công ty chế biến Khí Vũng Tàu Báo cáo thực tập II.3.4 Chế độ MGPP II.3.4.1 Sơ đồ công nghệ Khí d?u vào SC-01 V-03 Nu?c C-05 V-12 C-01 E-01 A/B C-02 E-03 P-01 E-17 C-03 P-03 A/B E-10 Sale Gas Propan V-21 A Butan V-21 B TK-21 Condensate Hình: Sơ đồ công nghệ chế độ vận hành MGPP SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang 31 Báo cáo thực tập Công ty chế biến Khí Vũng Tàu II.3.4.2 Các thiết bị  Các thiết bị chế độ GPP ban đầu  Bình tách khí-lỏng V-101  Trạm nén khí đầu vào gồm máy nén K-1011 A/B/C/D Với ba máy hoạt động máy dự phòng II.3.4.3 Những khác biệt so với GPP Để giải vấn đề phát sinh việc tăng công suất Nhà máy từ 4,3 triệu m3/ngày lên 5,7 triệu m3/ngày phải tiếp nhận thêm lượng khí đồng hành từ mỏ Rạng Đông mà đảm bảo đem lại hiệu kinh tế cao nhất, nhà máy vận hành chế độ GPP chuyển đổi Chế độ bao gồm thiết bị chế độ GPP, có số điểm khác biệt so với chế độ GPP ban đầu sau: Được lắp đặt thêm trạm nén khí đầu vào do: Việc tăng lưu lượng khí đồng hành dẫn vào bờ dẫn đến tụt giảm áp suất đáng kể đường ống Điều dẫn đến áp suất đầu vào nhà máy xử lí khí giảm đáng kể, không đảm bảo giá trị áp suất đầu vào thiết kế ban đầu 109 bar Do đó, giải pháp đặt cần phải có trạm nén đầu vào để nén khí nguyên liệu vào Nhà máy lên đến áp suất 109 bar thiết kế ban đầu Trong chế độ GPP chuyển đổi, tháp tách C-03 không hoạt động, tương tự chế độ MF Nguyên nhân nhu cầu tiêu thụ thị trường Trước đây, đầu mối tiêu thụ đòi hỏi nhà máy cung cấp C3 C4 riêng biệt Vì mà cần phải tách riêng biệt C3 C4 Tuy nhiên, yêu cầu không còn mà cần cung cấp hỗn hợp LPG thương phẩm Do mà không cần thiết phải tách riêng biệt C3/C4 mà cần điều chỉnh để thu lượng hỗn hợp LPG tối ưu Áp suất bình tách V-03 giảm từ 75 bar xuống 45 bar để đạt mục đích:  Lượng khí ẩm vượt công suất vận hành GPP bypass qua V- 101 để cấp thẳng cho hộ tiêu thụ Lỏng tách V-101 đưa V-03 để xử lý Bởi lúc chênh áp bình tách V-101 V-03 đủ lớn để có thể tự đẩy lỏng bình V-03  Lỏng tách Scrubber trước K-1011 đưa V-03 để đảm bảo an toàn SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang 32 Báo cáo thực tập Công ty chế biến Khí Vũng Tàu II.3.4.4 Vận hành Khí đồng hành từ mỏ Bạch Hổ vào hệ thống Slug Catcher để tách condensate nước điều kiện áp suất 65 – 80 bar nhiệt độ 20 đến 300C tuỳ theo nhiệt độ môi trường Tiếp theo hỗn hợp khí chia thành hai dòng: Dòng thứ khoảng triệu m3/ngày đưa qua van giảm áp PV-106 giảm áp suất từ 65-80 bar đến áp suất 54 bar vào thiết bị tách lỏng V-101 Lỏng tách đáy bình V-101 đưa vào thiết bị V-03 để chế biến sâu Khí từ bình tách V101 đưa vào hệ thống đường ống dẫn khí thương phẩm 16 inch cung cấp cho nhà máy điện Dòng khí khoảng triệu m3 khí/ngày đưa vào trạm nén khí đầu vào K-1011 A/B/C/D để nén dòng khí từ 65-80 bar lên 109 bar sau qua thiết bị làm nguội không khí E-1011 để làm nguội dòng khí khỏi máy nén đến nhiệt độ khoảng 400C - 450C Dòng khí vào thiết bị tách lọc V-08 để tách lượng lỏng còn lại khí lọc bụi bẩn Sau đưa vào thiết bị hấp thụ V-06A/B để tách triệt để nước nhằm tránh tượng tạo thành hydrate trình làm lạnh sâu Dòng khí khỏi thiết bị V-06A/B tách thành hai dòng: Khoảng phần ba dòng khí ban đầu qua thiết bị trao đổi nhiệt E-14 để hạ nhiệt độ từ 26,5oC xuống -35oC với tác nhân lạnh dòng khí khô đến từ đỉnh tháp C-05 với nhiệt độ -45oC Tiếp theo dòng khí nóng khỏi E-14 làm lạnh sâu cách giảm áp qua van FV-1001 Áp suất giảm từ 109 bar xuống 37 bar (bằng áp suất làm việc đỉnh tháp C-05) kéo theo nhiệt độ giảm xuống -620C đưa vào đĩa tháp tinh cất C-05, đóng vai trò dòng hồi lưu đỉnh tháp Hai phần ba dòng khí còn lại đưa vào thiết bị CC-01 để thực việc giảm áp từ 109 bar xuống 37 bar nhiệt độ giảm xuống -12oC Dòng khí lạnh sau tiếp tục đưa vào đáy tháp tinh cất C-05 Tháp C-05 hoạt động áp suất 37 bar, nhiệt độ đỉnh tháp đáy tháp tương ứng -45oC -15oC, khí (chủ yếu methane ethane) tách đỉnh tháp C-05 Thành phần lỏng chủ yếu propane cấu từ nặng tách ta đáy tháp Hỗn hợp khí từ đỉnh tháp tinh cất có nhiệt độ -45oC sử dụng làm tác nhân lạnh cho thiết bị trao đổi nhiệt E-14 sau nén tới áp suất 54 bar SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang 33 Báo cáo thực tập Công ty chế biến Khí Vũng Tàu phần nén thiết bị CC-01 Hỗn hợp khí từ thiết bị khí thương phẩm đưa vào hệ thống đường ống 16 inch đến nhà máy điện Hỗn hợp lỏng từ đáy tháp tinh cất đưa vào đỉnh tháp C-01 dòng hồi lưu Tháp C-01, hoạt động áp suất 27,5 bar nhiệt độ đáy tháp 1090C Tại tháp C-01, hydrocacbon nhẹ methane, ethane tách từ hỗn hợp lên đỉnh tháp vào bình tách V-12 để tách lỏng có khí, sau máy nén K-01 nén từ áp suất 27,5 bar lên áp suất 47,5 bar Hỗn hợp khí từ máy nén K-01 tiếp tục vào E – 08 sau vào tháp C-04 (hiện thiết bị không hoạt động bình tách V03 phải giảm áp vận hành từ 75 bar theo thiết kế xuống còn 47 bar để đảm bảo chế biến lượng lỏng từ V-101 Do lượng lỏng từ đáy bình tách V-03 đưa trực tiếp qua E-04A/B mà không vào thiết bị trao đổi nhiệt E-08 thiết kế Khí sau nén đến 75 bar nhờ máy nén K-02 lại tiếp tục đưa vào thiết bị trao đổi nhiệt E-19 việc sử dụng dòng tác nhân lạnh không khí Dòng khí từ E-19 đưa vào máy nén K-03 để nén tới áp suất 109 bar làm lạnh thiết bị trao đổi nhiệt E-13, dòng khí sau đưa tới thiết bị V-08 nguyên liệu đầu vào Tháp tách ethane C-01 thiết bị tách dạng tháp loại đĩa van, hoạt động thiết bị chưng cất Dòng lỏng từ đáy tháp C-01 tiếp tục đưa qua bình ổn định V-15 sau tới tháp C-02 Tại tháp C-02 với áp suất hoạt động 10,2 bar, nhiệt độ đáy tháp trì 1350C nhờ reboiler E-03, nhiệt độ đỉnh tháp 560C, LPG tách đỉnh tháp, còn condensate tách đáy tháp LPG từ đỉnh tháp C-02 đưa vào thiết bị làm lạnh E-02, sau đưa vào bình tách V-02 Dòng lỏng từ bình tách V-02 bơm P-01A/B bơm hồi lưu phần đỉnh tháp phần còn lại theo đường ống dẫn sản phẩm LPG đến bồn chứa V-21 A/B đến kho cảng Thị Vải Phần lỏng đáy tháp C-02 condensate hạ nhiệt độ xuống 600C nhờ thiết bị trao đổi nhiệt E-04 A/B xuống 450C nhờ thiệt bị trao đổi nhiệt E-09 sau đưa tới bồn chứa condensate TK-21 đường ống dẫn condensate tới kho cảng Thị Vải Condensate (sau tách nước Slug Catcher) tách Slug Catcher đưa vào thiết bị V-03 hoạt động áp suất 47 bar nhiệt độ 200C để tách cấu tử khí nhẹ bị hấp thụ hỗn hợp lỏng cách giãn nở giảm áp SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang 34 Công ty chế biến Khí Vũng Tàu Báo cáo thực tập Từ thiết bị V-03, condensate dẫn tới thiết bị trao đổi nhiệt E-04 (để tận dụng nhiệt nóng từ đáy Reboiller E-03) sau vào đĩa thứ 20 tháp C-01 KẾT LUẬN Sau trình thực tập tìm hiểu tình hình hoạt động sản xuất kinh doanh nhà máy xử lý khí Dinh Cố, trực thuộc Tổng Công ty khí Việt Nam (PVGAS) Tuy thời gian ngắn việc thực tập giúp em củng cố nhiều phần kiến thức mà trường khó có thể học Những điều thân em đạt trình thực tập:  Hiểu biết thực tế hoạt động sản xuất, chức nhiệm vụ nhà máy  Củng cố kỹ đọc vẽ PFD P&ID cụm phân xưởng nhà máy phân công thực tập  Biết chức nhiệm vụ thiết bị nhà máy phân công thực tập  Biết nguyên lý hoạt động thiết bị nhà máy Trong thời gian hoàn thành báo cáo này, chúng em nhận hướng dẫn nhiệt tình Kỹ sư, Cán nhà máy với kiến thức đào tạo trường tạo điều kiện cho em hiểu phần chế độ công nghệ nguyên lý vận hành thiết bị nhà máy Do còn hạn chế thời gian kiến thức nên không tránh khỏi thiếu sót, kính mong quý Thầy Cô đóng góp ý kiến để báo cáo thực tập em hoàn thiện Em xin trân trọng cảm ơn! SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang 35 [...]... biến Khí Vũng Tàu Báo cáo thực tập II.1.8 Máy nén khí Máy nén khí mà nhà máy sử dụng ở đây là máy nén kiểu piston và kiểu ly tâm: máy nén K-01 là loại máy nén piston một cấp, K-02 và K-03 là loại máy nén kiểu piston hai cấp, máy nén K-04 là loại máy nén ly tâm Mục đích của cụm máy nén K-01, K-02, K-03 là để thu hồi triệt để C3+ từ khí ra của C-01 nén lên áp suất 109 bar để đưa lại nhà máy Dòng khí. .. nhà máy xử lý khí Dinh Cố, trực thuộc Tổng Công ty khí Việt Nam (PVGAS) Tuy thời gian ngắn nhưng việc thực tập tại đây đã giúp em củng cố được nhiều phần kiến thức mà ở trường khó có thể học được Những điều bản thân em đã đạt được trong quá trình thực tập:  Hiểu biết về thực tế hoạt động sản xuất, chức năng nhiệm vụ của nhà máy  Củng cố kỹ năng đọc bản vẽ PFD và P&ID của cụm phân xưởng trong nhà. .. có tính độc Khí thương mại được tạo mùi bằng thiết bị X-101 II.2.6 Hệ thống phụ trợ II.2.6.1 Hệ thống khí công cụ Hệ thống có nhiệm vụ cung cấp khí khô và sạch để điều khiển các van, ngoài ra còn cung cấp khí phụ trợ cho nhà máy Hệ thống khí công cụ bao gồm hai máy nén khí K-61 A/B, hai máy làm khô khí M-61 A/B và bình chứa khí công vụ V-61, bình chứa khí phụ trợ V-62 Một cụm máy nén khí K-61 bao... biến Khí Vũng Tàu Trong trường hợp áp suất đầu ra thấp (dưới 4000 kPa) thì bơm P-63 dự phòng sẽ tự động được kích hoạt II.3 Các chế độ vận hành của nhà máy Để đảm bảo cho việc vận hành nhà máy được linh hoạt (đề phòng một số thiết bị chính của nhà máy bị sự cố) và hoạt động của nhà máy được liên tục (khi thực hiện bảo dưỡng, sửa chữa các thiết bị) không gây ảnh hưởng đến việc cung cấp khí cho nhà máy. .. đọc bản vẽ PFD và P&ID của cụm phân xưởng trong nhà máy được phân công thực tập  Biết được chức năng và nhiệm vụ của các thiết bị chính trong nhà máy được phân công thực tập  Biết được nguyên lý hoạt động của các thiết bị chính trong nhà máy Trong thời gian hoàn thành báo cáo này, chúng em nhận được sự hướng dẫn nhiệt tình của các Kỹ sư, Cán bộ nhà máy cùng với những kiến thức đã được đào tạo tại trường... C-05 nhà máy luôn duy trì một một dòng khí nóng bypass thông qua van PV-0805 với độ mở của van khoảng 15-20% Điều này đã dẫn đến làm giảm hiệu quả thu hồi lỏng nhà máy Với đặc điểm như vậy, hiện nay toàn bộ hệ thống thiết bị của nhà máy đều làm việc ổn định và đảm bảo cho phép xử lý với lưu lượng khí đầu vào lên trên 6 triệu m3/ngày Vấn đề tháp C-05 được xem như là “điểm thắc cổ chai” của nhà máy. .. lượt là 44 oC và 40oC Khí sau khi ra khỏi thiết bị C-04 được nén tiếp tới áp suất 75 bar bằng máy nén K-02 rồi được làm lạnh bằng thiết bị trao đổi nhiệt bằng không khí E-19 Lượng khí này được SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang 29 Báo cáo thực tập Công ty chế biến Khí Vũng Tàu trộn lẫn với lượng khí thoát ra từ V-03, được nén tiếp tới 109 bar bằng máy nén K-03, chúng tiếp... 30 Công ty chế biến Khí Vũng Tàu Báo cáo thực tập II.3.4 Chế độ MGPP II.3.4.1 Sơ đồ công nghệ Khí d?u vào SC-01 V-03 Nu?c C-05 V-12 C-01 E-01 A/B C-02 E-03 P-01 E-17 C-03 P-03 A/B E-10 Sale Gas Propan V-21 A Butan V-21 B TK-21 Condensate Hình: Sơ đồ công nghệ chế độ vận hành MGPP SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang 31 Báo cáo thực tập Công ty chế biến Khí Vũng Tàu II.3.4.2... B K56 Trang 22 Công ty chế biến Khí Vũng Tàu Báo cáo thực tập II.3.1 Chế độ AMF Chế độ AMF có khả năng đưa nhà máy sớm đi vào hoạt động nhằm cung cấp khí thương phẩm với lưu lượng 3,7 triệu m3/ngày cho các nhà máy điện và thu hồi condensate với sản lượng 340 tấn/ngày Đây đồng thời cũng là chế độ dự phòng cho chế độ MF, khi các thiết bị trong chế độ MF, GPP xảy ra sự cố hoặc cần sửa chữa, bảo dưỡng... chế biến Khí Vũng Tàu Báo cáo thực tập II.3.3.2 Sơ đồ công nghệ chế độ vận hành GPP SC-01 Khí d?u vào Condensate TK-21 V-21B Butan Propan V-03 V-08 V-07 ME-24 ME-26 ME-25 V-06 FV-1001 ME-13 C-05 E-01 V-15 Sale Gas E-17 P-01 V-02 E-03 E-10 V-05 P-03 Hình: Sơ đồ công nghệ chế độ vận hành GPP SVTH: Đỗ Khắc Mạnh – MSSV: 1121010220 Lớp: Lọc hóa dầu B K56 Trang 28 Báo cáo thực tập Công ty chế biến Khí Vũng ... Doanh nghiệp khí mạnh châu Á I.2 Tổng quan Nhà máy xử lý khí Dinh Cố I.2.1 Lịch sử nhà máy Nhà máy chế biến khí Dinh Cố khởi công xây dựng ngày 4/10/1997, nhà máy khí hóa lỏng Việt Nam Nhà thầu:... ty chế biến Khí Vũng Tàu Báo cáo thực tập II.1.8 Máy nén khí Máy nén khí mà nhà máy sử dụng máy nén kiểu piston kiểu ly tâm: máy nén K-01 loại máy nén piston cấp, K-02 K-03 loại máy nén kiểu... đường ống 16" xử lý nhà máy xử lý khí Dinh cố nhằm thu hồi khí khô, LPG sản phẩm nặng Phần khí khô làm nhiên liệu cho nhà máy điện Bà Rịa nhà máy điện đạm Phú Mỹ Công suất nhà máy (năm 2012) khoảng