Phương pháp trộn sâu xu măng áp dụng cho đất sét yếu ở châu thổ sông mekong

MỤC LỤC TÓM LƢỢC GIỚI THIỆU 2 MỤC ĐÍCH THI CÔNG DM ĐỐI VỚI DỰ ÁN 3 KHẢO SÁT ĐỊA CHẤT 4 TRỘN THỬ TRONG PHÒNG THÍ NGHIỆM NHỮNG ĐẶC TRƢNG CỦA PHƢƠNG PHÁP DM SỬ DỤNG CHO DỰ ÁN THI CÔNG THỬ TẠI HIỆN TRƢỜNG 10 PHÂN TÍCH ỔN ĐỊNH MÁI DỐC 12 CƢỜNG ĐỘ NÉN CỦA CỘT ĐẤT GIA CỐ 13 TỔNG KẾT 13 TRÍCH DẪN 14 Trang PHƯƠNG PHÁP TRỘN SÂU XI MĂNG ÁP DỤNG CHO ĐẤT SÉT YẾU Ở CHÂU THỔ SÔNG MEKONG Suzuki, K., Usui, H Saisa,T Tập đoàn Toa, Tokyo, Nhật Bản Kojima, A Tập đoàn Dịch Vụ Điện Lực Tokyo, LTD, Tokyo, Nhật Bản Nozu, M Tập đoàn Fudo Tetra, Tokyo, Nhật Bản Nguyen, H T Tư vấn kỹ thuật cảng đường thủy, Hà Nội, Việt Nam TÓM LƯỢC: Bài báo báo cáo lần thi công trộn sâu xi măng “phƣơng pháp ƣớt” đƣợc thực với khối lƣợng lớn Việt Nam Công trình đƣợc đặt trung tâm châu thổ sông Mekong, nơi đất bị bao phủ rộng đất sét yếu Hai phƣơng pháp trộn sâu (DM) cải tiến đƣợc áp dụng để gia cố đất sét yếu trầm tích công trƣờng cách hiệu tiết kiệm Công tác thi công gia cố ngày 15 tháng năm 2006 kết thúc vào ngày 27 tháng năm 2007 Phải khẳng định yêu cầu đặc tính đất gia cố hiệu suất hệ thống gia cố DM đạt đƣợc Từ khóa: Trộn sâu, Đất sét yếu, Gia cố đất GIỚI THIỆU Phƣơng pháp trộn sâu (DM) kỹ thuật hiệu để gia cố đất yếu, tính ổn định, cố kết hóa lỏng vấn đề cần quan tâm công trƣờng Kỹ thuật đƣợc sử dụng rộng rãi Nhật Bản hàng thập kỷ qua để ổn định đất sét yếu, cát rời tổng thể tích đất gia cố vƣợt 50 triệu mét khối tính đến thời điểm năm 2004 [1] Bài báo mô tả ứng dụng phƣơng pháp DM cho dự án nhà máy nhiệt điện thực ngoại ô thành phố Cần Thơ, Việt Nam Dự án đƣợc nằm trung tâm châu thổ sông Mekong, nơi gần nhƣ bị bao phủ hoàn toàn sét trầm tích Tổng thể tích đất gia cố phƣơng pháp DM dự án xấp xỉ 270,000 m3 Đây công trình Việt Nam mà phƣơng pháp DM đƣợc sử dụng khối lƣợng lớn để gia cố đất yếu Hai phƣơng pháp DM cải tiến đƣợc sử dụng nhằm giúp cho công tác gia cố hoạt động hiệu tiết kiệm Cả hai phƣơng pháp đƣợc phân loại vào “phƣơng pháp ƣớt”, sử dụng chất dính kết dạng vữa xi măng Phƣơng pháp đƣợc sử dụng cho dự án Contrivance- Trang Innovation Clay Mixing Consolidation (CI – CMC) với hai trục trộn Số lƣợng trục trộn phƣơng pháp CI – CMC phƣơng pháp thông thƣờng nhƣ Tuy nhiên, phƣơng pháp CI – CMC kết hợp với số kỹ thuật giúp cho phƣơng pháp sử dụng lƣỡi trộn lớn so với phƣơng pháp DM thông thƣờng Phƣơng pháp lại CDM-Land 4, phƣơng pháp sử dụng trục trộn Số lƣợng trục trộn cho phép tạo cột đất gia cố có mặt cắt ngang lớn so với phƣơng pháp thông thƣờng có hai trục trộn Bài báo trình bày sơ công tác gia cố đất phƣơng pháp DM dự án Hình mô tả mặt nhà máy điện Trƣớc mặt công trình sông Hậu, có cầu cảng bóc dỡ hàng hóa cho nhà máy điện Phƣơng pháp DM đƣợc áp dụng để gia cố đất yếu khu vực nhƣ Hình 2 MỤC ĐÍCH THI CÔNG DM ĐỐI VỚI DỰ ÁN Mặt cắt ngang khu vực cần gia cố, cách bố trí cột đất, cƣờng độ thiết kế yêu cầu tỉ lệ gia cố quy định hợp đồng đƣợc thể Hình Thể tích đất gia cố số lƣợng cột đất đƣợc liệt kê cho mặt cắt Hình Mục đích việc gia cố đất khu vực Revetment (bờ kè) 1) bảo vệ ven bờ 2) cung cấp điểm tựa vững cho tƣờng cọc Các khu vực lại, mục đích 1) đạt đƣợc ổn định mái dốc sau đào 2) giảm thiểu tối đa lún cho đất Đất khu dự kiến đào mái dốc không đƣợc quy định thi công gia cố đƣợc thêm lƣợng nhỏ vữa xi măng Mục đích việc nhằm nâng cao khả di chuyển máy đào để thuận tiện cho việc vận chuyển đất đào xe ben Hình Sơ đồ nhà máy điện khu vực sử dụng phương pháp DM Trang Hình Mặt cắt ngang khu vực gia cố KHẢO SÁT ĐỊA CHẤT Để nghiên cứu điều kiện địa chất bên dƣới dự án, 35 thí nghiệm CPTu hố khoan đƣợc chuẩn bị Toàn công trình đƣợc phủ lớp đắp, ngoại trừ khu vực Discharge Open Channel (kênh xả thải mở) Lớp cát đƣợc đắp khoảng năm trƣớc có bề dày trung bình m Hình cho thấy điều kiện địa chất điển hình thu đƣợc từ hố khoan khu vực Discharge Tunnel (ống xả) Bề mặt đất tự nhiên bao phủ lớp đất sét cứng Bên dƣới độ sâu 4.2 m lớp trầm tích đất sét yếu, lớp cần gia cố DM Độ ẩm tự nhiên từ 35 đến 75% Những giá trị pH đo theo tiêu chuẩn ASTM D 2976 cho thấy mặt lớp đất sét Trang yếu có tính acid yếu, mặt dƣới có tính kiềm nhẹ Hàm lƣợng chất hữu đƣợc xác định theo tiêu chuẩn ASTM D 2976 ( điều kiện 440 độ C) 5% Sức kháng mũi qT tăng khoảng 0.5 MPa, tăng nhẹ theo độ sâu (đã đƣợc hiệu chỉnh áp lực lỗ rỗng trình xuyên) Hình Hồ sơ địa chất tiêu biểu công trình Một ví dụ xác định lớp đất bên dƣới từ liệu CPTu cho khu vực Discharge Tunnel (ống xả) đƣợc trình bày Hình Nhƣ thấy hình, dễ dàng để nhận biết ranh giới lớp đất liệu CPTu Độ dày lớp đất sét yếu khu vực khác từ dao động 11 đến 20 m Hình Hồ sơ tầng đất khu vực Discharge Tunnel (ống xả) xác định từ liệu CPTu Sức chống cắt không thoát nƣớc nguyên trạng suf trầm tích đất sét yếu đƣợc khảo sát thí nghiệm cắt cánh trƣờng (FVT) thí nghiệm cắt trực tiếp (DST) Thiết bị thí nghiệm sử dụng cho DST loại Mikasa ( Takada [2]) Sử dung lấy mẫu piston tĩnh thành mỏng để đảm bảo lấy mẫu nguyên dạng Mẫu đƣợc lấy bên khu vực Revetment Trang (bờ kè) Trong thí nghiệm DST, đầu tiên,mẫu thử đƣợc cố kết vƣợt qua ứng suất hữu hiệu trọng lƣợng thân đất, đạt đƣợc cố kết sơ cấp, sau đó, đƣợc cắt với tốc độ biến dạng 0.25mm/phút điều kiện thể tích không đổi tƣơng đƣơng với cắt không thoát nƣớc Quá trình gọi phƣơng pháp nén lại (Jamiolkowski cộng ) Kích thƣớc mẫu cho DST có đƣờng kính cm chiều cao 2cm Sức chống cắt không thoát nƣớc dùng để phân tích ổn định 0.85suf(d) (Hazawa [4]), suf(d) suf đƣợc xác định trình đƣợc đề cập DST, 0.85 hệ số hiệu chỉnh hiệu suất cho sức chống cắt Hình trình bày liệu sức chống cắt không thoát nƣớc đất sét yếu trầm tích thu đƣợc từ thí nghiệm FVT DST với kết su tính từ CPTu cách lấy qT-vo chia cho NKT=12, vo ứng suất tổng trọng lƣợng thân,NKT hệ số mũi xuyên thí nghiệm CPTu Giá trị sức chống cắt không thoát nƣớc FVT tăng nhanh xuống sâu hơn, cho thấy khu vực nhƣ chứa nhiều cát Hình Sức chống cắt không thoát nước lớp đất sét yếu khu vực Revetment ( bờ kè) TRỘN THỬ TRONG PHÒNG THÍ NGHIỆM Đất sét yếu đƣợc lấy mẫu để tiến hành trộn thử phòng thí nghiệm, từ xác định đƣợc mối tƣơng quan hàm lƣợng xi măng cƣờng độ chịu nén Mối tƣơng quan sở để định hàm lƣợng xi măng áp dụng vào trƣờng để cột đất sau trộn đạt cƣờng độ theo yêu cầu Đất sét trộn với vữa xi măng đƣợc thực theo quy trình chuẩn Nhật Bản [5] Tỉ lệ nƣớc – xi măng vữa 100% Tỉ lệ đƣợc áp dụng cho toàn công tác trộn phòng thí nghiệm đất thực tế cần gia cố công trình Trang Xi măng Porland sản xuất ba công ty địa phƣơng đƣợc sử dụng cho công tác trộn Khi trộn thử phòng thí nghiệm, xi măng từ công ty địa phƣơng cho hiệu tốt hai công ty lại Tuy nhiên, trộn thử trƣờng( đƣợc mô tả phần sau), không tìm đƣợc khác biệt đáng kể xi măng đƣợc sản xuất từ nhà máy khác Đất trộn xi măng đƣợc đổ đầy khuôn mẫu nhựa để làm mẫu thử cho thí nghiệm nén nở hông Kích thƣớc mẫu thí nghiệm có đƣờng kính 5cm chiều cao 10cm Mẫu thí nghiệm đƣợc dƣỡng hộ điều kiện ẩm từ đến 28 ngày, ra, có thêm số mẫu dƣỡng hộ đến 91 ngày Cƣờng độ nén đất trộn đƣợc xác định thí nghiệm nén không nở hông (ASTM D 2166, phƣơng pháp thí nghiệm tiêu chuẩn cho cƣờng độ nén không nở hông đất dính) Công tác trộn thử phòng thí nghiệm cho thấy khác biệt tính chất đất sét (độ ẩm, số dẻo, hàm lƣợng hạt sét thể Hình 3) không ảnh hƣởng nhiều đến cƣờng độ nén đất ổn định Hình thể tỉ số cƣờng độ nén ngày qu(7) cƣờng độ 91 ngày qu(91) so với cƣờng độ 28 ngày qu(28) Hình thể liệu thu nhận đƣợc đất sét vùng khác Nhật Bản (dẫn giải từ Ref.[5]) Tỉ số qu(7)/qu(28) nằm khoảng 0.5 đến 0.7, đất sét công trình nằm khoảng tƣơng tự nhƣ đất sét Nhật Bản, cho thấy khác biệt phát triển cƣờng độ đất sét Việt Nam Nhật Bản Tỉ số qu(91)/qu(28) dao động khoảng 1.4 đến 2.2 Hình Tỉ số qu(7)/qu(28) qu(91)/qu(28) mẫu thí nghiệm phòng Trang NHỮNG ĐẶC TRƯNG CỦA PHƯƠNG PHÁP DM SỬ DỤNG CHO DỰ ÁN Để thực công tác gia cố đất hiệu tiết kiệm, hai phƣơng pháp DM cải tiến phƣơng pháp Contrivance-Innovation Clay Mixing Consolidation (CI – CMC) phƣơng pháp CDMLand đƣợc sử dụng Cả hai phƣơng pháp sử dụng vữa để kết dính, chúng thuộc loại “phƣơng pháp ƣớt” Phƣơng pháp CI – CMC đƣợc sử dụng cho khu vực Discharge Open Channel (kênh xả thải mở), CDM – Land cho khu vực lại Các máy móc phƣơng pháp đƣợc vận chuyển đến công trình từ Nhật Bản Máy móc cho phƣơng pháp CI-CMC có hai trục trộn đƣợc thể hình 7(a) Mỗi trục đƣợc trang bị với lƣỡi trộn ba cao độ khác Vòi phun vữa đƣợc gắn vào lƣỡi thấp nhất, đƣờng kính lƣỡi 1.6 m Ƣu điểm kỹ thuật quan trọng lớn máy so với loại khác hệ thống vòi phun vữa Ngay trƣớc vữa xi măng qua vòi phun, khí nén đƣợc trộn với vữa Khí nén tạo phun rộng vữa đƣợc thể nhƣ hình 7(a), nhờ cải thiện đáng kể hiệu trộn Hơn nữa, tia vữa xi măng bắn chuyển động xung quanh, làm giảm sức kháng đất chống lại quay lƣỡi trộn Do vậy, sử dụng lƣỡi to làm cột đất gia cố có mặt cắt ngang lớn so với phƣơng pháp thông thƣờng Do không khí lƣu chuyển trở lại mặt đất suốt trình trộn, nên không khí sót lại cột đất gia cố Một bệ cẩu bánh xích (50 – 60 tấn) nhƣ bệ máy lắp đặt hệ thống CI-CMC Những mô tả chi tiết phƣơng pháp tìm hiểu thêm Harada cộng [6] Máy móc cho phƣơng pháp CDM – Land có bốn trục trộn đƣợc trình bày nhƣ hình 7(b) Mỗi trục có có lƣỡi trộn bốn cao độ khác đƣờng kính lƣỡi 1.2m Dù kỹ thuật việc gia cố (nhƣ phun vữa) giống với phƣơng pháp thông thƣờng, nhƣng phƣơng pháp CDM – Land làm tăng tiến độ thi công giảm chi phí xây dựng Tốc độ gia cố phƣơng pháp nhanh gấp gần hai lần so với máy trục thông thƣờng Phƣơng pháp CDM – Land cần bệ máy loại với bệ máy phƣơng pháp CI – CMC Yoshida and Kawamura [7] trình bày chi tiết phƣơng pháp Hình diễn tả kích thƣớc cột đất gia cố phƣơng pháp đƣợc sử dụng cho dự án Diện tích mặt cắt ngang cho phƣơng pháp CI – CMC (2 trục trộn) 3.83 m2 cho phƣơng pháp CMC – Land ( trục trộn) 4.21 m2 Diện tích CMC – Land lớn gấp 1.1 lần so với CI – CMC Hình trình bày chu kỳ đặc trƣng công tác gia cố cho hai phƣơng pháp dự án Khi độ sâu cột đất gia cố khoảng 16m, phƣơng pháp CI-CMC cần 47 phút cho chu kỳ thao tác, CDM – Land cần 54 phút Thời gian yêu cầu cho mét đất gia cố 2.94 phút cho phƣơng pháp CI-CMC 3.25 phút cho phƣơng pháp CDM – Land Phƣơng pháp CI-CMC Trang nhanh CDM – Land 1.1 lần Do đó, hiệu suất (khả năng) gia cố hai phƣơng pháp đơn vị diện tích phút nhƣ Cả hai phƣơng pháp bơm vữa xi măng trình khoan Lƣỡi cắt quay liên tục suốt trình gia cố đất, từ bắt đầu cắm khoan rút cần khoan Phun vữa không đƣợc thực trình xữ lý đáy rút cần khoan Cả hai phƣơng pháp phải điều khiển giám sát dòng vữa xi măng cho trục trộn Nhƣ thấy Hình 2, số cột đất gia cố chồng lên phần với cột đất lân cận Công tác thi công cột đất đƣợc tiến hành cột đất làm trƣớc bắt đầu cứng dần, chất chậm đông đƣợc trộn với vữa xi măng làm cột đất thi công trƣớc Bởi công tác gia cố dự án đƣợc tiến hành ngày nên không cần thiết phải thận trọng/chú ý việc chồng lấp lên cột đất Hình Lưỡi trộn máy CI-CMC (a) máy CDM – Land (b) Hình Mặt cắt ngang cột đất gia cố sử dụng cho dự án Trang Hình Chu kỳ thao tác CI- CMC CMD-Land THI CÔNG THỬ TẠI HIỆN TRƯỜNG Vì chƣa có đủ kinh nghiệm công tác gia cố đất theo phƣơng pháp DM khu vực lân cận, nên cần phải thi công thử để kiểm chứng hiệu suất hệ thống DM cƣờng độ nén cột đất gia cố Đôi khi, đối tƣợng cần thử nghiệm trƣờng số vòng quay lƣỡi hàm lƣợng vữa Trong dự án này, công tác thi công thử cho hai phƣơng pháp (CI-CMC CDM – Land ) đƣợc tiến hành khu vực Discharge Open channel (kênh xả thải mở) Pump Pit (trạm bơm), 11 cột đất dùng để thử nghiệm đƣợc thi công với lƣợng vữa xi măng khác cho đơn vị thể tích đất Số vòng quay lƣỡi hàm lƣợng vữa cố định Thay vào đó, xi măng Porland từ hai nhà sản xuất đƣợc kiểm tra Thông qua thí nghiệm trƣờng nhờ thiết bị máy móc thực tế khẳng định 1) cƣờng độ nén 28 ngày cột kiểm tra đáp ứng đƣợc yêu cầu hợp đồng 2) khác biệt xi măng từ hai nhà cung cấp 3) máy móc hệ thống nhà máy vữa làm việc nhƣ mong đợi Để xác minh đặc tính cƣờng độ cột đất thử nghiệm , mẫu nguyên dạng đƣợc lấy liên tục đỉnh đáy cột Đây quy trình phổ biến Nhật, tính đồng đất gia cố đƣợc quan sát trực tiếp mắt thƣờng Ống lấy mẫu có chiều dài 1.5m có đƣờng kính 86 mm Mẫu nguyên trạng dài 1m có đƣờng kính 67 mm Các mẫu đƣợc đặt màng nhựa Hình 10 thể hình ảnh ống lấy mẫu mẫu nguyên trạng đƣợc lấy Công tác lấy mẫu đƣợc thực từ – 10 ngày sau cột đất thử nghiệm thi công để khảo sát giá trị qu(14) qu(28) Mẫu đƣợc tiến hành lấy thêm sau hai tháng sau để xác định qu(91) Trang 10 Hình 10 Core- pack Sampler (Ống lấy mẫu) mẫu nguyên trạng Cƣờng độ nén không nở hông đất gia cố độ sâu đƣợc lấy kết trung bình mẫu (đƣợc cắt cƣa kim loại) lấy từ mẫu nguyên trạng dài 1m Cả hai đầu mẫu thí nghiệm đƣợc đƣợc làm phẳng mặt dao Mẫu đƣợc bọc màng nhựa, dƣỡng hộ ẩm Theo tiêu chuẩn JIS A 1216 (Phƣơng pháp thí nghiêm nén không nở hông), chiều cao mẫu nên từ 1.8 – 2.5 lần đƣờng kính ASTM D 2166 thêm yêu cầu khắt khe : chiều cao nên từ – 2.5 lần đƣờng kính Do đƣờng kính mẫu 67 mm, chiều cao mẫu nén nở hông nên khoảng 140mm Tuy nhiên, có số viết nứt diễn trình lấy mẫu, mẫu thử không cần thiết phải đạt yêu cầu kiểm tra đề cập Do mẫu lấy từ mẫu lớn dài 1m không đạt yêu cầu chiều cao tiêu chuẩn Hình 11 trình bày kết thí nghiệm số mẫu bao gồm không theo tiêu chuẩn JIS Trong hình, H o/Do tỉ số chiều cao ban đầu đƣờng kính, qu cƣờng độ nén cho mẫu qu(ave) cƣờng độ nén trung bình cho mẫu Hình 11 xu hƣớng chiều cao mẫu nhỏ cƣờng độ nén cao Có thể nói rằng, chiều cao mẫu nén nở hông không ảnh hƣởng đến cƣờng độ nén miễn giá trị Ho/Do lớn 1.5 lần Hình 11 Ảnh hưởng chiều cao mẫu nén nở hông cường độ nén Trang 11 Tỉ số qu(14)/qu(28) qu(91)/qu(28) từ cột đất gia cố đƣợc trình bày Hình 12 Tỉ số qu(91)/qu(28) xác định trƣờng khoảng 1.6 đến 2.2, gần giống nhƣ tỉ số xác định mẫu phòng thí thí nghiệm thể Hình Tỉ số qu(14)/qu(28) trộn thử trƣờng thay đổi khoảng 0.7 – 1.0, nằm khoảng qu(7)/qu(28) qu(91)/qu(28) xác định phòng thí nghiệm Cƣờng độ nén đất xử lý thêm xi măng tiếp tục tăng nhƣ báo cáo Ikegami cộng [8](trong cƣờng độ thời điểm lâu dài đất trộn xi măng đƣợc nghiên cứu) Hình 12 Tỉ số qu(14)/qu(28) qu(91)/qu(28) cột thử nghiệm PHÂN TÍCH ỔN ĐỊNH MÁI DỐC Độ dốc mái dốc khu vực Pump Pit (trạm bơm) cao số mái dốc thể Hình Đánh giá ổn định mái dốc khó khăn, tƣơng tác đất cứng gia cố yếu xung quanh cần xác định cách xác Mặc dù không xác định đƣợc cách thức phá hoại mái dốc, nhƣng phƣơng pháp truyền thống để giải sử dụng cung trƣợt Các kết phân tích đƣợc biểu diễn Hình 13 cho trƣờng hợp có gia cố đất Gia cố DM tăng hệ số an toàn ổn định mái dốc từ 0.87 lên đến 1.31 Hình 14 cho thấy mái dốc khu vực Pump Pit (trạm bơm) sau đào, cho thấy mái dốc ổn định, chứng minh phân tích đƣợc chấp nhận từ thực tế Hình 13 Phân tích ổn định mái dốc cho khu vực Pump Pit (trạm bơm) Trang 12 Hình 14 Hình ảnh mái dốc khu vực Pump Pit (trạm bơm) CƯỜNG ĐỘ NÉN CỦA CỘT ĐẤT GIA CỐ Các cột đất đƣợc khoan lấy mẫu nguyên trạng Core- pack Sampler (ống lấy mẫu) Hình 15 trình bày kết thí nghiệm nén ( trung bình mẫu) khu vực Pump Pit (trạm bơm) Discharge Open Channel (kênh xả thải mở) Hình cho thấy, rõ ràng công tác gia cố DM thực thành công cƣờng độ nén đáp ứng đƣợc yêu cầu quy định hợp đồng Hình 15 Cường độ nén cột đất gia cố TỔNG KẾT Các phƣơng án gia cố DM cho dự án đƣợc thực với hàm lƣợng xi măng từ 100 – 200 kg/m3 để đạt đƣợc cƣờng độ yêu cầu Công tác thi công gia cố tháng năm 2006, khu vực Discharge Open Channel (kênh xả thải mở) ( phƣơng pháp CI – CMC ) khu vực Pump Pit (trạm bơm) ( phƣơng pháp CDM – Land 4) Chu kỳ điển hình gia cố DM đƣợc thể Hình Tiến độ thực ca ngày thi công đƣợc 20 cột cho phƣơng pháp Công việc hoàn thành vào ngày 27 tháng năm 2007.Công tác gia cố DM dự án đạt yêu cầu tính chất đất gia cố hiệu suất hệ thống DM Công tác gia cố đất dự án cho thấy phƣơng pháp DM hiệu để ổn định đất yếu khu vực Đông Nam Á Trang 13 TRÍCH DẪN Cement Deep Mixing Association (2006) Achievements of CDM method, URL, http://www.cdmgr.com/english/achieve.html Takada, N.(1993) Mikasa’s direct shear apparatus, test procedures and result, Geotechnical Testing Journal, 16 (3), 313-322 Jamiolkowski, M., Ladd, C.C, Germaine, J T., and Lancellotta, R (1985) New development in field and laboratory testing of soils, In Proceedings of the 11th ICSMFE, 1, 57-153 Hazawa, H (1992) A new approach to determine soil parameter free from reginal variations in soil behavior and technical quality, Soil and Foundations, 32 (1), 71-84 The Japanede Geotechnical Society, (2005) Practice for making and curing stabilized soil specimens without compaction (English version of JGS 0821-2000), International Coference on Deep Mixing (Best Practice and Recent Advances), 2, 816-836 Harada, K., Tsuboi, H., Fukuda, H and Ideno, T (2004) Development and application of an advanced deep mixing method meetiong large-pile-diameter and high-speed execution, Engineering Practice and Performance of Soft Deposit (IS-Osaka), 251-256 Yoshida, T and Kawashima, M (2005) Development of the CDM-Land method and case histories, International Conference on Deep Mixing (Best Practice and Recent Advances), 1, 185194 Ikegami, M., Ichiba, T., Ohnishi, K and Terashi, M (2005) Long-term properties of cement treated soil 20 years after construction, In Proceedings of the 16th International Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering (Osaka), 1199-1202 Trang 14 [...]... dốc ở khu vực Pump Pit (trạm bơm) là cao nhất trong số các mái dốc thể hiện ở Hình 2 Đánh giá sự ổn định của một mái dốc là rất khó khăn, bởi vì sự tƣơng tác giữa đất cứng gia cố và nền yếu xung quanh cần xác định một cách chính xác Mặc dù không xác định đƣợc cách thức phá hoại của mái dốc, nhƣng phƣơng pháp truyền thống để giải quyết là sử dụng cung trƣợt Các kết quả phân tích đƣợc biểu diễn ở Hình... trong Hình 9 Tiến độ thực hiện là 2 ca và mỗi ngày thi công đƣợc 20 cột cho mỗi phƣơng pháp Công việc hoàn thành vào ngày 27 tháng 1 năm 2007.Công tác gia cố DM trong dự án đạt yêu cầu về tính chất của đất gia cố và hiệu suất của hệ thống DM Công tác gia cố đất trong dự án này cho thấy rằng phƣơng pháp DM hiệu quả để ổn định đất yếu trong khu vực Đông Nam Á Trang 13 TRÍCH DẪN 1 Cement Deep Mixing Association... nén cho mỗi mẫu và qu(ave) là cƣờng độ nén trung bình cho bộ 3 mẫu Hình 11 không thể hiện bất kỳ xu hƣớng là chiều cao mẫu nhỏ thì cƣờng độ nén sẽ cao hơn Có thể nói rằng, chiều cao mẫu nén nở hông không ảnh hƣởng đến cƣờng độ nén miễn là giá trị Ho/Do lớn hơn 1.5 lần Hình 11 Ảnh hưởng của chiều cao mẫu nén nở hông đối với cường độ nén Trang 11 Tỉ số của qu(14)/qu(28) và qu(91)/qu(28) từ các cột đất. .. mẫu) và các mẫu nguyên trạng Cƣờng độ nén không nở hông của đất gia cố tại một độ sâu đƣợc lấy bằng kết quả trung bình của 3 mẫu (đƣợc cắt bằng cƣa kim loại) lấy từ mẫu nguyên trạng dài 1m Cả hai đầu mẫu thí nghiệm đƣợc đƣợc làm phẳng mặt bằng dao Mẫu đƣợc bọc bởi một màng nhựa, và dƣỡng hộ ẩm Theo tiêu chuẩn JIS A 1216 (Phƣơng pháp thí nghiêm nén không nở hông), chiều cao mẫu nên từ 1.8 – 2.5 lần đƣờng... CỘT ĐẤT GIA CỐ Các cột đất đƣợc khoan lấy mẫu nguyên trạng bằng Core- pack Sampler (ống lấy mẫu) Hình 15 trình bày kết quả thí nghiệm nén ( trung bình của 3 mẫu) ở khu vực Pump Pit (trạm bơm) và Discharge Open Channel (kênh xả thải mở) Hình này cho thấy, rõ ràng công tác gia cố DM đã thực hiện thành công và cƣờng độ nén áp ứng đƣợc yêu cầu quy định trong hợp đồng Hình 15 Cường độ nén của cột đất gia... độ nén của cột đất gia cố 9 TỔNG KẾT Các phƣơng án gia cố DM cho dự án này đƣợc thực hiện với hàm lƣợng xi măng từ 100 – 200 kg/m3 để đạt đƣợc cƣờng độ yêu cầu Công tác thi công gia cố bắt đầu từ giữa tháng 6 năm 2006, tại khu vực và Discharge Open Channel (kênh xả thải mở) ( phƣơng pháp CI – CMC ) và khu vực Pump Pit (trạm bơm) ( phƣơng pháp CDM – Land 4) Chu kỳ điển hình của gia cố DM đƣợc thể hiện... thí thí nghiệm đã thể hiện trong Hình 6 Tỉ số qu(14)/qu(28) trộn thử tại hiện trƣờng thay đổi trong khoảng 0.7 – 1.0, nằm giữa khoảng qu(7)/qu(28) và qu(91)/qu(28) xác định trong phòng thí nghiệm Cƣờng độ nén của đất xử lý thêm xi măng tiếp tục tăng nhƣ báo cáo của Ikegami và cộng sự [8](trong đó cƣờng độ ở thời điểm lâu dài của đất trộn xi măng đã đƣợc nghiên cứu) Hình 12 Tỉ số qu(14)/qu(28) và qu(91)/qu(28)... trƣợt Các kết quả phân tích đƣợc biểu diễn ở Hình 13 cho các trƣờng hợp có và không có gia cố đất Gia cố DM tăng hệ số an toàn ổn định mái dốc từ 0.87 lên đến 1.31 Hình 14 cho thấy mái dốc ở khu vực Pump Pit (trạm bơm) sau khi đào, cho thấy mái dốc đã ổn định, và chứng minh rằng các phân tích đã đƣợc chấp nhận từ thực tế Hình 13 Phân tích ổn định mái dốc cho khu vực Pump Pit (trạm bơm) Trang 12 Hình 14... yêu cầu khắt khe hơn : chiều cao nên từ 2 – 2.5 lần đƣờng kính Do đƣờng kính mẫu là 67 mm, vì vậy chiều cao của mẫu nén nở hông nên trong khoảng 140mm Tuy nhiên, do có một số viết nứt đã diễn ra trong quá trình lấy mẫu, mẫu thử không cần thiết phải đạt những yêu cầu kiểm tra đã đề cập ở trên Do đó đôi khi bộ 3 mẫu lấy từ cùng một mẫu lớn dài 1m không đạt yêu cầu về chiều cao của tiêu chuẩn Hình 11 trình ...PHƯƠNG PHÁP TRỘN SÂU XI MĂNG ÁP DỤNG CHO ĐẤT SÉT YẾU Ở CHÂU THỔ SÔNG MEKONG Suzuki, K., Usui, H Saisa,T Tập đoàn Toa, Tokyo, Nhật... công trộn sâu xi măng “phƣơng pháp ƣớt” đƣợc thực với khối lƣợng lớn Việt Nam Công trình đƣợc đặt trung tâm châu thổ sông Mekong, nơi đất bị bao phủ rộng đất sét yếu Hai phƣơng pháp trộn sâu (DM)... phƣơng pháp CI – CMC kết hợp với số kỹ thuật giúp cho phƣơng pháp sử dụng lƣỡi trộn lớn so với phƣơng pháp DM thông thƣờng Phƣơng pháp lại CDM-Land 4, phƣơng pháp sử dụng trục trộn Số lƣợng trục trộn