ĐỒ ÁN NỀN MÓNG M1 THIẾT KẾ CÁC CÔNG TRÌNH XÂY DỰNG

Đồ án móng GVHD: ThS Trần Minh Tùng A./ TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG CHO CÔNG TRÌNH I / Phương án móng nông: Do đất 2m đất tốt, phương án móng nông ta dùng phướng án móng đơn chiệu tải lệch tâm với độ sâu h = 2.7(m) kể từ mặt đất xuống − Ta có số liệu sau để thiết kế móng cho công trình  Bêtông loát đá x Mác 75 dày 100 mm  Móng bêtông Mác 250 có Rn = 110 (KG/cm2),Rk =8.8(KG/cm2)  Thép có gờ AII > φ 10 có Ra = 2800(KG/cm2)  Thép gờ < φ 10 có Ra = 2100(KG/cm2)  Cột có tiết diện bc x lc = 350 x 400 (mm)  Lớp bêtông bảo vệ abv = 30 (mm) − Đề A1** - ( toàn tải ta nhân cho 0.8) − Ta có bảng thống kê tải tác dụng vào móng sau: Cột Ntt ( T) MxTT ( Tm) MyTT ( Tm) HxTT ( T) HyTT ( T) A1 89.6 7.12 3.68 7.2 6.24 B1 116.8 6.08 3.36 4.8 C1 120.8 5.76 3.84 5.6 4.8 D1 113.6 6.48 3.2 5.28 4.32 E1 114.8 6.64 4.16 5.12 5.2 F1 87.2 9.76 6.8 12 7.2 − Tải tiêu chuẩn tác dụng vào móng sau với hệ số vït tải n = 1.2 N TC = − N TT 1.2 Ta có bảng thống kê tải tác dụng vào móng sau: Cột NTC ( T) MxTC ( Tm) MyTC ( Tm) HxTC ( T) HyTC ( T) A1 74.7 5.9 3.1 5.2 B1 97.3 5.1 2.8 3.3 C1 100.7 4.8 3.2 4.7 D1 94.7 5.4 2.7 4.4 3.6 E1 98.7 5.5 3.7 4.3 4.3 F1 72.7 8.1 5.7 10 • Tải trọng móng trụ A F có giá trò chênh lệt < 5% ta tính toán chung cho móng kí hiệu M1 SVTH : Lê Đắc Vinh Trang Đồ án móng GVHD: ThS Trần Minh Tùng • Tải trọng móng trụ B, C, D, E có giá trò chênh lệt < 5% ta tính toán chung cho móng kí hiệu M2 I./ Tính toán móng M1: Với tải trọng tiêu chuẩn Ntc = 74.7(T) lấy hệ số vượt tải n = 1.2 => ta có Ntt = 89.6 (T) 1) Xác đònh sơ diện tích đế móng: Với chiều sâu chôn móng h = 2.7m ta giả thiết bề rộng móng b = 1.8 m - p lực gần đáy móng: PTC = - N TC 74.7 + γ tb h = + 22.2, = 290( KN / m ) F 1.8 ×1.8 Sức chòu tải đất: P TC ≤ R TC = - - m1 m2 ( Abγ + B h γ * + DC TC K ) Trong móng đặc lớp đất sét pha cát lẫn sỏi sạn chọn m1 = 1.2 tính chất đất khác xác đònh phóng thí nghiệm nên m2 = K = Lớp đất có ϕ = 14040/ => A = 0.31 , B = 2.26 , D = 4.8 Với γ* kết lấy trung bình lớp đất từ móng trở lên.Trong 17.63 × 0.5 +17.63 × 2.2 =17.63 ( KN / m ) 2.7 1.2 ×1 TC ⇒ R = ( 0.31×19 ×1.8 + 2.26 × 2.7 ×17.63 + 4.8 × 30.5 ) = 317( KN / m2 ) γ* = ta giả thiết lớp đất có dung trọng tự nhiên γ = 17.63 (KN/ m3)  PTC < RTC thoả mảng điều kiện chọn móng - Diện tích sơ móng F≥ N 0TC 747 = = 2.9(m ) TC R − γ tb h 317 − 22.2, ⇒ b = F = 2.9 = 1.7(m ) chọn sơ b = 1.8(m) - Vì móng chòu tải lệt tâm: - Diện tích thật móng : F/ = K * F Với K = 1.2 => F/ = 1.2 x 2.9 = 3.48 (m2) - Tỉ số chiều dài chiều rộng móng: chọn Kn = 1.3 b= F×K Kn ⇒b= SVTH : Lê Đắc Vinh 2.9 ×1.2 = 1.6(m) 1.3 Trang Đồ án móng GVHD: ThS Trần Minh Tùng chiều dài thật móng L = kn x b = 1.3 x 1.6 = 2.08 (m) chọn l = 2.2 (m) Kiểm tra lại sức chòu tải đất: p lực gần móng pTC = N tc 747 + γ tb h = + 22 × 2.7 = 271.6( KN / m ) F 1.6 × 2.2 sức chòu tải tiêu chuẩn đất RTC = 1.2 ×1 ( 0,31.1, 6.19 + 2, 26.2, 7.17, 63 + 4,8.30,5 ) = 316,1( KN / m2 )  PTC < RTC thoả mảng điều kiện chọn móng Vậy móng đơn chòu tải lệch tâm có diện tích sau b x l = 1.6 x 2.2 (m) Kiểm tra độ biến dạng thông qua độ lún tâm móng p lực gần móng σ TC = N tc 747 + γ tb h = + 22 × 2.7 = 271.6( KN / m ) F 1.6 × 2.2 Ứng suất gây lún tâm diện tích đế móng trọng lượng thân σ bt = γ h = 17.63 × 2.7 = 47.6( KN / m ) Ứng suất gây lún tâm diện tích đế móng σ glo = σ − σ bt = 271.6 − 47.6 = 224( KN / m ) Biểu đồ ứng suất theo độ sâu Z σ gl0 = k0 σ gl0 Với k0 xác đònh vào tỉ số sau: l 2z n = ,m = b b  để có độ xác cao ta phân lớp thành nhiều lớp nhỏ với SVTH : Lê Đắc Vinh Trang Đồ án móng GVHD: ThS Trần Minh Tùng  Điểm z(m) 2z/b L/B ko σ0gl σbt 10 11 12 13 14 0.32 0.64 0.96 1.28 1.6 1.92 2.24 2.56 2.88 3.2 3.52 3.84 4.16 4.48 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0 2.4 2.8 3.2 3.6 4.0 4.4 4.8 5.2 5.6 1.37 // // // // // // // // // // // // // // 0.971 0.845 0.677 0.527 0.409 0.32 0.256 0.206 0.17 0.142 0.12 0.103 0.089 0.076 224 217.5 189.3 151.6 118 91.6 71.7 57.3 46.1 38.1 31.8 26.9 23.1 20 17.02 47.6 53.68 59.76 65.84 72 75.1 78.2 81.4 84.5 87.7 90.85 94.41 97.01 100.3 103.5 - Tính toán lún cách cộng tùng lớp phân tố với điều kiện ứng suất tải trọng thân gây không đổi, biểu đồ lún đất lớp đất xảy điều kiện nở hông - Công thức : n n i i s = ∑ si = ∑ - β σ zi hi Ei Lấy β = 0.8 cho lớp đất Là hệ số xét tới ảnh hưởng nở hông hi chiều dày lớp đất thứ i Ei : mô đun biến dạng lớp đất thứ I n σ i hi ⇒ Si = 0.8∑ Si = 0.8∑ i Ei Độ lún cuả lớp đất thứ  ( 224 + 217.5 + 189.3 + 151.6 + 118 ) × 0.32  s1 = 0.8   = 0.014(m) 2.8000   Độ lún cuả lớp đất thứ hai  ( 118 + 91.6 + 71.7 + 57.3 + 46.1 + 38.1 + 31.8 + 26.9 + 23.1 + 20 ) × 0.32  s2 = 0.8   = 0.018(m) 2.4000   => Độ lún móng đơn S = S1 + S2 = 0.014 + 0.018 = 0.032(m) h0 = 47(cm) , abv = 30(mm) − Giá trò mômen tác dụng vào móng MxTT = HyTT x h + Mx0TT = 6.24 × 0.5+ 7.12 = 10.24 (Tm) MyTT = HxTT x h + My0TT =7.2 × 0.5+ 3.68 = 7.28(Tm) − Xác đònh ứng suất móng σ max TT N TT M xTT M y = + + F Wx Wy − Trong : SVTH : Lê Đắc Vinh Trang Đồ án móng GVHD: ThS Trần Minh Tùng b 2l 1.62 × 2.2 5.632 WX = = = (m ) 6 bl 1.6 × 2.22 7.744 Wy = = = (m ) 6 − Thế vào công thức tính ứng suất ta co 89.6 10.24 × 7.28 × + + = 42(T / m ) 1.6 × 2.2 5.632 7.744 89.6 10.24 × 7.28 × = − − = 8.9(T / m ) 1.6 × 2.2 5.632 7.744 σ max = σ − Với tiết diện cột giả thiết : bc x lc = 0.35 x 0.4 (m) − Lực gây xuyên thủng σ max + σ l − lc − 2h0 F= ×b× Với σ max − σ a b l - l − 2h0 2.2 − 0.4 − × 0.47 a= c = = 0.43(m) 2 42 − 8.9 σ = 42 − × 0.43 = 33(T / m ) 1.6 σ = σ max − − Lực gây xuyên thủng FXT = 42 + 33 × 1.6 × 0.43 = 25.8(T ) − Lực chống xuyên FCX = 0.75 × 88(0.35 + 0.47)(0.47 2) = 36(T ) => Fcx >F xt thoả 4./ Bố trí cốt thép cho móng: − Theo mặt cắt I :I 900(mm) σ Α σ Β ΜΙ SVTH : Lê Đắc Vinh Trang Đồ án móng GVHD: ThS Trần Minh Tùng Trong σ B = σ max × b = 42 ×1.6 = 67.2(T / m ) σ A = σ × b = 33 × 1.6 = 52.8(T / m ) l − lc x= = 0.9(m) σ x 2 x 14.4 × x ⇒ MI = A + × 2 52.8 × (0.9) 0.9 × 14.4 × 0.9 ⇒ MI = + × = 25.3(m ) lượng thép cần bố trí : FAI = MI 25.3 = = 0.0022(m ) 0.9 Ra h0 0.9 × 2800 × 0.47 ⇒ FAI = 22(cm ) => chọn 15 φ 14 @110 Theo mặt cắt II:II 0.625(m) σ Μ ΙΙ Trong : B − bc = 0.625(m) σ = σ tb l = 37.5 × 2.2 = 82.5(T / m2 ) Y= σ y 82.5(0.625) = = 16(Tm) 2 M II 16 = = = 0.0014(m ) 0.9 Ra h0 0.9 × 2800 × 0.47 M II = FAII ⇒ FAII = 14(cm ) => chọn 10φ14@238 SVTH : Lê Đắc Vinh Trang Đồ án móng GVHD: ThS Trần Minh Tùng +0.00 Ø20 2700 Đai Ø a150 50 300 15Ø 14 a110 430 100 200 430 σ max=42(T/m2) σ min=8.9(T/m2) Ι 100 ΙΙ 1600 10 Ø 14a238 ΙΙ 100 2200 Ι 15Ø 14 a110 100 5./ Tính thể tích bêtông cần đổ cho móng M1 V = V1 + V2 Trong V1: Thể tích hình tháp V2: thể tích hình hợp chũ nhật h V1 = (a1.b1 + a2 b2 + (a1 + a2 )(b1 × b2 ) với a1= 410(mm) SVTH : Lê Đắc Vinh Trang Đồ án móng GVHD: ThS Trần Minh Tùng a2 = 2200(mm) b1 = 360(mm), b2 =1600(mm),h1 = 300(mm),h2 = 200(mm) V1 = 0.3 [ 0.41× 0.36 + 2.2 ×1.6 + (0.41 + 2.2)(0.36 ×1.6)] = 0.49(m3 ) V2 = 2.2× 1.6 ×0.2 = 0.704(m3) V = V1 + V2 = 0.49 + 0.704 = 1.143(m3 ) Vậy thể tích bêtông cần đổ vào móng M 1.143(m3) I./ Tính toán móng M2: Với tải trọng tiêu chuẩn Ntc = 100.7(T) lấy hệ số vượt tải n = 1.2 => ta có Ntt = 120.8 (T) 1) Xác đònh sơ diện tích đế móng: Với chiều sâu chôn móng h = 2.7m ta giả thiết bề rộng móng b = m - p lực gần đáy móng: P - TC N TC 1007 = + γ tb h = + 22 × 2.7 ≈ 317 ( KN / m ) F 2× Sức chòu tải đất: P TC ≤ R TC = - - m1 m2 ( Abγ + B h γ * + DC TC K ) Trong móng đặc lớp đất sét pha cát lẫn sỏi sạn chọn m1 = 1.2 tính chất đất khác xác đònh phóng thí nghiệm nên m2 = K = Lớp đất có ϕ = 14040/ => A = 0.31 , B = 2.26 , D = 4.8 Với γ* kết lấy trung bình lớp đất từ móng trở lên.Trong 17.63 × 0.5 +17.63 × 2.2 =17.63 ( KN / m ) 2.7 1.2 ×1 TC ⇒ R = ( 0.31×19 × + 2.26 × 2.7 ×17.63 + 4.8 × 30.5 ) = 319( KN / m ) γ* = ta giả thiết lớp đất có dung trọng tự nhiên γ = 17.63 (KN/ m3)  PTC < RTC thoả mảng điều kiện chọn móng N 0TC 1007 F ≥ TC = = 3.9(m ) R − γ tb h 319 − 22.2, ⇒ b = F = 3.9 = 1.9(m ) - Diện tích sơ móng - Vì móng chòu tải lệt tâm: - Diện tích thật móng : F/ = K * F Với K = 1.2 => F/ = 1.2 x 3.9 = 4.7 (m2) SVTH : Lê Đắc Vinh Trang Đồ án móng GVHD: ThS Trần Minh Tùng - Tỉ số chiều dài chiều rộng móng: chọn Kn = 1.3 b= F×K Kn 3.9 ×1.2 = 1.9(m) 1.3 ⇒b= chiều dài thật móng L = kn x b = 1.3 x 1.9 = 2.47 (m) chọn l = 2.6 (m) Kiểm tra lại sức chòu tải đất: p lực gần móng pTC = N tc 1007 + γ tb h = + 22 × 2.7 = 253( KN / m ) F × 2.6 sức chòu tải tiêu chuẩn đất RTC = 1.2 ×1 ( 0,31.1, 6.2 + 2, 26.2, 7.17, 63 + 4,8.30,5 ) = 319( KN / m2 )  PTC < RTC thoả mảng điều kiện chọn móng Vậy móng đơn chòu tải lệch tâm có diện tích sau b x l = x 2.6 (m) Kiểm tra độ biến dạng thông qua độ lún tâm móng p lực gần móng σ TC = N tc 1007 + γ tb h = + 22 × 2.7 = 253( KN / m ) F × 2.6 Ứng suất gây lún tâm diện tích đế móng trọng lượng thân σ bt = γ h = 17.63 × 2.7 = 47.6( KN / m ) Ứng suất gây lún tâm diện tích đế móng σ glo = σ − σ bt = 253 − 47.6 = 205, 4( KN / m ) Biểu đồ ứng suất theo độ sâu Z σ gl0 = k0 σ gl0 Với k0 xác đònh vào tỉ số sau: l 2z n = ,m = b b  để có độ xác cao ta phân lớp thành nhiều lớp nhỏ với SVTH : Lê Đắc Vinh Trang 10 Đồ án móng GVHD: ThS Trần Minh Tùng  Điểm z(m) 2z/b L/B ko σ0gl σbt 10 11 12 13 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0 2.4 2.8 3.2 3.6 4.0 4.4 4.8 5.2 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0 2.4 2.8 3.2 3.6 4.0 4.4 4.8 5.2 1.3 // // // // // // // // // // // // // 0.97 0.839 0.667 0.514 0.397 0.31 0.246 0.198 0.163 0.136 0.114 0.098 0.085 205.4 199.2 172.3 137 105.6 81.5 63.7 50.5 40.6 33.5 27.9 23 20.1 17.5 47.6 55.2 62.8 70.4 75.3 79.2 83.1 87.1 91.03 95 99 102.9 106.8 110 - Tính toán lún cách cộng tùng lớp phân tố với điều kiện ứng suất tải trọng thân gây không đổi, biểu đồ lún đất lớp đất xảy điều kiện nở hông - Công thức : n n i i s = ∑ si = ∑ - β σ zi hi Ei Lấy β = 0.8 cho lớp đất Là hệ số xét tới ảnh hưởng nở hông hi chiều dày lớp đất thứ i Ei : mô đun biến dạng lớp đất thứ I n σ i hi ⇒ Si = 0.8∑ Si = 0.8∑ i Ei Độ lún cuả lớp đất thứ s1 = 0.014( m) Độ lún cuả lớp đất thứ hai s2 = 0.023(m) => Độ lún móng đơn S = S1 + S2 = 0.014 + 0.023 = 0.037(m) h0 = 57(cm) , abv = 30(mm) − Giá trò mômen tác dụng vào móng MxTT = HyTT x h + Mx0TT = 4.8×0.6 +5.76=8.64(Tm) MyTT = HxTT x h + My0TT =5.6× 0.6 +3.84 =7.2 (Tm) − Xác đònh ứng suất móng σ max = TT N TT M xTT M y + + F Wx Wy − Trong : b 2l 22 × 2.6 10.4 = = (m ) 6 bl 2 × 2.62 13.52 Wy = = = (m ) 6 WX = SVTH : Lê Đắc Vinh Trang 12 Đồ án móng GVHD: ThS Trần Minh Tùng − Thế vào công thức tính ứng suất ta co 120.8 8.64 × 7.2 × + + = 31(T / m ) × 2.6 10.4 13.52 120.8 8.64 × 7.2 × = − − = 15(T / m ) × 2.6 10.4 13.52 σ max = σ − Với tiết diện cột giả thiết : bc x lc = 0.35 x 0.4 (m) − Lực gây xuyên thủng σ max + σ l − lc − 2h0 F= ×b× Với σ max − σ a b l - l − 2h0 2.6 − 0.4 − × 0.57 a= c = = 0.53(m) 2 31 − 15 σ = 31 − × 0.53 = 26.7(T / m ) σ = σ max − − Lực gây xuyên thủng FXT = 31 + 26.7 × × 0.53 = 30.6(T ) − Lực chống xuyên FCX = 0.75 × 88(0.35 + 0.57)(0.57 2) = 48.9(T ) => Fcx >F xt thoả 4./ Bố trí cốt thép cho móng: − Theo mặt cắt I :I 1.1(m) σ Β σ Α ΜΙ SVTH : Lê Đắc Vinh Trang 13 Đồ án móng GVHD: ThS Trần Minh Tùng − Trong σ A = σ max × b = 31× = 62(T / m ) σ B = σ × b = 26.7 × = 53.4(T / m ) l − lc 2.6 − 0.4 x= = = 1.1(m) 2 σ x 2 x 14.4 × x ⇒ MI = A + × 2 53.4 × (1.1) 1.1× 8.6 × 1.1 ⇒ MI = + × = 35.8(m ) lượng thép cần bố trí theo phương dọc : FAI = MI 35.8 = = 0.0029(m ) 0.9 Ra h0 0.9 × 2800 × 0.57 ⇒ FAI = 29(cm ) => chọn 15 φ 16 @139 Theo mặt cắt II:II 0.825(m) σ ΜΙΙ Trong : B − bc − 0.35 = = 0.825(m) 2 σ E = σ tb l = 28.85 × 2.6 = 75(T / m2 ) x/ = σ E ( x / ) 75(0.825) M II = = = 25.5(Tm) 2 M II 25.5 FAII = = = 0.0018(m ) 0.9 Ra h0 0.9 × 2800 × 0.57 ⇒ FAII = 18(cm ) => chọn 12φ14@230 SVTH : Lê Đắc Vinh Trang 14 Đồ án móng GVHD: ThS Trần Minh Tùng 400 2700 +0.00 50 50 100 200 15Ø 16 a139 200 400 100 σ max=31(T/m2) σ min=15(T/m2) I II 12 Ø 14a230 350 2000 II 100 15Ø 16 a139 2600 100 I 5./ Tính thể tích bêtông cần đổ cho móng M1 V = V1 + V2 Trong V1: Thể tích hình tháp V2: thể tích hình hợp chũ nhật h V1 = (a1.b1 + a2 b2 + (a1 + a2 )(b1 × b2 ) với a1= 410(mm) a2 = 2600(mm) b1 = 360(mm), b2 =2000(mm),h1 = 400(mm),h2 = 200(mm) V1 = 0.4 [ 0.41× 0.36 + 2.6 × + (0.41 + 2.6)(0.36 × 2)] = 0.83( m3 ) V2 = 2.6× ×0.2 = 1.04(m3) V = V1 + V2 = 0.83 + 1.04 = 1.87(m3 ) Vậy thể tích bêtông cần đổ vào móng M 1.87(m3) SVTH : Lê Đắc Vinh Trang 15 [...]... 40.6 33.5 27.9 23 20.1 17.5 47.6 55.2 62.8 70.4 75.3 79.2 83.1 87.1 91.03 95 99 102.9 106.8 110 - Tính toán lún của nền bằng cách cộng tùng lớp các phân tố với điều kiện ứng suất tải trọng bản thân gây ra không đổi, và biểu đồ lún của đất ở mỗi lớp đất xảy ra trong điều kiện không có nở hông - Công thức : n n i i s = ∑ si = ∑ - β σ zi hi Ei Lấy β = 0.8 cho mọi lớp đất Là hệ số xét tới ảnh hưởng nở... 23 106.8 12 20.1 phạm vi gây lún 110 13 17.5 3./ Tính toán độ bền và cấu tạo móng: − Tải trọng và mômen tác dụng lên móng − Chọn chiều cao móng h = 60(cm) => h0 = 57(cm) , abv = 30(mm) − Giá trò mômen tác dụng vào móng MxTT = HyTT x h + Mx0TT = 4.8×0.6 +5.76=8.64(Tm) MyTT = HxTT x h + My0TT =5.6× 0.6 +3.84 =7.2 (Tm) − Xác đònh ứng suất dưới đấy móng σ max = TT N TT M xTT M y + + F Wx Wy − Trong đó :... 6 bl 2 2 × 2.62 13.52 3 Wy = = = (m ) 6 6 6 WX = SVTH : Lê Đắc Vinh Trang 12 Đồ án nền móng GVHD: ThS Trần Minh Tùng − Thế vào công thức tính ứng suất ta co 120.8 8.64 × 6 7.2 × 6 + + = 31(T / m 2 ) 2 × 2.6 10.4 13.52 120.8 8.64 × 6 7.2 × 6 = − − = 15(T / m 2 ) 2 × 2.6 10.4 13.52 σ max = σ min − Với tiết diện cột như giả thiết : bc x lc = 0.35 x 0.4 (m) − Lực gây xuyên thủng σ max + σ 1 l − lc − 2h0... Ra h0 0.9 × 2800 × 0.57 ⇒ FAII = 18(cm 2 ) => chọn 12φ14@230 SVTH : Lê Đắc Vinh Trang 14 Đồ án nền móng GVHD: ThS Trần Minh Tùng 400 2700 +0.00 50 50 1 100 200 15Ø 16 a139 200 400 100 σ max=31(T/m2) σ min=15(T/m2) I II 12 Ø 14a230 350 2000 II 100 15Ø 16 a139 2600 100 I 5./ Tính thể tích bêtông cần đổ cho móng M1 V = V1 + V2 Trong đó V1: Thể tích của hình tháp V2: thể tích hình hợp chũ nhật h V1 = 1... xuyên thủng FXT = 31 + 26.7 × 2 × 0.53 = 30.6(T ) 2 − Lực chống xuyên FCX = 0.75 × 88(0.35 + 0.57)(0.57 2) = 48.9(T ) => Fcx >F xt thoả 4./ Bố trí cốt thép cho móng: − Theo mặt cắt I :I 1.1(m) σ Β σ Α ΜΙ SVTH : Lê Đắc Vinh Trang 13 Đồ án nền móng GVHD: ThS Trần Minh Tùng − Trong đó σ A = σ max × b = 31× 2 = 62(T / m 2 ) σ B = σ 1 × b = 26.7 × 2 = 53.4(T / m 2 ) l − lc 2.6 − 0.4 x= = = 1.1(m) 2 2 σ x... của lớp đất thứ I n σ i hi ⇒ Si = 0.8∑ Si = 0.8∑ i Ei Độ lún cuả lớp đất thứ nhất s1 = 0.014( m) Độ lún cuả lớp đất thứ hai s2 = 0.023(m) => Độ lún của móng đơn S = S1 + S2 = 0.014 + 0.023 = 0.037(m) .. .Đồ án móng GVHD: ThS Trần Minh Tùng • Tải trọng móng trụ B, C, D, E có giá trò chênh lệt < 5% ta tính toán chung cho móng kí hiệu M2 I./ Tính toán móng M1: Với tải trọng tiêu... Vì móng chòu tải lệt tâm: - Diện tích thật móng : F/ = K * F Với K = 1.2 => F/ = 1.2 x 3.9 = 4.7 (m2) SVTH : Lê Đắc Vinh Trang Đồ án móng GVHD: ThS Trần Minh Tùng - Tỉ số chiều dài chiều rộng móng: ... ×1.2 = 1.6(m) 1.3 Trang Đồ án móng GVHD: ThS Trần Minh Tùng chiều dài thật móng L = kn x b = 1.3 x 1.6 = 2.08 (m) chọn l = 2.2 (m) Kiểm tra lại sức chòu tải đất: p lực gần móng pTC = N tc 747 +