ĐỒ ÁN NỀN MÓNG M1 THIẾT KẾ CÁC CÔNG TRÌNH XÂY DỰNG

A./ TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG CHO CÔNG TRÌNH.I / Phương án móng nông: Do nền đất dưới 2m là đất tốt, đối với phương án móng nông ta dùng phướng án móng đơn chiệu tải lệch tâm với độ sâu

Trang 1

A./ TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG CHO CÔNG TRÌNH.

I / Phương án móng nông: Do nền đất dưới 2m là đất tốt, đối với phương án móng nông ta dùng phướng án móng đơn chiệu tải lệch tâm với độ sâu là h = 2.7(m) kể từ mặt đất xuống

 Ta có các số liệu sau để thiết kế móng cho công trình

 Bêtông loát đá 4 x 6 Mác 75 dày 100 mm

 Móng bêtông Mác 250 có Rn = 110 (KG/cm2),Rk =8.8(KG/cm2)

 Thép có gờ AII >  10 có Ra = 2800(KG/cm2)

 Thép không có gờ <  10 có Ra = 2100(KG/cm2)

 Cột có tiết diện bc x lc = 350 x 400 (mm)

 Lớp bêtông bảo vệ abv = 30 (mm)

 Đề bài A1** - 3 ( toàn bộ tải trong ta nhân cho 0.8)

 Ta có bảng thống kê tải trong tác dụng vào móng như sau:

 Tải tiêu chuẩn tác dụng vào móng như sau với hệ số vuợt tải n = 1.2

1.2

TT

TC N

 Ta có bảng thống kê tải trong tác dụng vào móng như sau:

 Tải trọng móng trụ A và F có giá trị chênh lệt nhau < 5% ta tính toán chung cho một móng và kí hiệu là M1

Trang 2

Ab B h DC 

K

m m R





) / ( 63 17 7

2

2 2 63 17 5 0 63



 Tải trọng móng trụ B, C, D, và E có giá trị chênh lệt nhau < 5% ta tính toán chung cho một móng và kí hiệu là M2

I./ Tính toán móng M1:

Với tải trọng tiêu chuẩn Ntc = 74.7(T) lấy hệ số vượt tải n = 1.2

=> ta có Ntt = 89.6 (T)

1) Xác định sơ bộ diện tích đế móng:

Với chiều sâu chôn móng h = 2.7m ta giả thiết bề rộng móng b = 1.8 m

- Aùp lực gần đúng tại đáy móng:

2 74.7

1.8 1.8

TC TC

tb

N



- Sức chịu tải của nền đất:

- Trong đó móng được đặc trên lớp đất 2 là sét pha cát lẫn sỏi sạn do đó chọn m1 = 1.2 và các tính chất của đất khác được xác định trong phóng thí nghiệm nên m2 = 1 và K = 1

- Lớp đất 2 có  = 14040/ => A = 0.31 , B = 2.26 , D = 4.8

- Với * kết quả lấy trung bình của các lớp đất từ dưới đấy móng trở

lên.Trong đó ta giả thiết lớp đất trên cùng có dung trọng tự nhiên  = 17.63 (KN/ m3)

 PTC < RTC đã thoả mảng điều kiện chọn móng

- Diện tích sơ bộ của móng

2 0

2

747

2.9( ) 317 22.2,7

2.9 1.7( )

TC TC tb

N



chọn sơ bộ b = 1.8(m)

- Vì móng chịu tải lệt tâm:

- Diện tích thật của móng :

F/ = K * F Với K = 1.2

=> F/ = 1.2 x 2.9 = 3.48 (m2)

- Tỉ số chiều dài và chiều rộng của móng: chọn Kn = 1.3

2.9 1.2

1.6( ) 1.3

n

F K b

K







1.2 1

0.31 19 1.8 2.26 2.7 17.63 4.8 30.5 317( / ) 1

TC

Trang 3

chiều dài thật của móng L = kn x b = 1.3 x 1.6 = 2.08 (m) chọn l = 2.2 (m)

Kiểm tra lại sức chịu tải của nền đất:

Aùp lực gần đúng tại đấy móng

2 747

1.6 2.2

tc TC

tb

N

 sức chịu tải tiêu chuẩn của nền đất

1.2 1

0,31.1,6.19 2, 26.2,7.17, 63 4,8.30,5 316,1( / ) 1

TC

 PTC < RTC đã thoả mảng điều kiện chọn móng Vậy móng đơn chịu tải lệch tâm có diện tích như sau b x l = 1.6 x 2.2 (m)

2 Kiểm tra độ biến dạng của nền thông qua độ lún tại tâm móng

2 747

1.6 2.2

tc TC

tb

N

F

 Ứng suất gây lún tại tâm diện tích đế móng do trọng lượng bản thân

2 17.63 2.7 47.6( / )

Ứng suất gây lún tại tâm diện tích đế móng

2 271.6 47.6 224( / )

o

Biểu đồ ứng suất theo độ sâu Z

0

gl k gl

Với k0 được xác định vào các tỉ số sau:

2 ,

 để có độ chính xác cao ta phân lớp ra thành nhiều lớp nhỏ với

Trang 4

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

0 0.32 0.64 0.96 1.28 1.6 1.92 2.24 2.56 2.88 3.2 3.52 3.84 4.16 4.48

0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0 2.4 2.8 3.2 3.6 4.0 4.4 4.8 5.2 5.6

1.37 //

//

1 0.971 0.845 0.677 0.527 0.409 0.32 0.256 0.206 0.17 0.142 0.12 0.103 0.089 0.076

224 217.5 189.3 151.6 118 91.6 71.7 57.3 46.1 38.1 31.8 26.9 23.1 20 17.02

47.6 53.68 59.76 65.84 72 75.1 78.2 81.4 84.5 87.7 90.85 94.41 97.01 100.3 103.5

- Tính toán lún của nền bằng cách cộng tùng lớp các phân tố với điều kiện ứng suất tải trọng bản thân gây ra không đổi, và biểu đồ lún của đất ở mỗi lớp đất xảy ra trong điều kiện không có nở hông

zi i i

h

E

 

- Lấy  = 0.8 cho mọi lớp đất Là hệ số xét tới ảnh hưởng nở hông

- hi chiều dày của lớp đất thứ i

- Ei : mô đun biến dạng của lớp đất thứ I

n

i i

h

E



Độ lún cuả lớp đất thứ nhất

1

224 217.5 189.3 151.6 118 0.32

2.8000

Độ lún cuả lớp đất thứ hai

2

118 91.6 71.7 57.3 46.1 38.1 31.8 26.9 23.1 20 0.32

2.4000

=> Độ lún của móng đơn S = S1 + S2 = 0.014 + 0.018 = 0.032(m) <0.08( m) thoả

Trang 5

lớp đất I h = 2200

lớp đất II h = 1300

lớp đất đấp h = 500

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 phạm vi gây lún 13

14

224 217.5 189.3 151.6 118 91.9 71.7 57.3 46.1 38.1 31.8 26.9 23.1 20 17.02 103.5

97.01 100.3

90.85 94.1 87.7 84.5 81.4 75.1 72 65.84 59.76 53.68 47.6

78.2

N TC

lớp đất h = 3.52

3./ Tính toán độ bền và cấu tạo móng:

 Tải trọng và mômen tác dụng lên móng

 Chọn chiều cao móng h = 50(cm) => h0 = 47(cm) , abv = 30(mm)

 Giá trị mômen tác dụng vào móng

MxTT = HyTT x h + Mx0TT = 6.24  0.5+ 7.12 = 10.24 (Tm)

MyTT = HxTT x h + My0TT =7.2  0.5+ 3.68 = 7.28(Tm)

 Xác định ứng suất dưới đấy móng

max

TT TT

TT

y x

M M

N

 Trong đó :

Trang 6

2 2

3

1.6 2.2 5.632

( )

1.6 2.2 7.744

( )

X y

b l

bl



 Thế vào công thức tính ứng suất ta co

2 max

2 min

89.6 10.24 6 7.28 6

42( / ) 1.6 2.2 5.632 7.744

89.6 10.24 6 7.28 6

8.9( / ) 1.6 2.2 5.632 7.744

T m





 Với tiết diện cột như giả thiết : bc x lc = 0.35 x 0.4 (m)

 Lực gây xuyên thủng

c

Với

max min

1 max

0

2 1

.

0.43( )

42 8.9

1.6

a b

h

m

T m





c

l-l

a =

42 33

1.6 0.43 25.8( ) 2

XT

 Lực chống xuyên

0.75 88(0.35 0.47)(0.47 2) 36( )

CX

=> Fcx >F xt thoả 4./ Bố trí cốt thép cho móng:

900(mm)

 

 

 

Trang 7

Trong đó

2 max

2 1

2

42 1.6 67.2( / )

33 1.6 52.8( / ) 0.9( )

2

52.8 (0.9) 0.9 2 14.4 0.9

25.3( )

B A c

A I I

l l

M







lượng thép cần bố trí :

2 0

2

25.3

0.0022( ) 0.9 0.9 2800 0.47

22( )

I AI

a AI

M

R h

=> chọn 15  14 @110

Theo mặt cắt II:II

 

 

0.625(m)

Trong đó :

2 1

1

2 0

2

0.625( ) 2

37.5 2.2 82.5( / ) 82.5(0.625)

16( )

16

0.0014( ) 0.9 0.9 2800 0.47

c tb II

II AII

a AII

B b

y

M

R h





=> chọn 1014@238

Trang 8

100

15Ø 14 a110

2200 100

430

15Ø 14 a110

50

2 Ø20

Đai Ø 6 a150

+0.00

430

 max=42(T/m2)

 min=8.9(T/m2)







5./ Tính thể tích bêtông cần đổ cho móng M1

1 2

Trong đó V1: Thể tích của hình tháp

V2: thể tích hình hợp chũ nhật

1

1 ( 1 1 2 2 ( 1 2)( 1 2) 6

h

Trang 9

Ab B h DC 

K

m m R





) / ( 63 17 7

2

2 2 63 17 5 0 63



a2 = 2200(mm)

1

0.3 0.41 0.36 2.2 1.6 (0.41 2.2)(0.36 1.6) 0.49( ) 6

3

1 2 0.49 0.704 1.143( )

Vậy thể tích bêtông cần đổ vào móng M 1 là 1.143(m3)

I./ Tính toán móng M2:

Với tải trọng tiêu chuẩn Ntc = 100.7(T) lấy hệ số vượt tải n = 1.2

=> ta có Ntt = 120.8 (T)

1) Xác định sơ bộ diện tích đế móng:

Với chiều sâu chôn móng h = 2.7m ta giả thiết bề rộng móng b = 2 m

- Aùp lực gần đúng tại đáy móng:

- Sức chịu tải của nền đất:

- Trong đó móng được đặc trên lớp đất 2 là sét pha cát lẫn sỏi sạn do đó chọn m1 = 1.2 và các tính chất của đất khác được xác định trong phóng thí nghiệm nên m2 = 1 và K = 1

- Lớp đất 2 có  = 14040/ => A = 0.31 , B = 2.26 , D = 4.8

- Với * kết quả lấy trung bình của các lớp đất từ dưới đấy móng trở

lên.Trong đó ta giả thiết lớp đất trên cùng có dung trọng tự nhiên  = 17.63 (KN/ m3)

 PTC < RTC đã thoả mảng điều kiện chọn móng

2 0

2

1007

3.9( ) 319 22.2,7

3.9 1.9( )

TC TC tb

N



- Diện tích sơ bộ của móng

- Diện tích thật của móng :

2 1007

2 2

TC TC

tb

N



1.2 1

0.31 19 2 2.26 2.7 17.63 4.8 30.5 319( / ) 1

TC

Trang 10

- Tỉ số chiều dài và chiều rộng của móng: chọn Kn = 1.3

3.9 1.2

1.9( ) 1.3

n

F K b

K







chiều dài thật của móng L = kn x b = 1.3 x 1.9 = 2.47 (m) chọn l = 2.6 (m)

Kiểm tra lại sức chịu tải của nền đất:

2 1007

2 2.6

tc TC

tb

N

 sức chịu tải tiêu chuẩn của nền đất

1.2 1

0,31.1,6.2 2, 26.2,7.17, 63 4,8.30,5 319( / ) 1

TC

 PTC < RTC đã thoả mảng điều kiện chọn móng Vậy móng đơn chịu tải lệch tâm có diện tích như sau b x l = 2 x 2.6 (m)

2 Kiểm tra độ biến dạng của nền thông qua độ lún tại tâm móng

2 1007

2 2.6

tc TC

tb

N

F

 Ứng suất gây lún tại tâm diện tích đế móng do trọng lượng bản thân

2 17.63 2.7 47.6( / )

Ứng suất gây lún tại tâm diện tích đế móng

2

253 47.6 205, 4( / )

o

Biểu đồ ứng suất theo độ sâu Z

0

gl k gl

Với k0 được xác định vào các tỉ số sau:

2 ,

 để có độ chính xác cao ta phân lớp ra thành nhiều lớp nhỏ với

Trang 11

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0 2.4 2.8 3.2 3.6 4.0 4.4 4.8 5.2

1.3 //

//

1 0.97 0.839 0.667 0.514 0.397 0.31 0.246 0.198 0.163 0.136 0.114 0.098 0.085

205.4 199.2 172.3 137 105.6 81.5 63.7 50.5 40.6 33.5 27.9 23 20.1 17.5

47.6 55.2 62.8 70.4 75.3 79.2 83.1 87.1 91.03 95 99 102.9 106.8 110

- Tính toán lún của nền bằng cách cộng tùng lớp các phân tố với điều kiện ứng suất tải trọng bản thân gây ra không đổi, và biểu đồ lún của đất ở mỗi lớp đất xảy ra trong điều kiện không có nở hông

zi i i

h

E

 

- Lấy  = 0.8 cho mọi lớp đất Là hệ số xét tới ảnh hưởng nở hông

- hi chiều dày của lớp đất thứ i

- Ei : mô đun biến dạng của lớp đất thứ I

n

i i

h

E



Độ lún cuả lớp đất thứ nhất

Độ lún cuả lớp đất thứ hai

=> Độ lún của móng đơn S = S1 + S2 = 0.014 + 0.023 = 0.037(m) <0.08( m) thoả

Trang 12

75.3 137

102.9 23 11

110 13

106.8 12 17.5phạm vi gây lún 20.1

7

95 9

99 10

8 91.03

5 6 87.1 83.1 79.2 4

50.5 33.5 lớp đất h = 3.9

27.9 40.6

81.5 63.7 105.6

47.6 0 62.8 70.4 3 2

55.2 1

lớp đất II h = 1300 172.3 199.2 205.4 lớp đất I h = 2200

N TC

lớp đất đấp h = 500

3./ Tính toán độ bền và cấu tạo móng:

 Tải trọng và mômen tác dụng lên móng

 Chọn chiều cao móng h = 60(cm) => h0 = 57(cm) , abv = 30(mm)

 Giá trị mômen tác dụng vào móng

MxTT = HyTT x h + Mx0TT = 4.80.6 +5.76=8.64(Tm)

MyTT = HxTT x h + My0TT =5.6 0.6 +3.84 =7.2 (Tm)

 Xác định ứng suất dưới đấy móng

max

TT TT

TT

y x

M M

N

 Trong đó :

2 2

3

2 2.6 10.4

( )

2 2.6 13.52

( )

X y

b l

bl



Trang 13

 Thế vào công thức tính ứng suất ta co.

2 max

2 min

120.8 8.64 6 7.2 6

31( / )

2 2.6 10.4 13.52 120.8 8.64 6 7.2 6

15( / )

2 2.6 10.4 13.52

T m





 Với tiết diện cột như giả thiết : bc x lc = 0.35 x 0.4 (m)

c

Với

max min

1 max

0

2 1

.

0.53( )

31 15

2

a b

h

m

T m





c

l-l

a =

31 26.7

2 0.53 30.6( ) 2

XT

 Lực chống xuyên

0.75 88(0.35 0.57)(0.57 2) 48.9( )

CX

=> Fcx >F xt thoả 4./ Bố trí cốt thép cho móng:

 

1.1(m)

Trang 14

 Trong đó

2 max

2 1

2

31 2 62( / ) 26.7 2 53.4( / ) 2.6 0.4

1.1( )

53.4 (1.1) 1.1 2 8.6 1.1

35.8( )

A B c

A I I

l l

M





lượng thép cần bố trí theo phương dọc :

2 0

2

35.8

0.0029( ) 0.9 0.9 2800 0.57

29( )

I AI

a AI

M

R h

=> chọn 15  16 @139

Theo mặt cắt II:II

Trong đó :

 

 

0.825(m)

 

/

2 2

2 0

2

2 0.35

0.825( )

28.85 2.6 75( / )

25.5( )

25.5

0.0018( ) 0.9 0.9 2800 0.57

c

E tb E II

II AII

a AII

B b

x

M

R h



=> chọn 1214@230

Trang 15

2600

100

15Ø 16 a139

1

+0.00 400

II

I

II

max=31(T/m2)

min=15(T/m2)

5./ Tính thể tích bêtông cần đổ cho móng M1

1 2

Trong đó V1: Thể tích của hình tháp

V2: thể tích hình hợp chũ nhật

1

1 ( 1 1 2 2 ( 1 2)( 1 2) 6

h

a2 = 2600(mm)

1

0.4 0.41 0.36 2.6 2 (0.41 2.6)(0.36 2) 0.83( ) 6

3

1 2 0.83 1.04 1.87( )

Vậy thể tích bêtông cần đổ vào móng M 1 là 1.87(m3)

Định dạng
Số trang	15
Dung lượng	419,5 KB