THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG BĂNG TẢI VỚI CÁC THÔNG SỐ VỀ THỜI GIAN LÀM VIỆC, TẢI TRỌNG, CÁC THÔNG SỐ LÀM VIỆC

Lời nói đầu Tính toán thiết kế hệ dẫn động khí nội dung thiếu chơng trình đào kỹ s khí nhằm giúp Sinh Viên (Học Viên) có đợc kiến thức sở kết cấu máy Nội dung đồ án thiết kế hệ dẫn động băng tải với thông số thời gian làm việc, tải trọng, điều kiện làm việcVới mục đích yêu cầu ngời học viên cần sử dụng tổng hợp kiến thức đợc học về: Nguyên lý máy, Cơ lý thuyết, Chi tiết máy, Sức bền vật liệu, Vật liệu học,và công cụ khác nh Kỹ sử dụng phần mềm trợ giúp thiết kế nh: Maple, Mechanical Desktop, AutoCAD, Matlab, để nâng cac suât tính toán Với mục đích yêu cầu đồ án em thiết kế đợc Hệ dẫn động băng tảI với kết cấu nh vẽ chế tạo Trong trính tính toán kết đợc đa vào thử lại phần mềm trơ giúp thiết kế khí Mechanical Desktop 6.0 nhiên làm quen với việc hoạt động độc lập tính toán thiết kế nên chắn đồ án tránh khỏi sai sót nhỏ Em mong đợc bảo thầy giáo nh bạn để đồ án đạt đợc tính thực tế cao Em xin chân thành cảm ơn ! Ngày 12 tháng 04 năm 2003 Học viên Dơng Văn Thạch CHƯƠNG I : tính chọn động tham số chung I/ Các thông số chung + Thời gian làm việc truyền động cơ: t = 7ì2ì26ì12ì14 = 61152 h Công suất trục băng tải: Plv = F v 1000 = 3700.1,05 = 3,885 N 1000 +Trong : F Lực kéo băng tải (N) V- Vận tốc băng tải (m/s) + Mômen xoắn băng tải làm việc toàn tải: T = Tlv = + Tốc độ quay băng tải: nlv = PìD 4286 ì 300 = ì 10 ì 10 60000 ì 1,05 60000 ì = 3,14 ì 300 ìD = 642,9 Nm = 66,879 v/ph +Trong : : vận tốc băng tải (m/s) D : đờng kính tang quay (mm) + Hiệu suất làm việc phận hệ thống hệ thống: - Hiệu suất khớp nối : k =1 - Hiệu suất truyền đai : đ = 0,95 - Hiệu suất truyền trục vít bánh vít : tv = 0,87 - Hiệu suất ổ lăn : ô = 0,99 Hiệu suất hệ thống : = kì đ ì tvì ô = ì 0,95 ì 0,87 ì 0,994 = 0,794 II/ Tính chọn động điện + Công suất đẳng trị băng tải: Pđtbt = t1 P 21 + t P 2 = t1 + t 0,5.t.P + 0,5.t.(0,8.P) = 0,949.P = 3.518 KW lv t + Công suất đẳng trị động cơ: Pđtđc = ì Pđtbt = 3,158 =4,4312 KW 0,794 III/ Chọn động Động cần chọn phải đảm bảo yêu cầu sau: P đc P đtđc = 4,4312 KW Tra bảng vào chế độ tải trọng & hoạt động chọn loại động cơ: 4A100L2Y3 Số liệu động Kiểu Đ/C P đc 4A100L2Y3 5,5 KW IV/ Kiểm tra động nđc đ/c Tmax/Tdn TK/Tdn dđ/c 2880v/ph 87,5 % 2,2 2,0 28 mm Tmax 1,4.T = 2,2 > = 1,4 Tdn T TK 1,4.T = 2,0 > = 1,4 Tdn T Động chọn thoả mãn điều kiện làm việc V/ Phân phối tỷ số truyền Tính tỷ số truyền toàn hệ thống n dc 2922 u = n = = 43,6 67 bt Tính tỷ số truyền truyền Chọn tỷ số truyền truyền đai : uđ = 3,5 tỷ số truyền truyền trục vít : utv = 12,30 Tỷ số truyền hệ thống : u = uđ ì utv = 43,063 VI/ Tính toán số liệu khác Đánh số trục ( hình vẽ dới đây) Tính toán trục + Trục 0: Po = Pđtđc ì K ì ô = 4,387 KW n0 = nđc =2880 v/ph T0 = 9,55ì 106ì Po /no = 14546,5 Nmm + Trục I: P1 = P1 ì K ì đ = 4,126 KW n1 = n1 /uđ = 822,86v/ph TI = 9,55.106 ì PI/nI = 47,884 Nmm + Trục II: PII = PI ì TV ì ô = 3,555 KW nII = nI/uTV = 66,877 v/ph TII = 9,55.106 ì PII/nII = 507445 Nmm Kết luận: Trục Đ/cơ T/Số 5,5 Pi I II 4,387 4,126 3,555 3,5 ui ni Txoắn 12,304 2880 2880 822,857 14546,5 14546,5 47884 66,877 507445 CHƯƠNG II: THIếT Kế Bộ TRUYềN ĐAI I/ Chọn loại đai Dựa vào điều kiện làm việc đai chọn: Đai thang - Vải cao su Tiết diện O II/ Tính toán thiết kế Chọn đờng kính bánh đai nhỏ d1= 100 mm Chọn hệ số trợt =0,02 Đờng kính đai lớn d2= d1.uđ.(1- ) = 357,143 mm Theo TCVN 2332-78 & TCVN 2342-78 chọn đờng kính bánh đai lớn d2= 355 mm Kiểm tra tỷ số truyền thực tế d2 = 3,625 d1 (1 ) ut u d u = u = 3,57 % < 4% d ut = Vận tốc đai v= 3,14.100.2880 d1 no = = 15,072 m/s 60000 60000 Số vòng quay phút trục bị dẫn n2 = d1 no (1 ) 100.2880.(1 0,02) = = 795,04 v/ph d2 355 Chọn sơ đờng kính trục a = 0,975 amin = 0,975d2 = 346,125 mm d2 Chiều dài đai: L = 2.a + 0,5..(d1 + d2) + a.(d2 - d1)2/4 = 1453,566 mm Theo TCVN 2332-78 chọn L =1600 mm Khoảng cách trục theo chiều dàI tiêu chuẩn L 2 a = + 8. = L - (d1 + d ) = 949,5 với = d d1 = 137,5 a = 423,64 mm Nghiệm số vòng chạy đai giây i= 15,072 v = = 9,4 >iMax =10 s-1 1,6 L Tính góc ôm bánh nhỏ: 57,3 o.( d d1 ) = 180 = 145,69o > = 120o a o Các hệ số - Hệ số tải trọng kđ = : kđ = 1,1 - Hệ số kể đến ảnh hởng góc ôm (Bảng4.15) : C= 0,9 - Hệ số kể đến ảnh hởng chiều dài dai (Bảng 4.16): : C= 0,9 - Hệ số kể đến ảnh hởng tỉ số truyền(Bảng 4.17): : Cu= 0,9 - Hệ số kể đến ảnh hởng phân bố không tải trọng(Bảng 4.18): C= 0,9 -Công suất cho phép dây đai (Bảng 4.19) [Po] =1,654 KW 14 Số dây đai cần thiết P C z C C u C l [Po] Z= = 2,851 Chọn Z = 15 Lực căng ban đầu đai Fo = 16 Tác dụng lên trục 780 P + qm.v2 = 05,628 N C Ct Z Fr = 2.Fo.Z.sin( 17 Tính ứng suất uốn ) = 605,57 N 2 yo 2.2,1 u = E d = 90 = 3,78 Mpa 100 18 Tính ứng suất lực li tâm F v = v = 6,193 Mpa A 19 ứng suất kéo & tuổi thọ đai Fo [q ] K = b h + o + v 2.h tt = Fo A 10 [Po] + v = 6,850 Mpa v.btt 2h + max = K + u = 3,78 + 8,548= 12,33 Mpa lại có u = 3,5 & K/u > 0,5 u = y = MPa, m =11 y t h = Max m 10 vu 3600( v L ) Z b 10 7.2 th = ( 6,85 )11 3600.(15,072 ).3 = 3959.375 h 1,6 Với tuổi thọ nh ,trong thời gian làm việc hệ thống số lần phải thay đai là: Số lần thay đai = 61152 15 3959,375 lần 20 Tính bề rộng bánh đai B = ( Z-1).t + 2.e = 2.12 + 2.8 = 40 mm Chơng III: truyền trục vít- bánh vít I/ Chọn vật liệu Vận tốc trợt sơ Vsb = 4,5.10-4.n tv Ttv =4,5.10-4.822,86 507,445 =2,95 m/s < m/s Vật liệu bánh vít : Đồng nhôm- sắt( Không thiếc ) Vật liệu trục vít : Thép 45, bề mặt đạt HRC45 II/ Xác định ứng suất cho phép: Bánh vít đồng nhôm- sắt, đúc li tâm có: b = 600 MPa, ch = 200 MPa Với cặp vật liệu trục vít- bánh vít nh theo bảng 7.2 ta có: []H = 181,5 MPa Bộ truyền quay hai chiều nên: []Fo = 0,16.b = 166 MPa KFL = 10 = 0,578 N FE Với NFE = 60.66,877.61152.(19.0,5 + 0,89.0,5) = 1,4.108 []F = KFL.[]FO = 46,24 MPa Các giá trị ứng suất cho phép: III/ Tính thiết kế []Hmax = 2.ch = 400 MPa []Fmax = 0,8.ch = 160 MPa khoảng cách trục: 170 T K 2 H aw ( z2 + q) ( z [ ] ) q H Trong đó:Hệ số tải trọng: KH = 1,2; Z1 = Z2 = utv.Z1 = 49,216 chọn Z2 = 49 TV= 0,9; Mô men xoắn trục bánh vít : T2=50744(N.mm) q = 0,3.Z2 = 15 Theo TCVN bảng 7.3 aw = 157,72 m Modul trục vít: m= 2.a w = mm q + Z2 Chọn modul tiêu chuẩn aw = m = mmm m (q + Z2) = 160 mm Hệ số dịch chỉnh: x= 165 aw - (q + Z2 ) = - (15 + 49) = mm m IV/ Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc Vận tốc trợt vs = .dw.n1/60000.cos(w) đó: Z1 w = arctg q + 2.x = 14,931o dw = ( q + 2.x).m = 75 mm vs = 3,34 m/s < m/s Bộ truyền đảm bảo Hiệu suất thực truyền = 0,95.tg(w)/tg(w + ) : góc ma sát đợc tra ( bảng 7.4) vs = 3,34 m/s = 2,478o tv = 0,808 Hệ số kể tải trọng (Theo công thức 7-24) KH = KH KHv Theo bảng 7-7 :Do Vs = 3,34 m/s Nên HHV =1,208 KH = + ( T2 m Z2 ) T max = 1,005 :hệ số biến dạng trục vít tra bảng 7-5 =137,5 T2 m :mô men xoắn trung bìnhtrên trục bánh vít T2 m =456,7095 N T2 max =507,445 N KH = KHV KH = 1,214 ứng suất tiếp xúc theo công thức 7-19 : 170 Z + q T2 K H H = Z = 177,397 MPa < []H = 181,5 MPa q aw Kiểm nghiệm độ bền uốn F = 1,4.T2.YF.KF/(b2.d2.mn) 0, có chiều chiều với Fq nh lực dọc trục tác dụng vào ổ (2) Theo bảng 11.5 với sơ đồ bố trí chọn hình vẽ Fa2 = Fa = = 3096,994 N - Xác định X Y: Fa 3096,994 = = 2,054 > e = 0,411 V Fr 1.1507,731 theo bảng 17.5 (Chi Tiết Máy (Đỗ Quyết Thắng) , tập II trang 103 ) : X = 0,4 Y X = = 1,46 e - Theo công thức 11.3, tải trọng qui ớc ổ 2: Q2 = (XVFr +YFa2)kt.kd = (0,4.1.1507,731+1,46.3096,994).1.1,4 = 7174,585 N - Theo công thức (11.13) tải trọng tơng đơng QE = QEO = m (Q i m ) Li / Li = Q2 m ( L Q21 m Lh1 Q ) + ( 22 ) m h Q21 Lh Q21 Lh = 7174,585 [110/3 0,5 + 0,810/3.0,5]3/10 = 6482,563 N - Theo công thức (11.1) khả tải động ổ Cd = QE.L3/10 = 6,482563 80,4 3/10 = 24,173 kN < C = 42,70 kN Trong tuổi thọ ổ bi L = 60.n 2.Lh/106 = 60.66,877.20000/106 = 80,4 triệu vòng Vậy điều kiện tải động đợc thoả mãn Kiểm tra khả tải tĩnh theo bảng 11.6, với ổ đũa côn Xo = 0,5; Yo = 0,22.cotg = 0,22.cotg14o = 0,88 theo công thức 11.19, khả tải tĩnh Qt = Xo.Fr + Yo.Fa2 = 0,5 1507,731 + 0,88 3096,994 = 3479,22 N 250 mm, bố trí ổ trục vít cần đảm bảo có ổ cố định (gồm hai ổ đỡ chặn ngợc chiều nhau), ổ lắp ổ bi đỡ tự di chuyển theo phơng dọc trục, iều nhằm đảm bảo không làm cho ổ bị kẹt có biến dạng lớn Bộ phận ổ dùng hai ổ đỡ chặn bố trí ống lót Giữa bề mặt tì ống lót thân hộp có đặt đệm để điều chỉnh trục vít di chuyển theo phơng dọc trục, nhằm bảo đảm cho truyền ăn khớp tốt suốt trình làm việc Cố định ổ trên trục + Trên trục vít: ổ đợc bố trí trục nhờ vai trục (Tra bảng 15-9 15-10 [5] II tr 36-37) đai ốc kết hợp với đệm cánh (Kích thớc đai ốc đệm cánh tơng ứng là: ren 24x1,5 d = 24,5mm 30x1,5 d = 30,5mm ) (Tra bảng15.1 & 15.2 [5] II) + Trên bánh vít: đầu ổ lăn đợc cố định đai ốc kết hợp với đệm cánh, đầu dùng vòng hãm lò xo (Kích thớc 48x1,5 d = 48,5 mm vòng hãm lò xo) (tra bảng 15.1 & 15.7 [5] II) Kết cấu gối đỡ + Chọn kiểu lắp cho ổ lăn: Số trục I II m/c 1A 1B 2A 2B dổ 25 35 50 50 Kiểu lắp k6 k6 k6 k6 Mô tả Lắp có dộ dôi nt nt nt + Kích thớc trục vỏ chỗ lắp ổ: Các kết cấu trục chỗ lắp đợc thiết kế nh trình bày VI/ ống lót nắp ổ ống lót + Công dụng: dùng để đỡ ổ lăn, tạo thuận lợi cho phận ổ nh điểu chỉnh ăn khớp trục vít + Kết cấu ống lót: chiều dày: =C.D1 chiều dày vai: = = hai rãnh thoát dao ống: 2x2 2x4 đờng kính bích: D3 , mm đờng kính tâm lỗ vít: D2 , mm vít lắp ghép số lợng: Z = Tiết diện D1(mm) D2(mm) D3(mm) 1A 62 90 104 1B 80 108 120 2A 85 115,5 130 2B 85 115,5 130 việc lắp ghép điều chỉnh D4 M6 M6 M8 M8 = = 8 8 Trong chế tạo lắp ghép xác để đảm bảo độ đồng tâm cao chế tạo phần tiếp xúc mặt ngoàI ống lót thân hộp nh hình vẽ 5.2 nắp ổ + Công dụng: để đệm tiếp xúc với trục không gây ảnh hởng tới độ cứng vững trục, chắn bụi, bẩn, + Theo kết cấu vỏ hộp ta có nắp ổ kín nắp ổ hở + nắp ổ đợc đúc gang GX 15-32 + Kết cấu cụ thể nắp hộp giảm tốc đợc trình bày nh hình vẽ nắp khác đợc kết cấu nh vẽ Hình 5.3 VII/ Bôi trơn ổ lăn chọn loại vật liệu bôi trơn Do vận tốc trợt nhỏ, tốc độ quay không lớn nên sử dụng mỡ để bôi trơn ổ lăn Mỡ bôi trơn đợc giữ ổ, có khả đảm bảo cho ổ làm việc thời gian dài, độ nhớt bị thay đổi nhiệt độ thay đổi Căn vào số vòng quay trục, điều kiện làm việc ổ chọn loại mỡ M để bôi trơn cách thức bôi trơn Mỡ đợc tra vào ổ 1/2 đến 2/3 khoảng trống phận ổ, tuỳ ổ cụ thể mà có cách tra mỡ lợng mỡ tra vào khác VIII/ Lót kín phận ổ * Mục đích: nhằm bảo vệ ổ khỏi bụi bặm, chất bẩn hạt cứng tạp chất khác xâm nhập vào ổ Ngoài đề phòng dầu chảy Vòng chắn dầu + Cấu tạo: Vòng ngăn dầu đợc lắp trục bánh vít, vừa chắn dầu vừa giữ vai trò làm vòng định vị bánh vít ổ lăn Trên vòng chắn dầu đợc sẻ rãnh có tác dụng văng dầu theo nguyên lý ly tâm Kết cấu vòng chắn dầu nh vẽ lắp Vòng phớt + Công dụng Dùng để bịt kín tránh xâm nhập bụi, nớc từ vào vòng bi lõi hộp giảm tốc qua đầu trụcvít phía lắp bánh đai, qua đầu trục bánh vít phía lắp với khớp nối + Chọn vòng phớt Theo tiêu chuẩn GOST 8752-79 ([3]-tr285 ) ta chọn vòng phớt có thông số sau (Bảng 15-17): Cho trục vít: - Đờng kính d2 = 25 mm - Đờng kính vòng D = 38 mm - Bề rộng a = mm Cho bánh vít: - Đờng kính d = 45 mm - Đờng kính D = 64 mm - Bề rộng phớt a = mm XI/ khớp nối 1.khớp nối đầu trục bánh vít a Công dụng Truyền mômen chuyển động từ hộp giảm tốc sang băng tải bù sai lệch lắp ghép phạm vi cho phép b Chọn loại khớp nối Căn vào mômen trục bánh vít theo bảng 9.11 [2] ta chọn đợc khớp nối vòng đàn hồi có thông số sau: T, Nm 507, 445 d D dm L l d1 D0 Z nMax B 40 170 80 175 110 71 130 360 B1 42 l1 D3 l2 30 28 32 c Vật liệu Vật liệu làm khớp nối thép rèn 35 Vật liệu làm chốt thép 45 d Kiểm tra điều kiện bền vòng đàn hồi - Sức bền dập vòng đàn hồi theo công thức ( [5] tập II tr 69 ) 2kT d = ZD d l [ d ] o c đó: k hệ số tải trọng động k = 1,4 T = 507445 Nmm Z = 8; Do = 130 ; dc = 40 ; l2 = 32 d = 2.1,4.507445 = 1,067 N/mm2 8.130.40.32 với [d] = 2- N/mm2 , khớp nối đạt yêu cầu - Sức bền chốt theo công thức u = kTl c 1,4.507445.46 = 0,1.8.130.40 = 4,91 N/mm2 0,1ZDo d c l l c = l1 + = 46 với [u] = 60 80 MPa, khớp nối đạt yêu cầu * Nhận xét: Nh kết tính toán trục, ổ trục khớp nối hoàn toàn phù hợp với chế độ làm việc hệ thống Khớp nối đầu động a Công dụng Truyền mômen chuyển động từ trục động sang trục vào hộp giảm tốc bù sai lệch lắp ghép phạm vi cho phép b Chọn loại khớp nối Căn vào mômen trục động kích thớc trục động theo bảng 9.11 [2] ta chọn đợc khớp nối vòng đàn hồi có thông số sau: T, Nm d 14,5465 28 D dm L l d1 D0 Z nMax B 125 50 145 60 45 90 4600 B1 42 l1 D3 l2 30 28 32 c Vật liệu Vật liệu làm khớp nối thép rèn 35 Vật liệu làm chốt thép 45 d Kiểm tra điều kiện bền vòng đàn hồi - Sức bền dập vòng đàn hồi theo công thức( [5] tập II tr 69 ) 2kT d = ZD d l o c đó: k hệ số tải trọng động k = 1,4 T = 14,5465 Nm Z = 4; Do = 90 ; dc = 28 ; l2 = 32 d = 2.1,4.14546,5 = 0,126 N/mm2 4.90.32.28 với [d] = 2- N/mm2 , khớp nối đạt yêu cầu - Sức bền chốt theo công thức u = kTl c 1,4.14546,5.46 = 0,1.4.90.28 = 1,185 N/mm2 0,1ZDo d c với [u] = 60 80 MPa, khớp nối đạt yêu cầu Chơng VI: thiết kế vỏ hộp giảm tốc bổi trơn Và đIều chỉnh ăn khớp I/ Vỏ hộp giảm tốc đúc 1/ Công dụng: Dùng để lắp chi tiết hộp giảm tốc thành kết cấu hoàn chỉnh, đựng dầu bôi trơn, tiếp nhận tải trọng chi tiết lắp vỏ truyền đến, bảo vệ chi tiết hộp truyền nhiệt làm mát cho cấu 2/ Cấu tạo: - Vật liệu làm hộp giảm tốc gang xám GX15-32 - Vỏ hộp đợc đúc, mặt phẳng qua trục bánh vít mặt phẳng ghép nắp với thân - Các kích thớc vỏ hộp chọn bảng 18-1( [5] tập II ) Chiều dày Thân hộp: = 0,03.aw + = 0,03.160 + = 7,8 mm (chọn mm) Nắp hộp : l = 0,9. = 7,2 mm ( chọn mm ) Đờng kính: bu lông : d1 > 0,04.aw + 10 = 16,4 mm ( chọn M20 ) bu lông ghép vỏ nắp cạnh ổ: d2 = (0,7 0,8).d1 ( chọn M12 ) bu lông ghép bích nắp thân d3 = (0,8 0,9).d2 (chọn M10) Vít ghép nắp ổ d4 = (0,6 0,7).d2 (chọn M8 ) Vít ghép nắp cửa thăm d5 = (0,5 0,6).d2 (chọn M8) Mặt bích ghép nắp thân: chiều dày bích thân hộp S3 = (1,4 1,8).d3 (chọn S3 = 16 mm) chiều dày bích nắp hộp S4 = (0,9 ).S3 (chọn S4 = 15 mm) Mặt đế hộp (có phần lồi): chiều dày mặt đế hộp S1 = (1,4- 1,7).d1 (chọn S1 = 20 mm) S2 = (1-1,1).d1 (chọn S2 = 10 mm) bề rộng mặt đế hộp K1= 3.d1 = 60 mm q K1 + (chọn q = 80 mm) Khe hở chi tiết: bánh vít với thành hộp (1-1,2). (chọn = mm) đỉnh bánh vít với đỉnh hộp (3-5). (phụ thuộc vào diện tích toả nhiệt cần thiết) Gối trục vỏ hộp Đờng kính đờng kính tâm lỗ vít: D2 = 101 ; D3 = 105,5 Tâm lỗ bu lông cạnh ổ: E2 = 1,6 d2 = 21 mm; R2 = 1,3d2 = 16 mm Bề rộng mặt ghép bu lông cạnh ổ: K2 = E2 + R2 +( 3-5 ) (chọn K2 = 40 mm) Chiều dày mặt bích nắp hộp (nơi lắp cửa thăm dầu) b1 = 1,5 l = 1,5.7 = 10,5 mm (chọn 10 mm) II/ Các kết cấu khác 1.Bề mặt ghép nắp thân Bề rộng mặt bích K3 đợc chọn cho xiết chặt chìa vặn xoay chìa vặn góc 60o mặt tỳ bu lông đai ốc đợc gia công vuông góc vơi đờng tâm lỗ S3 = 16 mm S4 = 15 mm E2 = 20 mm K2 = 40 mm 2/ Cửa thăm nút thông a.Cửa thăm - Để kiểm tra, quan sát chi tiết bên hộp lắp ghép bổ xung dầu vào hộp, đỉnh nắp hộp có làm cửa thăm dầu Cửa thăm dầu đợc đậy nắp Trên nắp có lắp thêm nút thông Kích thớc cửa thăm chọn theo bảng 18-5 - Kích thớc nắp cửa thăm Kích thớc cửa thăm chiều dài A = 150 mm chiều rộng B = 84 mm Khoảng cách tâm lỗ bắt vít chiều dài C = 125 mm chiều rộng K = 66 mm Nắp cửa thăm lắp với vỏ hộp bu lông M8 với số lợng Lỗ bắt vặn nút thông cửa thăm có đờng kính 27 mm b Nút thông Khi làm việc nhiệt độ hộp tăng lên Để giảm áp suất điều hoà không khí bên bên ngoài, ngời ta dùng nút thông Nó đợc lắp lên cửa thăm có kích thớc nh hình vẽ A M27x B C D 30 15 E 45 G 36 H 32 I K L 10 M N 22 O P 32 Q 18 R 36 S 32 3/ Nút tháo dầu Sau thời gian làm việc, dầu bôi trơn chứa hộp bị bẩn (do bụi bặm hạt mài ), bị biến chất, cần phải thay dầu Để tháo dầu cũ, đáy hộp có lỗ tháo dầu Lúc làm viêc, lỗ đợc bịt kín nút tháo dầu Kết cấu kích thớc nút tháo dầu cho hình vẽ 4/ Chốt định vị (Bảng18-4) Dùng để định vị nắp hộp với thân vỏ tạo điều kiện cho lắp ráp xác Bố trí hai chốt định vị hai vị trí chéo kết cấu chốt chọn theo tiêu chuẩn 5/ Vòng móc.(Bảng 18-3) Để thuận lợi cho việc di chuyển hộp giảm tốc từ vị trí đến vị trí khác trình sử dụng xuất xởng.Vòng móc có cấu tạo nh hình vẽ Chọn loại vòng móc có loại ren M10 6/ Kiểm tra mức dầu Dùng que thăm dầu để kiểm tra mức dầu, kết cấu que thăm dầu đợc cho nh hình vẽ III/ Bôi trơn hộp giảm tốc phơng pháp bôi trơn Do vận tốc trợt trục vít bánh vít nhỏ (< m/s), bôi trơn cách ngâm dầu Lợng dầu đợc ngâm cho ngập hết phần chân trục vít.Nhng không đợc vợt đờng ngang tâm lăn dới chọn dầu bôi trơn lợng dầu cần cho bôi trơn Tra bảng 18.12 & 18.13 ( [5] tậpII-100 ) ta chọn loại dầu bôi trơn dầu ô tô máy kéo AK-12, lợng dầu cần cho bôi trơn từ 2,1 lít đến 4,3 lít IV/ Điều chỉnh ăn khớp Kết cấu đIều chỉnh ăn khớp dùng vòng đệm nh vẽ lắp Chơng VII: thiết kế bệ máy Mục đích: dùng để đặt đơn vị lắp ghép, đảm bảo vị trí tơng đối chúng hệ thống dẫn động I/ Phác thảo hình dạng bệ máy Bệ máy đợc phác thảo sơ nh hình vẽ sau Trên ô đợc bố trí nh sau: (1) động (2) bánh đai nhỏ (3) bánh đai lớn (4) hộp giảm tốc (5) bánh đai băng tải II/ Thiết kế bệ máy hàn chọn loại thép kết cấu Khung đợc hàn từ thép định hình chữ U, có số hiệu U100 Kết cấu bệ Dựa vào kích thớc động , trục hộp giảm tốc, kích thớc hộp giảm tốccó kết cấu cụ thể hộp giảm tốc nh sau: Chơng VIII: Dung sai lắp ghép 1/ dung sai lắp ghép ổ lăn - ổ lăn đợc chế tạo theo tiêu chuẩn nên việc chọn kiểu lắp ghép cho ổ lăn phải dựa vào tiêu chuẩn vòng bi - Việc lắp ghép phụ thuộc vào tính chất chuyển động ( vòng quay ) - Chọn kiểu lắp ghép phận nh vẽ lắp 2/ dung sai lắp ghép ống lót với ổ ống lót yêu cầu lắp ráp dịch chuyển dọc trục nên chọn kiểu lắp trung gian H7/d11 3/ Lắp bánh vít - May bánh vít lắp với trục theo dạng H7/k6 - Lắp ghép then theo chiều cao then h11 + Với trục H12 + Với moayơ h11 - lắp ghép then theo chiều dài then h14 Với rãnh trục h15 - lăp ghép then theo bề rộng then h9 + Rãnh trục P9 + Rãnh moayơ P9 4/ dung sai lắp ghép khác đợc trình bày vẽ lắp 5/ Cấp xác truyền trục vít Theo bảng 20-1 ( [5] tập II ) chọn cấp xác chobộ truyền trục vít IT7 Chơng IX: tính toán làm mát truyền Bộ truyền trục vít bánh vít trình làm việc sinh nhiệt lớn, nên việc tính toán làm mát cho truyền có ý nghĩa quan trọng nhằm mục đích đảm bảo cho dầu bôi trơn không bị biến chất nhiệt nh chi tiết khác máy Theo tính toán chơng III ta xác định đợc diện tích toả nhiệt cần thiết vỏ hộp giảm tốc A 0,852 m2 Với hộp giảm tốc thiết kế diện tích bề mặt hộp Ah = 440.2.( 340 + 205 ) + 340.205 = 549300 mm2 = 5,493 m2 Nh không cần bố trí cánh tản nhiệt vỏ hộp giảm tốc Tuy thực tế thiết kế hộp giảm tốc bố trí cánh tản nhiệt phía dới vỏ hộp [...]... xét: hệ số tuổi thọ có thể tính theo công thức (4.20) - ([4] tập I ) ta tính tuổi thọ của ổ bi: 1 Lh = a.ntt Q i i =1 Qtt k m ni t hi ' Trong đó: Với ổ bi đỡ m, = 3, a = 1 Qi là tải trọng ở chế độ thứ i Qtt là tải trọng tính toán (lấy tải trọng lớn nhất) n = ntt = 2880 v/ph thi là thời gian làm việc ở chế độ tải trọng thứ i Chọn thời gian làm việc hiệu quả của ổ là 2.10 4 giờ thay số ta... ổ :Bảng 15-1 ; III/ Kết cấu trục và các giải pháp công nghệ Các đờng kính các đoạn trục đã đợc lấy theo trị số tiêu chuẩn hoặc sai lệch với trị số tiêu chuẩn không nhiều Trên các đoạn chuyển tiếp trên trục đã bố trí các rãnh thoát dao, góc lợn, phần vát Và các trị số này lấy nh nhau Các trục thờng đợc gia công trên máy tiện nên trong các bản vẽ chế tạo thể hiện rõ các lỗ tâm của các đầu trục, nếu bộ... Xác định các hệ số Kdj , Kdj đối với các tiết diện nguy hiểm: + Các trục đợc gia công trên máy tiện, tại các tiết diện nguy hiểm yêu cầu đạt Ra = 2,5 0,63 àm, do đó theo bảng 10.8, hệ số tập trung ứng suất do trạng thái bề mặt Kx = 1,08 + Không dùng các phơng pháp tăng bền bề mặt do đó hệ số tăng bền K = 1 + Theo bảng 10.12, khi dùng dao phay ngón, hệ số tập trung ứng suất tại rãnh then ứng với vật... khớp Kết cấu đIều chỉnh ăn khớp dùng các vòng đệm nh trên bản vẽ lắp Chơng VII: thiết kế bệ máy Mục đích: dùng để đặt các đơn vị lắp ghép, đảm bảo vị trí tơng đối của chúng trong hệ thống dẫn động I/ Phác thảo hình dạng bệ máy Bệ máy đợc phác thảo sơ bộ nh hình vẽ sau Trên đó các ô đợc bố trí nh sau: (1) động cơ (2) bánh đai nhỏ (3) bánh đai lớn (4) hộp giảm tốc (5) bánh đai của băng tải II/ Thiết kế. .. bảo đảm khả năng tải tĩnh Ta chọn: ổ đũa côn với số hiệu 7209 (Theo GOST 333-71) có các thông số nh bảng Kí d, hiệu mm D, mm D1, mm d1 B, mm C1, mm T, mm r, mm r1, mm , ( o) C kN C0 kN C kN 7209 45 85 70 64,8 19 16 20,75 2,0 chơng V: Thiết kế kết cấu 0,8 15,33 42,70 33,40 I/ Kết cấu hợp lí của trục Kết cấu hợp lí của trục là kết cấu của trục sao cho ít gây tập trung ứng suất nhất Các trục trong hộp... trọng tĩnh có [d] = 150 MPa; [c] = 60 90 MPa Vậy tất cả các mối ghép then đều đảm bảo độ bền dập và độ bền cắt Kết luận: Nh vậy ta đã thiết kế đợc các bộ phận cơ bản trong bộ truyền với kích thớc nh trên Chơng VI: ổ lăn tại các gối trục I/ Trục 0 1 Chọn loại ổ Với tải trọng nhỏ và chỉ cá lực hớng tâm, dùng ổ bi đỡ một dãy cho các gối đỡ 01 và 02 với kết cấu trục nh hình vẽ và đờng kính ngõng trục d =... dịnh theo phơng tiếp tuyến Hình 5.1: Kết cấu trục I&II Dùng các mối ghép then bằng, đã thiết kế ở chơng tính trục 2 Cố định tiết máy theo phơng dọc trục Có nhiều phơng pháp cố định tiết máy theo phơng dọc trục, căn cứ vào điều kiện làm việc, trang thiết bị, điều kiện công nghệ, giá thành sản phẩmtrong đầu đề thiết kế hộp giảm tốc này chỉ dùng các giải pháp: vai trục, gờ trục,bạc chặn ,ghép có độ dôi,... cắt 1A với số hiệu 405 (Theo GOST 8338-71) có các thông số nh đã chọn ở trên b Kiểm tra ổ tại mặt cắt 1B Căn cứ vào đờng kính trục lắp ổ ta chọn: : ổ đũa côn tại mặt cắt 1B với số hiệu 7607 (Theo GOST 333-71) có các thôn số nh bảng Kí hiệu d, D, D1, B, mm mm Mm mm 7607 35 80 85 33 C1, T, mm mm 27 r, r1, a, o mm mm mm , ( ) 32,75 2,5 0,8 6 C, kN C o, kN 11,17 71,6 61,5 + Kiểm nghiệm khả năng tải động. .. có số hiệu 405 (Theo GOST 8338-71); 2 Kiểm tra khả năng chịu tải a kiểm tra ổ bi đỡ tại mặt cắt 1A (kết cấu ổ bi đỡ chịu tải động) + Kiểm tra chế độ tải tĩnh Với ổ bi đỡ một dãy có Xo = 0,6 & Yo = 0,5 Tải trọng tơng đơng Qt = Xo F1A + Yo Fa1= 0,6.1440,92 + 0,5.4142,408 = 864,552 N Qt = Fr1 = 1507,731 N Vậy Qo = 1,5077 kN < Co = 20,8 kN Khả năng tải tĩnh của ổ đợc đảm bảo + Kiểm tra chế độ tải động. .. nối vòng đàn hồi có các thông số sau: T, Nm 507, 445 d D dm L l d1 D0 Z nMax B 40 170 80 175 110 71 130 8 360 0 5 B1 42 l1 D3 l2 30 28 32 c Vật liệu Vật liệu làm khớp nối là thép rèn 35 Vật liệu làm chốt là thép 45 d Kiểm tra điều kiện bền của vòng đàn hồi - Sức bền dập của vòng đàn hồi theo công thức ( [5] tập II tr 69 ) 2kT d = ZD d l [ d ] o c 2 trong đó: k là hệ số tải trọng động k = 1,4 T = 507445