Thiết kế cho động cơ không đồng bộ rôto lồng sóc ba pha

Cùng với sự phát triển không ngừng của xã hội, đời sống sinh hoạt của nhân dân ngày càng được nâng cao, do đó cần thiết phát triển những loại máy điện mới.

Trường ĐHBK-Hà Nội Đồ Án Tốt Nghiệp LỜI NÓI ĐẦU Cùng với sự phát triển không ngừng của xã hội, đời sống sinh hoạt của nhân dân ngày càng được nâng cao, do đó cần thiết phát triển những loại máy điện mới. Tốc độ phát triển của các ngành công nông nghiệp, ngày càng đòi hỏi sự phát triển tương xứng ngành công nghiệp điện lực và ngành chế tạo máy điện cần đáp ứng những yêu cầu cao hơn. Đồng thời nhu cầu sử dụng điện năng ngày càng phát triển trong mọi lĩnh vực, đời sống sinh hoạt của con người. Do đó ngày càng cần thiết phát triển nhiều loại máy điện mới có các tính năng kỹ thuật cũng như công suất cao hơn. Đặc biệt động cơ điện được sử dụng ngày càng nhiều trong các ngành công nghiệp, nông nghiệp, thủ công nghiệp, trong các thiết bị tự động, các loại truyền động và trong các thiết bị gia dụng. Như vậy động cơ điện dùng làm nguồn động lực cho các loại thiết bị điện công suất nhỏ và lớn. Trong tất cả các loại động cơ điện thì động cơ không đồng bộ rôto lồng sóc là một trong những loại động cơ được sử dụng rộng rãi nhất vì công nghệ chế tạo đơn giản, giá thành hạ, dễ sử dụng, vận hành đơn giản, dễ bảo dưỡng sửa chữa. Hiện nay, phương pháp thiết kế tối ưu trong các loại động cơ không đồng bộ rôto lồng sóc đều được thực hiện bằng máy tính. Đây là phương pháp toán học đã được dùng rộng rãi trong khoa học kỹ thuật. Nhưng để thực hiện được thiết kế tự động cũng cần hiểu rõ phương pháp thiết kế tính toán thông thường. Ở đây, để tính toán thiết kế cho động cơ không đồng bộ rôto lồng sóc ba pha. Trong quá trình tập tính toán thiết kế, vì thời gian, tài liệu và trình độ có hạn nên không tránh khỏi những sai sót xin được các thầy, cô lượng thứ và góp ý để tập thiết kế này được hoàn chỉnh hơn. Trong thời gian tập tính toán thiết kế, nhờ sự hướng dẫn nhiệt tình của thầy Vũ Gia Hanh và các thầy cô trong bộ môn TBĐ-TĐ em đã hoàn thành tập thiết kế này em xin chân thành cảm ơn sự giúp đỡ quý báu đó. Hà nội ngày 24 tháng 4 năm 2003. Sinh viên : Nguyễn Hữu Thái Thiết Kế ĐCKĐB 3 Pha Roto Lồng Sóc SV: Nguyễn Hữu Thái 1 Trường ĐHBK-Hà Nội Đồ Án Tốt Nghiệp GIỚI THIỆU VỀ ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ RÔTO LỒNG SÓC Kết cấu động cơ điện rôto Máy điện không đồng bộ là loại máy điện xoay chiều chủ yếu dùng làm động cơ điện. Do kết cấu đơn giản, làm việc chắc chắn, hiệu suất cao, giá thành hạ nên động cơ không đồng bộ rôto lồng sóc là loại máy được dùng rộng rãi nhất trong nghành kinh tế quốc dân với công suất từ vài chục đến hàng nghìn kilôoat. Trong công nghiệp thường dùng máy điện không đồng bộ làm nguồn động lực cho máy cán thép loại vừa và nhỏ, động lực cho các máy công cụ ở nhà máy công nghiệp nhẹ v .v trong hầm mỏ dùng làm máy tời hay quạt gió. Trong nông nghiệp dùng làm máy bơm máy gia công nông sản phẩm. Trong đời sống hàng ngày, máy điện không đồng bộ cũng dần dần chiếm một vị trí quan trọng: quạt gió, máy quay đĩa, động cơ trong tủ lạnh, v.v . Tóm lại, theo sự phát triển của nền sản xuất điện khí hóa, tự động hóa và sinh hoạt hàng ngày, phạm vi ứng dụng của máy điện không đồng bộ ngày càng rộng rãi lồng sóc đơn giản, làm việc chắc chắn, có đặc tính làm việc tốt nhưng đặc tính mở máy của nó không được như của động cơ điện rôto dây quấn. Dòng điện mở máy thường lớn mà mômen mở máy lại không lớn lắm. Để cải thiện đặc tính mở máy của động cơ điện rôto lồng sóc, người ta đã chế tạo ra nhiều kiểu đặc biệt trong đó hiện nay dùng nhiều nhất là động cơ điện rôto rãnh sâu và rôto hai lòng sóc hay lồng sóc kép. Động cơ điện rôto rãnh sâu lợi dụng hiện tượng từ thông tản trong rãnh rôto gây nên hiện tượng hiệu ứng mặt ngoài của dòng điện để cải thiện đặc tính mở máy. Để tăng hiệu ứng mặt ngoài rãnh rôto có hình dáng vừa hẹp, vừa sâu, thường tỷ lệ giữa chiều cao và chiều rộng rãnh vào khoảng 10 đến 12. Thanh dẫn đặt trong dãnh có thể coi như gồm nhiều thanh nhỏ đặt xếp lên nhau theo chiều cao và hai đầu được nối ngắn mạch lại bởi hai vành ngắn mạch, vì vậy điện áp hai đầu các mạch song song đó bằng nhau, do đó sự phân phối dòng điện trong các mạch phụ thuộc vào điện kháng tản của chúng. Khi mở máy lúc đầu dòng điện dây quấn rôto có tần số lớn nhất bằng tần số lưới f 1 từ thông tản cũng biến thiên theo tần số đó. Kết quả việc dòng điện tập trung lên trên, tiết diện tác dụng của dây dẫn coi như bị nhỏ đi điện trở rôto tăng lên và như vậy làm cho mômen mở máy tăng lên. Mặt khác dòng điện tập chung lên trên cũng làm giảm tổng từ thông móc vòng đi một ít, nghĩa là x 2 sẽ nhỏ đi. Hiệu ứng mặt ngoài của dòng điện phụ thuộc vào tần số và hình dáng của rãnh, vì vậy khi mở máy tần số cao, hiệu ứng mặt ngoài mạnh. Khi tốc độ máy tăng lên, tần số dòng điện rôto giảm xuống nên hiệu ứng mặt ngoài giảm đi, dòng điện dần dần phân bố lại đều đặn vì Thiết Kế ĐCKĐB 3 Pha Roto Lồng Sóc SV: Nguyễn Hữu Thái 1 Trường ĐHBK-Hà Nội Đồ Án Tốt Nghiệp vậy dòng điện trở rôto r 2 coi như nhỏ trở lại, điện kháng tản quy đổicủa rôto do tần số lưới x 2 tăng lên, đến khi máy làm việc bình thường thì do tần số dòng điện rôto thấp khoảng 2 đến 3 Hz hiện tượng hiệu ứng mặt ngoài hầu như không có, do đó động cơ điện rãnh sâu trên thực tế có đặc tính làm việc như các máy loại thường. Trong quá trình mở máy động cơ điện, mômen mở máy là đặc tính chủ yếu nhất trong những đặc tính mở máy của động cơ điện. Muốn cho máy quay được thì mômen mở máy của động cơ điện phải lớn hơn mômen tải tĩnh. Theo yêu cầu của nhà sản xuất, động cơ điện không đồng bộ lúc làm việc thường phải mở máy và ngừng máy nhiều lần. Tùy theo tính chất của tải và tình hình của lưói điện mà yêu cầu về mở máy đối với động cơ điện cũng khác nhau. Có khi yêu cầu mở máy lớn, có khi cần hạn chế dòng điện mở máy và có khi cần cả hai. Những yêu cầu trên đòi hỏi động cơ điện phải có tính năng mở máy thích ứng. Trong nhiều trường hợp, do phương pháp mở máy hay do chọn động cơ điện có tính năng mở máy không thích đáng nên thường hỏng máy. Nói chung khi mở máy một động cơ cần xét đến những yêu cầu cơ bản sau: + Phải có mômen mở máy đủ lớn để thích ứng với đặc tính cơ của tải. + Dòng điện mở máy càng nhỏ càng tốt. + Phương pháp mở máy và thiết bị cần dùng đơn giản, rẻ tiền, chắc chắn. + Tổn hao công suất trong quá trình mở máy càng thấp càng tốt. Thiết Kế ĐCKĐB 3 Pha Roto Lồng Sóc SV: Nguyễn Hữu Thái 1 Trường ĐHBK-Hà Nội Đồ Án Tốt Nghiệp TÍNH TOÁN THIẾT KẾĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ BA PHA RÔTO LỒNG SÓC P đm = 40 kW U đm = 220/380 V p = 2 f = 50 Hz η % = 91,5 cos ϕ = 0,91 = dm mm I I 7 = dm mm M M 1,1 Kiểu kín , cách điện cấp E, làm việc liên tục. A. KÍCH THƯỚC CHỦ YẾU : 1.Tốc độ đồng bộ: n đb (v/ph) Ta có : số đôi cực p = 2 ⇒ 2p = 4 Từ công thức: p = 1 1 .60 n f ⇒ n 1 = 2 50.60 2 .60 1 = f = 1500 (v/ph ) Trong đó: f 1 = 50 H Z 2. Đường kính ngoài stato: Theo giáo trình thiết kế máy điện PGS_ Trần Khánh Hà và PTS_Nguyễn Hồng Thanh , động cơ điện không đồng bộ rôto lồng sóc có: Với P = 40 kW , 2p = 4 ta chọn h = 200 mm = 20 cm ( theo hình 10-1). Theo ( bảng 10.3 trang 230 TKMĐ ) với h = 20 cm có đường kính ngoài stato tiêu chuẩn : D n = 34,9 cm 3. Đường kính trong stato : Thiết Kế ĐCKĐB 3 Pha Roto Lồng Sóc SV: Nguyễn Hữu Thái 1 Trường ĐHBK-Hà Nội Đồ Án Tốt Nghiệp Theo( bảng 10.2 trang 230 TKMĐ) có k D = 0,64 ÷ 0,68 D = k D . D n = ( 0,64 ÷ 0,68 ) 34,9 = 22,34 ÷ 23,73 cm Lấy: D = 23,5 cm 4. Công suất tính toán: P ’ = 91,0.915,0 40.98,0 cos. . = ϕη dmE Pk = 47 kVA Trong đó: k E = 0,98 lấy theo ( hình 10-2 trang 231 TKMĐ ) P đm = 40 kV η = 0,915 cos ϕ = 0,91 5. Chiều dài tính toán của lõi sắt stato : Sơ bộ chọn : k d = 0,92 ( hệ số dây quấn ) Lấy == π α δ 2 0,64 ( hệ số xung cực từ ) k s = 22 π = 1,11 ( hệ số sóng hình sin ) k z = 1,2 ( hệ số bão hòa răng ) Theo ( hình 10-3a trang 233 TKMĐ ) ta chọn : A = 365 (A/cm) B δ = 0,77 T nDBAkk P l ds .10.1,6 2 7 δδ δ α ′ = Trong đó: P ’ = 47 kVA = δ a 0,64 ( hệ số cung cực từ ) k d = 0,92 ( hệ số dây quấn ) A = 365 A/cm ( tải đường ) B δ = 0,77 T ( mật độ từ thông khe hở không khí ) D = 23,5 cm ( đường kính trong stato) n 1 = 1500 v/ph == ′ = 1500.5,23.77,0.365.92,0.11,1.64,0 47.10.1,6 .10.1,6 2 7 2 7 nDBAkk P l ds δδ δ α 18,48 cm Lấy : = δ l 18,8 cm Do lõi sắt ngắn nên làm thành một khối Chiều dài lõi sắt stato, rôto bằng: l 1 = l 2 = = δ l 18,8 cm Thiết Kế ĐCKĐB 3 Pha Roto Lồng Sóc SV: Nguyễn Hữu Thái 1 Trường ĐHBK-Hà Nội Đồ Án Tốt Nghiệp 6. Bước cực : === 4 5,23.14,3 2 . p D π τ 18,5 cm Trong đó : D = 23,5 cm p = 2 7. Lập phương án so sánh: Hệ số: === 5,18 8,18 τ λ δ l 1,016 Trong dãy động cơ không đồng bộ K công suất 40 kW, 2p = 4 có cùng đường kính ngoài ( nghĩa là cùng chiều cao tâm trục h ) với máy công suất 47 kW, 2p = 4 . Hệ số tăng công suất của máy này là λ == 40 47 1,175 do đó λ của máy 47 kW bằng : λ 47 = γ . λ 40 = 1,175 . 1,016 = 1,193 Vậy : λ 40 = 1,016 λ 47 = 1,193 Theo( hình 10-3b trang 235 TKMĐ ) hai hệ số λ 40 và λ 47 đều nằm trong phạm vi kinh tế do đó việc chọn phương án trên là hơp lý . 8. Dòng điện pha định mức : I 1 = 91,0.915,0.220.3 10.40 cos 3 10. 3 .1 3 = ϕη U P = 72,7 A Trong đó : U 1 = 220 V P = 40 KW η = 0,915 cos ϕ = 0,91 B. DÂY QUẤN , RÃNH STATO VÀ KHE HỞ KHÔNG KHÍ : Thiết Kế ĐCKĐB 3 Pha Roto Lồng Sóc SV: Nguyễn Hữu Thái 1 Trường ĐHBK-Hà Nội Đồ Án Tốt Nghiệp 9. Số rãnh stato: Lấy q 1 = 4 Z 1 = 2m. p. q 1 = 2. 3. 2. 4 = 48 rãnh Trong đó : m = 3 pha p = 2 q 1 = 4 10. Bước rãnh stato : t 1 === 48 5,23.14,3. 1 Z D π 1,538 cm Trong đó: D = 23,5 cm Z 1 = 48 rãnh 11. Số thanh dẫn tác dụng của một rãnh: Chọn số mạch nhánh song song: a 1 = 4 U r1 = == 7,72 4.538,1.365 1 11 I atA 30,88 Trong đó : A = 365 A/cm t 1 = 1,538 cm a 1 = 4 I 1 = 72,7 A Lấy : U r1 = 30 thanh 12. Số vòng dây nối tiếp của một pha : W 1 = p. q 1 60 4 30 4.2 1 1 == a U r vòng W 1 = 60 vòng Trong đó : p = 2 q 1 = 4 U r1 = 30 thanh 13. Tiết diện và đường kính dây dẫn: Thiết Kế ĐCKĐB 3 Pha Roto Lồng Sóc SV: Nguyễn Hữu Thái 1 Trường ĐHBK-Hà Nội Đồ Án Tốt Nghiệp Theo( hình 10-4 trang 237 TKMĐ ) chọn tích số AJ = 1880 A 2 /cm.mm 2 Mật độ dòng điện: J ’ 1 = 365 1880 = A AJ = 5,15 A/ mm 2 Tiết diện dây(sơ bộ) : S ’ 1 = 15,5.2.4 7,72 . ' 1.11 1 = Jna I dm = 1,764 mm 2 Trong đó : I 1đm = 72,7 A a 1 = 4 Ở đây lấy: n 1 = 2 sợi J ’ 1 = 5,15 A/ mm 2 Theo phục lục VI, bảng VI.1 ( trang 646 TKMĐ ) chọn dây đồng tráng men PETV có đường kính : 585,1 5,1 = cd d d s = 1,767 mm 2 14. Kiểu dây quấn : Chọn dây quấn hai lớp bước ngắn với y = 10 === 12 10 τ β y 0,833 15. Hệ số dây quấn : Hệ số bước ngắn: k y = sin 2 π β = sin = 2 . 12 10 π 0,966 Hệ số bước dải: k r = == 2 15 sin4 2 15 4sin 2 sin 2 sin α α q q 0,958 Trong đó : 48 360.2360. 1 0 == Z p α = 15 0 Hệ số dây quấn : k d = k y . k r = 0,966. 0,958 = 0,925 Trong đó : k y = 0,966 k r = 0,958 16. Từ thông khe hở không khí : Thiết Kế ĐCKĐB 3 Pha Roto Lồng Sóc SV: Nguyễn Hữu Thái 1 Trường ĐHBK-Hà Nội Đồ Án Tốt Nghiệp ===Φ 60.50.925,0.11,1.4 220.98,0 4 . 1 wfkk Uk ds E 0,0174 Wb Trong đó : k E = 0,98 U 1 = 220 V k s = 1,11 k d = 0,925 f = 50 Hz W = 60 vòng 17. Mật độ từ thông khe hở không khí : == Φ = 8,18.5,18.64,0 10.0174,0 10. 4 1 4 la B τ δ δ 0,78 T Trong đó : =Φ 0,0174 Wb = δ a 0,64 = τ 18,5 cm l 1 = 18,8 cm 18. Sơ bộ đinh chiều rộng của răng stato: b ’ Z1 = == 93,0.8,18.75,1 538,1.8,18.78,0 11 11 cZ klB tlB δ 0,737 cm Trong đó: 78,0 = δ B T l 1 = 18,8 cm t 1 = 1,538 cm Ở đây lấy B Z1 = 1,75 T( theo bảng 10.5b trang 241TKMĐ) và hệ số ép chặt lõi sắt: k c = 0,93 ( có phủ sơn ) 19. Sơ bộ định chiều cao gông stato: h ’ g1 = == Φ 93,0.8,18.55,1.2 10.0174,0 .2 10. 4 11 4 cg klB 3,2 cm Trong đó: =Φ 0,0174 Wb k c = 0,93 l 1 = 18,8 cm Ở đây lấy B g1 = 1,55 T (theo bảng 10.5 kiểu máy IP44 trang 240 TKMĐ ) 20. Kích thước rãnh và cách điện: Thiết Kế ĐCKĐB 3 Pha Roto Lồng Sóc SV: Nguyễn Hữu Thái 1 Trường ĐHBK-Hà Nội Đồ Án Tốt Nghiệp b 41 = d cđ + 1,5 = 1,585 + 1,5 = 3,085 mm Lấy : b 41 = 3 mm h 41 = ( 0,4 ÷ 0,8) mm Lấy : h 41 = 0,5 mm - Tính d 1 : ( ) Z11 1 11n Z 2D bd dh g += −− π ( ) 737,0 48 14,32,3.29,34 1 1 += −− ⇔ d d ⇒ d 1 = 10,5 mm = 1,05 cm Trong đó: D n = 34,9 cm h ’ g1 = 3,2 cm Z 1 = 48 rãnh - Tính d 2 : ( ) Z12 1 241 Z 2hD bd d += ++ π ( ) 737,0 48 14,305,0.25,23 2 2 += ++ ⇔ d d ⇒ d 2 = 8,6 mm = 0,86 cm Theo ( bảng VIII.1 trang 629 TKMĐ ) chiều dầy cách điện rãnh l c = 0,4 mm c ’ = 0,5 mm Vậy ta có kích thước rãnh stato: h r1 = 28,5 mm h 12 = 22 mm h 41 = 0,5 mm d 1 = 10,5 mm d 2 = 8,6 mm b 41 = 3 mm c = 0,4 mm c ’ = 0,5 mm Thiết Kế ĐCKĐB 3 Pha Roto Lồng Sóc SV: Nguyễn Hữu Thái 1 28,5 mm 22 mm 0,5 mm 3 mm 10,5 mm 8,6 mm [...]... A với sđm = 0,0196 ( theo bảng đặc tính làm việc ) 2 mmax =  238,4  0,0196    70,19  0,102 = 2,21 BẢNG ĐẶC TÍNH LÀM VIỆC CỦA ĐỘNG CƠ ĐIỆN KHÔNG BỘ Thiết Kế ĐCKĐB 3 Pha Roto Lồng Sóc 1 SV: Nguyễn Hữu Thái Trường ĐHBK-Hà Nội Đồ Án Tốt Nghiệp BA PHA RÔTO LỒNG SÓC S Đ Vị 0,005 0,01 0,015 0,0196 0,025 0,102 1 2 3 4 5 6 7 8 Ω 12,855 6,468 4,338 3,139 2,635 0,706 Ω 0,624 0,624 0,624 0,624 0,624 0,624... P’Fe = 0,566 kW Pbm = 0,023 kW Pđm = 0,025 W 89 Tổn hao cơ:  n 2   Dn      10  1 Pcơ = k  1000   4 10-3 Trong đó: 2p = 4 nên kcd = 1 n1 = 1500 v/ph Dn = 34,9 cm 2 Pcơ = 1500   1 1000    4  34,9     10  10-3 = 0,334 kW 90 Tổn hao không tải: P0 = PFe + Pcơ = 0,614 + 0,334 = 0,948 kW P0 = 0,948 kW Thiết Kế ĐCKĐB 3 Pha Roto Lồng Sóc 1 SV: Nguyễn Hữu Thái Trường ĐHBK-Hà Nội Đồ Án Tốt... 20,6.0,226 = 220 0,979 Trong đó: U1 = 220 V I µ = 20,6 A x1 = 0,226 Ω Trị số này không sai khác nhiều so với giả thiết đã tra theo hình ( 10-2 trang 231 TKMĐ ) ban đầu là : kE = 0,98 nên không cần phải tính lại Thiết Kế ĐCKĐB 3 Pha Roto Lồng Sóc 1 SV: Nguyễn Hữu Thái Trường ĐHBK-Hà Nội Đồ Án Tốt Nghiệp F TỔN HAO THÉP VÀ TỔN HAO CƠ : 83 Trọng lượng răng stato: GZ1 = γFe Z1 bZ1 h’Z1 l1 kc1.10-3 GZ1 = 7,8... có: Hg2 = 2,31 A/cm 55 Chiều dài mạch từ ở gông rôto: Lg2 = π ( Dt + hg 2 ) 2p = 3,14( 7 + 5,5) 4 = 9,8 cm Trong đó: Dt = 7 cm hg2 = 5,5 cm p=2 56 Sức từ động trên gông rôto: Fg2 = Lg2 Hg2 = 9,8 2,31 = 22 A Trong đó: Lg2 = 9,8 cm Hg2 = 2,31 cm Thiết Kế ĐCKĐB 3 Pha Roto Lồng Sóc 1 SV: Nguyễn Hữu Thái Trường ĐHBK-Hà Nội Đồ Án Tốt Nghiệp 57 Tổng sức từ động của mạch từ: F = Fδ + FZ1 + FZ2 + Fg1 + Fg2... 23 Khe hở không khí: δ= D 9  235  9 1 + = 1 +  1200  2 p  1200( )  4   = 0,644 mm Theo những máy đã chế tạo ( bảng 10.8 trang 253 TKMĐ ) ta lấy: δ = 0,7 mm = 0,07 cm Thiết Kế ĐCKĐB 3 Pha Roto Lồng Sóc 1 SV: Nguyễn Hữu Thái Trường ĐHBK-Hà Nội Đồ Án Tốt Nghiệp C DÂY QUẤN , RÃNH VÀ GÔNG RÔTO: 24 Số rãnh rôto: Chọn theo ( bảng 10.6 trang 246 TKMĐ): Z2 =38 rãnh 25 Đường kính ngoài rôto: D’... = 3,1 cm Thiết Kế ĐCKĐB 3 Pha Roto Lồng Sóc 1 SV: Nguyễn Hữu Thái Trường ĐHBK-Hà Nội Đồ Án Tốt Nghiệp p=2 52 Sức từ động ở gông stato: Fg1 = Lg1 Hg1 = 25 13,7 = 342 A Trong đó: Lg1 = 25 cm Hg1 = 13,7 cm 53 Mật độ từ thông trên gông rôto: Bg2 = Φ 10 4 0,0174.10 4 = 2hg 2 l 2 k c 2.5,5.18,8.0,93 = 0,904 T Trong đó: Φ = 0,0174 Wb hg2= 5,5 cm l2 = 18,8 cm kc = 0,93 54 Cường độ từ trường ở gông rôto: Theo... Chọn:b42 = 1,5 mm Thiết Kế ĐCKĐB 3 Pha Roto Lồng Sóc 1 SV: Nguyễn Hữu Thái Trường ĐHBK-Hà Nội Đồ Án Tốt Nghiệp h42 = 0,5 mm Vậy ta có kích thước rãnh rôto: hr2 = 27,5 mm h22 = 20 mm h42 = 0,5 mm b42 = 1,5 mm d1 = d2 = 7 mm a b = 40.19 Dv = D – ( a + 1) = 235 – ( 40 + 1) = 194 mm = 19,4 cm Trong đó: D = 235 mm 1,5 mm 0,5 mm b=19mm 27,5 mm 7 mm a=40mm 20 mm Dv=194mm 34 Diện tích rãnh rôto: Sr2 = π 4 d2... 40 19 = 760 mm2 Thiết Kế ĐCKĐB 3 Pha Roto Lồng Sóc 1 SV: Nguyễn Hữu Thái Trường ĐHBK-Hà Nội Đồ Án Tốt Nghiệp 36 Bề rộng răng rôto ở 1/3 chiều cao răng: b Z2 b 1 3 4   π  D ′ − 2h42 − ( h22 + d )  3  −d =  Z2 1 3 4   3,1423,36 − 2.0,05 − ( 2 + 0,7 )  3   − 0,7 = 38 Z2 = 0,9245 cm Trong đó : D’ = 23,36 cm h42 = 0,05 cm h22 = 2 cm d = 0,7 cm Z2 = 38 rãnh 37 Chiều cao gông rôto: hg 2 = D ′... đó: p=2 F = 1544 A W1 = 60 vòng kd1 = 0,925 - Dòng điện từ hoá %: I µ00 = Iµ I dm 100 = 20,6 100 = 72,7 28,3 % Trong đó: I µ = 20,6 A Iđm = 72,7 A Thiết Kế ĐCKĐB 3 Pha Roto Lồng Sóc 1 SV: Nguyễn Hữu Thái Trường ĐHBK-Hà Nội Đồ Án Tốt Nghiệp E THAM SỐ CỦA ĐỘNG CƠ ĐIỆN Ở CHẾ ĐỘ ĐỊNH MỨC : 60 Chiều dài phần đầu nối của dây quấn stato : lđ1 = Kđ1 τy + 2B = 1,3 + 17,2 +2 1 = 24,4 cm Trong đó: τy = π ( D + hr1... p Z2 = 2 sin 180 0.2 38 = 0,329 rtđ = 0,4579 Ω rv = 0,00935.10-4 Ω Z2 = 38 rãnh p=2 Thiết Kế ĐCKĐB 3 Pha Roto Lồng Sóc 1 SV: Nguyễn Hữu Thái Trường ĐHBK-Hà Nội Đồ Án Tốt Nghiệp 67 Hệ số quy đổi: 2 2 γ = 4.m1 (W k d 1 ) = 4.3( 60.0,925) = 973 Z2 38 Trong đó: m = 3 pha W1 = 60 vòng kd1 = 0,925 Z2 = 38 rãnh 68 Điện trở rôto đã quy đổi: r’2 = γ r2 = 973 0,63.10-4 = 0,0613 Ω Trong đó: γ = 973 r2 = 0,63.10-4 . l c cho c c loại thi t b điện c ng su t nhỏ và l n. Trong t t c c c loại đ ng c điện thì đ ng c kh ng đ ng b r to l ng s c l m t trong nh ng loại. thi t k cho đ ng c kh ng đ ng b r to l ng s c ba pha. Trong quá trình t p t nh to n thi t k , vì thời gian, t i liệu và trình độ c hạn nên kh ng tránh