Thi công công trình hầm đậu xe công trường lam sơn

ĐÒ ĐÒ ÁN ÁN ẢN TÓT TÓT NGHIỆP NGHIỆP KỸ KỸ ổư ổư sư ẦÀY ẴẢY ẦÀY DựNG DỤNG DựNG KHOÁ KHOÁ HỌG HỌG HỌC 2003-2008 2003-2008 II ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH: CHƯƠNG (1) Kết cấu chắn giữ chống (con sơn): Khi độ sâu đào hố móng không Giống lớnTHlếr vànhư có “Tường thể lợi dụng đất” tínhKHOAN chất son để chắn giữ KỂ HÀNG CỌC NHỒI CHốN ĐẤTthẻ đất phíaIII sauTHIẾT tường KỂ CỌC KHOAN NHỒI: (Vị trí hình ôvan có bán kính R= 17,l(m)) (2) Kết cấu chắn giữ cónhồi chống đơn: độ sâu đào hố móng hơn, Việc khoan thiết kế án cho kế cọc,kết không thiếtlớnkế Tại vịthiết trí kế nàycọc ta đưa phương thiết cấu chắn giữ cho là: không thểcọc dùng kiểu chống dùng hàng chống đơn hàng Bởi thiên an toàn Tường đất cọc khoan nhồi đỉnh kết cấu chắn giữ( dùng neo kéo) *Với phương án thiết kế cho môt coc: Đây phương án dùng để thiết kế kết cấu chắn giữ đất Sau tính toán (3) Kết cấu chắn giữ nhiều tầng chống: độ sâu đào hố móng sâu theo phương nàychịu ta sođẩy sánhngang, với phương án sinh tường tínhthân toáncọc Khiántầng cọc chắn mặtđất(Đã bên có thê đặt-nhiều chống,lực nhằm giảm bớt phản nội lựclực tường chươngthực 6), tếrồilà từở tìmthái không giải pháp cho cọc việclàchắn trạng gian,chung thân hình đất chữbao nhậtxung hoặcquanh hình công trình tròn hiệu ứngvào củathực lực tiễn khác nhau.ở Qua đế hố kể đào đến nhỏ nhânhơn tố Căn thi công vùng thử đất nghiệm yếu, vớithấy, độ sâu nói , đemkiện trạng tháitrường nội lực không chuyển đổi kiểu thànhtường trạng chắn thái chịu lực 6m, khiPhần điều cóán thể chogian phép ápở dụng làm cọc so sánh phương thực cuối chương phẳng bằngsâu cáchkiểu dùngtrọng bề rộng áp lực đấtcả b, theo bảng trường sau: bị hạn chế, chộn lực tính lýtoán tưởng Khi I GIỚI THIỆU CHUNG dùng cọc congson khoan lỗ hàng dày ^600(mm), hai cọc chèn kín cọc rễ thêm làm hàng ngăn nước cách bơm vữa Khi đào hố móng chỗ tạo mái dốc, trường hạn cọc chộn ximăng phía sau cọc nhồi, với loại hố móng có độ đào sâu chế chắn giữ cọc trộn được, độ sâu khoảng - 10 m 4H-6/77, vào điều kiện trườngvà hoàn cảnh xung quanh dùng chắn giữ cọc hàng Chắn giữ cọc hàng dùng cọc khoan nhồi, cọc loại tường chắn cọc trộn sâu kiểu trọng lực đóng cọc bê tông đào nhân công, cọc bê tông cốt thép đúc sẵn cọc thép *Với phương án thiết kế cho mốt hàng coc cốt thép đúc sẵn cọc thép, sau ngăn thấm nước bơm vữa kết chắncọc giữ trộn, cọc thể chia tăngcấu thêm đặt hàng có đường dầmlàm: quây chống, dùng - Với hàng cọc tạo thành n cọc bề rộng tính toán phản lực đất cọc khoan lỗ ^600(mm),phía sau dùng cọc nói để ngăn thấm nước,ở đỉnh mặt ( )Chắti bên giữbằng n.bị=0,9n.( coc hàng theo l,5b kiểu + 0,5)cicĩx côt: cọc đặt đường dầm quây chống với loại hố móng có độ sâu 6-G 0/77,thì khoan lỗtương ^800 -ỉ- lOOO(mra) phía saunhóm cótương cọc đấtdùng xungcọc quanh đối tốt ,làmực ngầm đối thấp, có -khiTuy nhiên làm hố việc cọc khácnước so với cọctrộn việc thiếtsâu kế chống đặt 2-3so tầng số tầng chống theo thể lợibơm dụng ứng vòm hai cọcthiết gầnkếchống, (VD:Khi dùng cọc nhồituỳkhoan cho cọcvữa sẽhiệu thiên vềthấm an toàn với nhóm cọc lý sau: tình hình xungmái quanh lỗ cọcđịa đàochất, lỗ đặthoàn thưa)cảnh để chắn đất yêu cầu biến dạng kết cấu quây + Nhóm làm việc đồng thờisâu cáclOm cọc , Vậy khihay chịudùng lực giữ mà xác định cọc Vớilàloại hố móng có độ trướcnênđây (2) Chắn giữ coc lĩàns liên tuc: áp lực ngầm không mộtđất, cọccótrong nhóm chịu mà tải trọng đóchắc đượcchắn chia tin cho tường liên tục có nhiều chống, cẩn cọcTrong nhóm chịu(Sự làm thể việc không gian giá thành cao, gầnthường đãkhông dùng cọc hình khoan lỗ ^800 -ỉ1000(m/??) đểnhóm thay đất yếu thành vòm đất,các cọccọcchắn giữ phải cọc) tường cọclỗtrộn nước, có nhiều tầng xếp cho thành hàngngầm liên tục.cũng Cọcdùng khoan dày liên sâu tục để có ngăn thể xếp chồng vào chống đảo trung chắn giữthành loại ứng cường độ bê tôngtâm, cọc kết còncấu chưa hình làm dụng cọc rễthành công móng có độcốt đào 13m -i-Ngoài rasâu có tới ứng làmhàng việc cáclỗcọc bêhốtông không thép ởhiệu hainhóm cọc cọc đểchi nốiphối liềnsựcọc khoan lại Cũng có thê LỰA dùng cọc thép, bê thép 111.1 CHỌN TIẾTcọc DIỆN VÀtông ĐỘcốt SÂU CHÔN cọc Với phương án trình bày Trong nội dung đồ án ta lựa (3) Clĩắn eìữbằne coc hàng_ tổ hơi? Việc thi cổng cọc khoan nhồi thực máy khoan chuyên 164 165 166 ỔINH VIÊN HIÊN: DÂNLỚP ỔINỈ1 VIÊN THƯC HIÊN: NGUYỄN MANH DÂN-hình LỚP 2003Ẫ5 2003Ẫ5 dụng kíchTHƯC thước mũiNGUYỄN khoan MANH định Vậy nên việc lựa chọn tiết diện cọc ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP KỸ ổư ẦÀY DựNG KHOÁ HỌG 2003-2008 - Chọn chiều sâu cọc H=30,0 (m) = chiều sâu “Tường đất” - Theo TCVN 198-1997 Thiết kế nhà cao tầng Cọc khoan nhồi phải đặt lớp cuội sỏi có độ cứng lớn - Tuy nhiên phạm vi đồ án này, hàng cọc khoan nhồi chịu tải ngang áp lực ngang đất nước nên chiều sâu thiết kế điểm tựa chân cọc không thiết phải đặt lớp đất cuội, sỏi hàng cọc phải đảm bảo cho chống thấm ngăn không cho nước thấm vào công trình nên chiều sâu hạ thấp hạ vào lớp đất sét ngăn không cho nước thấm ngược trở lên Như kích thước cọc khoan nhồi lựa chọn đây: D = 800(mm) ;H = 30,0(m) III.2.TÍNH TOÁN NỘI Lực MỘT cọc KHOAN NHỔI: Ta tính toán nội lực cọc khoan nhồi với phương án: Phương án: SỬ DỤNG PHẦN MỂM PL AXIS I Sơ lươc vhần mềm vlaxis - Sử dụng chương trình Plaxis để tĩnh toán nội lực cọc khoan nhồi - Mô hình cọc khoan nhồi đưa vào chương trình Plaxis: + Tính toán cho cọc khoan nhồi có kích thước D = 800(mm), độ sâu H=30(m) kể từ mặt đất lớp 2(Đường kính quy đổi: D,= 0,9.(1,5.0,8+0,5)=l,53(m)) + Các tiêu lí lớp đất lấy từ bảng “Chỉ tiêu co lý lớp đất ” + Siêu tải mặt đất q= 10 + 20(kP ) = 10 + 20(kN I m ) Chọn siêu tải q =10(kN/m2) ỔINH VIÊN THƯC HIÊN: NGUYỄN MANH DÂN- LỚP 2003Ẫ5 167 ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP KỸ ổư ẦÀY DựNG KHOÁ HỌG 2003-2008 II Áp dung tính toán nôi lưc A A Giai đoạn 1: Thi công “Hàng cọc khoan nhồi” 0.000 10000 20.000 30 000 40 000 50000 60 000 70.000 80.000 90.000 50.000_ _” 40.000_ _“ 30.000_ _“ 20.000_“ 10.000^ 0.000 Deíormed Mesh Extreme tctal displacement 15.19*10'3 m (ritaplar.ements scaleri up 200.00 limea) Ta có bảng giá trị nội lực chuyển vị trane bên Giá trị mômen lớn M= -17,27(kNm) Giá trị lực cắt lớn Q= 2,24(kN) ỔINH VIÊN THƯC HIÊN: NGUYỄN MANH DÂN- LỚP 2003Ẫ5 168 ỒINH VIÊN THƯC HIÊN: NGUYỄN MANH DÂN- LỚP 2003Ẫ5 169 ĐÒ ĐÒ ÁN ÁN TÓT TÓT NGHIỆP NGHIỆP KỸ KỸ ôư ôư ẦÀY ẦÂY DựNG DựNG KHOÁ KHOÁ HỌG HỌC 2003-2008 2003-2008 45 00 50 00 55,00 60 00 65 00 70.00 ỔINH VIÊN THƯC THỰC HIÊN: HIỆN: NGUYỄN MANH MẠNH DÂNDÀN- LỚP 2003Ẫ5 75,00 80 00 85 00 90.00 170 171 ỔINH VIÊN THƯC HIÊN: NGUYỄN MANH DÂN- LỚP 2003Ẫ5 172 ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP KỸ ôư ẦÀY DựNG KHOÁ HỌC 2003-2008 Giai đoạn 2: Thi công đào đất tầng Ta có bảng giá trị nội lực chuyển vị trang bên Giá trị mômen nguy hiểm nhất: M= -144,45(kNm) Giá trị lực cắt nguy hiểm nhất: Q= -49,53(kN) ỔINH VIÊN THƯC HIÊN: NGUYỄN MANH DÂN- LỚP 2003Ẫ5 173 40.00 44.00 45.00 48.00 50.00 52.00 56.00 55.00 60.00 60.03 64 00 65.00 68.03 70.00 72.00 76.00 75.00 80.00 80.00 84.00 85.00 88.00 90.0 50.00 45.00 40.00 35.00 30.00 25.00 Shoar torccs Extreme shear force -49.53 kN/m ỒINH VIÊN THƯC HIÊN: NGUYỄN MANH DÂN- LỚP 2003Ẫ5 174 ĐÒĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP KỸKỸ ôư ẦÀY DựNG KHOÁ HỌC 2003-2008 ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP KỸ ôư ẦÂY DựNG KHOÁ HỌC 2003-2008 ÁN TÓT NGHIỆP ôư ẦÂY DựNG KHOÁ HỌC 2003-2008 50.00 55.00 60.00 65.00 70.00 75 00 NGUYỄN LỚP 2003Ẫ5 ỔINHỔINH VIÊN VIÊN THƯCTHỰC HIÊN:HIỆN: NGUYỄN MANHMẠNH DÂN- DÀNLỚP 2003Ẫ5 80 00 85.00 90.00 95 00 175 176 ỔINH VIÊN THƯC HIÊN: NGUYỄN MANH DÂN- LỚP 2003Ẫ5 177 ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP KỸ ổư ẦÀY DựNG KHOÁ HỌG 2003-2008 Fb= — ( a k - s m a k ) (46) Trong a k theo radian đưa biểu thức (46) vào phương trình (45) nhận được: R,F ỉ - R.„ F: =R» y (2«t - sin a t) r Hoặc: —(2ak-sin2ak)=A (47) Trong đó: 2( R F P - R F c ) R (Fp-Fc) A= aa v _ a' (48a) Phương trình (47)là phương trình siêu việt lời giải giải tích, giải phương pháp số (sử dụng máy tính điện tử) theo 30 giá trị A, tính cho hàng loạt tiết diện tròn BTCT khác Trên sở lời giải phương trình (47) xây dựng quan hệ góc a k từ A (h.17) Chúng sử dụng tính toán thực tế Vì giai đoạn đầu tính toán tiết diện chưa biết phần thép dọc chịu nén, phần chịu kéo, góc ak cần xác định phương pháp 213 ỔINH VIÊN THƯC HIÊN: NGUYỄN MANH DÂN- LỚP 2003Ẫ5 r 7p _ ii ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP KỸ ổư ẦÀY DựNG KHOÁ HỌG 2003-2008 dần Nếu lúc đầu chấp nhận phần kéo nén cốt thép dọc bố trí theo huớng khác từ trục 0-0 vòng tròn (xem h 16),vuông góc với mặt phẳng uốn, hình dạng cuối vùng bê tông chịu nén xác định sau vài thao tác Khi kinh nghiệm đầy đủ tính toán tiết diện tròn , giá trị đắn góc aktìm từ lần Trong trường hợp, cốt thép chịu nén không xét tính toán, thành phần ( F p -Fc)cần lấy diện tích tiết diện tất nằm theo phía so với trục 0-0 Khi tính toán cấu kiện chịu nén cần tuân thủ điều kiện sau: mô men ngoại lực không lớn mô men nội lực Mô men nội lực tương ứng với trục 0-0, vuông góc với mặt phảng uốn qua tâm đường tròn: M < k.(R„FbZb +RacF;z; + R F:z:) (49) Trong k- hệ số điều chỉnh; Z b- khoảng cách tâm trọng lực vùng chịu nén bê tông (một phần hình tròn) từ trục 0-0 tâm vòng tròn; Z c a , -khoảng cách từ tâm trọng lực tương ứng thép chịu nén chịu kéo đến trục 0-0 zb= (2 r sina,) k' _ 4rsin3 a k 4/* sin3 a k 12 F b 3(2a , - sin 2a ,) Yf.cz? Fc 3A ỴƯZỈ (50) Trong f ị C , f p - diện tích tiết diện thép tương ứng vùng chịu nén chịu kéo; Z C ị , Zf - khoảng cách ngắn tâm mặt cắt thép đến trục 0-0 Trong trường hợp toàn thép chịu nén chịu kéo lấy có đường kính ( f c = biểu thức cánh tay đòn thép chịu fYz rỵ c _ Ja /J c ZP= ĨĨZL ỔINH VIÊN THƯC HIÊN: NGUYỄN MANH DÂN- LỚP 2003Ẫ5 (50a) 214 ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP KỸ ôư ẦÂY DựNG KHOÁ HỌC 2003-2008 H.17 Quan hệ góc ak với giá trị A Đưa giá trị nêu vào cône thức (49), sau biến đổi đơn giản ta nhận Rr3sin3a, + f Í R Y Z C + R Y Z p ) M< k (51) Trong trường hợp Rac= Ra (thép loại A-I, A-II A-III), công thức tính toán cường độ chịu uốn có dạng: M< k A'-3sin3tft + /X(2X + IZ'’) (5 la) Như nêu trên, kết cấu chống trượt thường bố trí thép không theo tiết diện kết cấu đó, lực tác dụng lên cấu kiện BTCT hướng Trong trường hợp tương tự, vùng chịu nén cấu kiện thường đặt thép vùng chịu kéo nhiều Trong vùng chịu kéo phải đặt thành lớp nhiều Đối với việc đặt thép không vậy, công thức tính toán độ bền đơn giản hoá tính toán kết cấu chắn giữ BTCT có tiết diện tròn cần sử dụng công thức (51) (5la) Trong không nên đưa cốt thép nằm trục 0-0 trục trung hoà vào tính toán lúc buộc phải dấu khác của số hạng (trên thực tế thép cần lấy theo cấu tạo) ỔINH VIÊN THƯC HIÊN: NGUYỄN MANH DÂN- LỚP 2003Ẫ5 215 ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP KỸ ôư ẦÂY DựNG KHOÁ HỌC 2003-2008 phân bô theo chiều dài đường tròn Trong trường hợp phân bố cốt thép theo chiều dài vòng tròn, công thức nêu biến đổi chút Để làm việc quy ước lấy diện tích tiết diện toàn thép dọc dạng vòng đặc có bán kính r a (h 18) Lúc khoảng cách từ tâm hình học tiết diện cấu kiện (hoặc từ trục 0-0) tới lực tác động cân tương ứng thép chịu nén chịu kéo z[...]...ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP KỸ ôư ẦÀY DựNG KHOÁ HỌC 2003-2008 Giai đoạn 3: Thi công hệ neo tầng 1 Ta có bảng giá trị nội lực và chuyển vị như trane bên Giá trị mômen nguy hiểm nhất: M= -144,65(kNm) Giá trị lực cắt nguy hiểm nhất: Q= -49,44(kN) ỔINH VIÊN THƯC HIÊN: NGUYỄN MANH DÂN-... THƯCTHỰC HIÊN:HIỆN: NGUYỄN MANHMẠNH DÂN- DÀNLỚP 2003Ẫ5 80 00 85.00 90.00 95 00 180 181 ỔINH VIÊN THƯC HIÊN: NGUYỄN MANH DÂN- LỚP 2003Ẫ5 182 ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP KỸ ôư ẦÀY DựNG KHOÁ HỌC 2003-2008 Giai đoạn 4: Thi công đào đất tầng 2 0.000 10.000 20.000 30.000 40.000 50.000 60.000 70.000 80.000 90.000 Deíormed Mesh Extreme total dsplacement 166.03*10'3 m (displacements scaled up 20.00 times) Ta CÓ bảng giá trị... 2003-2008 ỔINH VIÊN THỰC THƯC HIỆN: HIÊN: NGUYỄN MẠNH MANH DÀNDÂN- LỚP 2003Ẫ5 185 186 ỔINH VIÊN THƯC HIÊN: NGUYỄN MANH DÂN- LỚP 2003Ẫ5 187 ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP KỸ ôư ẦÀY DựNG KHOÁ HỌC 2003-2008 Giai đoạn 5: Thi công làm sàn tầng 2 Ta có bảng giá trị nội lực và chuyển vị như trane bên Giá trị mômen nguy hiểm nhất: M= 154,40(kNm) Giá trị lực cắt nguy hiểm nhất: Q= 101,99(kN) ỔINH VIÊN THƯC HIÊN: NGUYỄN MANH DÂN-... 2003-2008 ỔINH VIÊN THỰC THƯC HIỆN: HIÊN: NGUYỄN MẠNH MANH DÀNDÂN- LỚP 2003Ẫ5 190 191 ỔINH VIÊN THƯC HIÊN: NGUYỄN MANH DÂN- LỚP 2003Ẫ5 192 ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP KỸ ôư ẦÀY DựNG KHOÁ HỌC 2003-2008 Giai đoạn 6: Thi công đào đất tầng 3 0.000 10.000 20.000 30.000 40.000 50.000 60.000 70.000 80.000 ■ I I I I I I I I 90.000 Dclormcd M.sh Extreme total displacement 207.16*10'3 m (đisplaoements scaled up 20.00... VIÊNTHỰC THƯCHIỆN: HIÊN:NGUYỄN NGUYỄNMẠNH MANHDÀNDÂN-LỚP LỚP2003Ẫ5 2003Ẫ5 196 195 ỔINH VIÊN THƯC HIÊN: NGUYỄN MANH DÂN- LỚP 2003Ẫ5 197 ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP KỸ ôư ẦÀY DựNG KHOÁ HỌC 2003-2008 Giai đoạn 7: Thi công làm sàn tầng 3 tại cos -11.500(m) Extreme total dtsplacoment 207.34'10'3 m Ta CÓ bảng giá trị nội lực và chuyển vị như trang bên Giá trị mômen nguy hiểm nhất: M= 427,83(kNm) Giá trị lực cắt nguy... MANH DÀNDÂN- LỚP 2003Ẫ5 75.00 75.00 80 00 80.00 85.00 85 00 90 00 90.00 95 200 199 ỔINH VIÊN THƯC HIÊN: NGUYỄN MANH DÂN- LỚP 2003Ẫ5 201 ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP KỸ ôư ẦÀY DựNG KHOÁ HỌC 2003-2008 Giai đoạn 8: Thi công đào đất tầng 4 Ta có bảng giá trị nội lực và chuyển vị như trang bên Giá trị mômen nguy hiểm nhất: M= 769,68(kNm) Giá trị lực cắt nguy hiểm nhất: Q= 187,63(kN) ỔINH VIÊN THƯC HIÊN: NGUYỄN MANH DÂN-... VIÊNTHỰC THƯCHIỆN: HIÊN:NGUYỄN NGUYỄNMẠNH MANHDÀNDÂN-LỚP LỚP2003Ẫ5 2003Ẫ5 ỔINH 204 205 ỔINH VIÊN THƯC HIÊN: NGUYỄN MANH DÂN- LỚP 2003Ẫ5 206 ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP KỸ ôư ẦÀY DựNG KHOÁ HỌC 2003-2008 Giai đoạn 9: Thi công làm sàn tầng 4 tại cos -14.500(m) 0.000 10.000 20.000 30.000 40.000 50.000 60.000 70.000 80.000 90.000 Ta có bảng giá trị nội lực và chuyển vị như trang bên Giá trị mômen nguy hiểm nhất: M= 780,22(kNm) ... chiều sâu thi t kế điểm tựa chân cọc không thi t phải đặt lớp đất cuội, sỏi hàng cọc phải đảm bảo cho chống thấm ngăn không cho nước thấm vào công trình nên chiều sâu hạ thấp hạ vào lớp đất sét... vùng nén kéo tương ứng với giả thi t nêu giai đoạn giới hạn có dạng trình bày 01.16) Đối với cấu kiện chịu uốn với tiết diện hình tròn thể (h.16), ta thành lập phương trình cân nội lực, cho hình... phương trình (45) nhận được: R,F ỉ - R.„ F: =R» y (2«t - sin a t) r Hoặc: —(2ak-sin2ak)=A (47) Trong đó: 2( R F P - R F c ) R (Fp-Fc) A= aa v _ a' (48a) Phương trình (47)là phương trình siêu