Thi công trung tâm hành chính thành phố cà mau

ÂẢÕ ÂẢÕ AỈN AỈN TẢỨT TẢỨT NGHIĂỪP NGHIĂỪP Pháõn Pháõn kãút kãút cáúu cáúu Âãõ Âãõ taìi taìi :: Trung Trung tám tám haình haình chênh chênh Thaình Thaình Phăú Phăú Caì Caì Mau Mau Tènh Tènh Caì Caì Mau Mau PHẦN CHƯƠNG n : KẾT CẤU II 50% I Lực CHÍNH TÍNH TOÁN KẾTCHƯƠNG CÀU CHỊU A.TÍNH TOÁN SÀN NHÀ : KHẢI QUÁT,PHÂN TÍCH HỆ KET CÀU CÔNG TRÌNH I TÍNH TOÁN SÀN TANG I- KHÁI1QUÁT PHÂN TÍCH HỆ THốNG KET CÀU CÔNG TRÌNH : l/só liệu tính toán : -Chọn chiều dày sàn dựa vào công thức : hb= ^41/Hệ thống két cấu bao che : gồm tường cửa ,chỉ làm chức m chê chắn cho phần nội thất bên bên ngoài, không tham gia chịu lực Voi loại dầm lấy m = 30 -ỉ- 35 nhịp (Cạnh theo phương chịu 2/Hệ thống sàn :phân bó ỏ tâng , việc chịu tải trọng thân hoạt lực).Vói sàn tác bảndụng kê bón m =thì40sàn -s-45 làvaicạnh ngắnkết, 1| Chọn tải sử dụng trựccạnh tiếp lấy lên đóng trò liên truyền m tảibé với đơn kê ngang tự lớn lên vổi hệ bảnkhung đơn kê liênbảo tụccho vớitoàn bảnbộ công xôntrình m =được 10 -Uổn8 định trọng m đứng đảm công đảm các-ỉ-1,4) cấu kiện giatrọng chịu lực D =bảo (0,8 phụ thuộctham vào tải 3/Hệ thống khung : hệ thống chịu lực cính công trình , tiếp nhận tất tải trọng theo hai phương ngang đứng , sau truyền xuống móng 4/Các phận chịu lực phụ : cầu thang II- VẬT LIẸƯ SỬ DỤNG CHO THIẾT KẾ : Hệ thống kết cấu sử dụng bêtông mác 250 có tiêu kinh tế kỹ thuật sau : - Khói lượng riêng : y = 2,5T/m3 - Cường độ chịu nén tính toán : Rn = 110kG/cm2 - Cường độ chịu kéo tính toán : Rk = 8,8kG/cm2 - Môđun đàn hồi : Eb = 2,65.10 kG/cm2 Sử dụng cót thép A1,AỈỈ có tiêu kinh tế kỳ thuật sau : * Thép AI : - Có cuồng độ chịu kéo (nén) tính toán : Ra= R'a = 2100kG/cm2 - Có cường độ chịu cắt tính toán cót ngang : Rađ = 1700kG/cm2 - Môđun đàn hồi : Ea = 2,1.106 kG/cm2 Ngă Ngă Buìi Buìi Vyĩ Vyĩ Huìng Huìng Lâĩp Lâĩp 98XiA 98XiA CN CN Trang Trang 24 23 Khoa Khoa XDDD XDDD && Cẩu tạo VL gtc Y g" ptc p“ ÂẢÕ ÂẢÕ AỈN AỈN TẢỨT TẢỨT NGHIĂỪP NGHIĂỪP 10 Pháõn Pháõn kãút kãút cáúu cáúu Gạch men 300 X 300 X 2200 15.4 200 240 Âãõ Âãõ taìi taìi :: Trung Trung tám tám haình haình chênh chênh Thaình Thaình Phăú Phăú Vữa lót XM mac 75 1600 32 Mau Caì Caì Mau Mau Tènh Tènh Caì Caì Mau 3/Xác định tải trọng tác dụng lên sàn : 250 2500 Tải trọng tác dụng lên ô gồm có : 1600 32 Tỉnh tải :tải trọng thân bêtông cốt thép ldp cấu tạo , trọng lượng tuông ngăn có Gạch men 300 X 300 X 2200 15.4 300 360 Vữa lót XM mac 75 Hoạt tải :tùy1600 theo mục 32đích sử dụng Tải trọng tác dụng lên sàn tính toán ổ bảng sau : Bẩnạ II - Ịj_ xác định tải trọníỉ tác dụnỉỉ lên sàn : 2500 250 1600 32 Gạch men 300 X 300 X 2200 15.4 Vữa lót XM mac 75 1600 32 2500 250 1600 32 1800 36 1700 8.5 1600 32 Gạch chóng trượt 200x200 Vữa ximăng mac 100 Bê tông gạch vổ mac 100 Bê tông sàn Vừa xi măng trát trần 480 576 200 240 1600 224 4/Tính toán nội 2500 lực xác định cốt thép ô : 250 a.Xẩc định nội lực : 1600 32 180 20 1800 36 1700 8.5 Vữa ximăng mac 100 20 1600 32 Bê tông gạch vổ mac 100 140 1600 224 Bê tông sàn 100 2500 250 Vữa ximăng trát trần 20 32 Gạch chóng trượt 200x200 Gạch chóng trượt 200x200 Vữa ximăng mac 100 Bê tông gạch vồ mac 100 Bê tông sàn Vữa ximăng trát trần Xét tỉ sô — h 1600 100 180 162 20 1800 36 1700 8.5 10 200 240 1066 200 240 888 20 1600 32 Các ô sàn đánh só thu tự từ đến 25 140 1600 224 Ngă Vyĩ Huìng Lâĩp Ngă Buìi Buìi Lâĩp 98XiA 98XiA 100 Vyĩ 2500Huìng 250 CN Trang CN Trang 26 25 20 1600 32 Khoa Khoa XDDD XDDD && : Tính Nếu — toán < theo sàn kê /, : Tính Nếu — toán > theo sàn dầm R a-r-K ÂẢÕ AỈN TẢỨT NGHIĂỪP Pháõn kãút cáúu Âãõ taìi : Trung tám haình chênh Thaình Phăú Caì Mau - Tènh Caì Mau Mu- ki2.qu.li.l2 Trong :i = 1,2,3,- 11 số sơ đổ sàn 1,2 số phương cạnh q tải trọng phân bó điều *.Tính sàn dầm - Cắt dải có chiều rộng b = m theo phương cạnh ngắn 1Ị - Tính Mômen nhịp mômen gói đầu khóp : Mn=-.q" 1? Mg=0 đầu ngàm : Mn= — q".lII M 12 V'-/,2 //////////////////////////////// : H ;v hs ói' n 0: co o ? 5' tì q> tì tr 5* c ọ t» ọ 1-3 í' _ 5' òi n>' Ó)ỉ 0: Ò> H' H' H- § >c pj Ỏ ý 3* tì Ệ? fặ ro> o cp cn >1 ậ ÂẢÕ AỈN TẢỨT NGHIĂỮP Pháõn kãút cáúu Âãõ taìi : Trung tám haình chênh Thaình Phăú Caì Mau - Tènh Caì Mau 2/ Xác định nội lực khung chương trình SAP 2000 cho trưòng hợp hoạt tải - Mỗi ta lấy ba giá trị nội lực : ỏ hai đầu ỏ Kết tính toán ghi bảng lĩ - 20;bảng lĩ - 21 ;bảng lĩ - 22;bảng lĩ -23;bảng II - 24 nội lực hoạt tải: Hình vẽ SAP200 IV/TỔ HỢP NỘI Lực : l Tổ hựp nội lực dầin khung : Nguyên tắc lập : -Mỗi nhịp ij tính giá trị M , Q tiết diện : + a-a : đầu nhịp Ngă Buìi+ Vyĩ Lâĩp 98XiA b-b : Huìng nhịp CN Trang 92 Khoa XDDD & F “ K-YK ẢẢÕ AỈN TẢỨT NGHIÃŨP Pháõn kãút cáúu Âãõ taìi : Trung tám haình chênh Thaình Phăú Caì Mau - Tènh Caì Mau +( Max/MinỌhoạttải ,0.9XQ + IỌ *Kết tính toán bảng Tĩ - 25 hoạt tải (>0, 0.5 => tăng kích thước tiết diện (bxh), mác bêtông f kích thước tiết diện(bxh), mác bêtông , +Nêu 0.5 > A > A0 => tăng JU = ——100% phải đãm bão > Pmin = 0.05% tính côứ kép + — Ab-K XT A' A A r™ , +Nếu A < A0 => Tính ỵ = -Tính cốt- thép dùng Mmax, Mmax < => đặt cô"t thép theo cấu tạo -Tính cốt thép dùng Mmin, Mmin > 02 đặt cốt thép theo cấu tạo M nằm vùng nén nên tham gia chịu b.Với tiết diện chịu mômen dương : Cánh lực với dầm -Chiều rộng cánh đưa vào tính toán: b, bc = b +2CiTrong Ci không lấy vượt trị sô" bé giá trị sau : +1/2 khoảng cách hai mép dầm + 1/6 nhịp tính toán dầm : + 6hBuìi tăng lên 9hc 98XiA c Khi hVyĩ c > 0,lh Ngă Huìng Lâĩp CN Trang 93 Kh^ XDDD &-C ÂẢÕ AỈN TẢỨT NGHIĂỮP Pháõn kãút cáúu Âãõ taìi : Trung tám haình chênh Thaình Phăú Caì Mau - Tènh Caì Mau -Xác định vị trí trục trung hoà : +Tính Mc = Rn.bc.hc.(h0 -0.5hc) *Nếu M < = Mc trục trung hoà qua cánh Ta tính toán tiết diện chữ nhật bc trục trung hòa qua sườn , cần tính côt thép theo trường hợp vùng nén chử T Qmax < = k0.R„b.ho * Kiếm tra khả chịu cắt bêtông : Qmax< = 0,6.Rkb.h0 thi đặt cót cót đai theo cấu tạo Nếu không ngược lại thi phải tính cót thép chịu cắt * Tính cót đai chịu lực cắt: = QỈ MtJbg' Chọn đuồng kính cốt đai o (mm), có diện tích tiết diện fa số nhánh n ? r ri’ R ■ Yl f Khoáng cách tính toán cua côt đai : Ut = = 50 cm Uct < = h/3 30 cm ' ' ' \ Yêu câu câu tao đôi vổi đoan dâm dài — / gân gôi tưa đoan thỏa mãn điều kiện Qmax< = 0,6.Rkb.h0 đặt cót đai thùa u nhùng ỉ không —h 50 cm Kiểm tra khả chịu cắt tiết diện : Nếu Qdb>= Q không cần tính cót xiên , tiết diện đủ khả chịu cắt Kù-n-ỉà Neu Q ib Q phải bố trí tính toán cót xiên uHuìng *.KêtNgă tính toán cốt thép khung ghi bảngII - 27 bảng II - 28 Buìi Vyĩ Lâĩp 98X!A Qdb= *Js.R k Jj hỈ4 â CN TÍNH TOÁN THÉP CỘT Trang 94 VII/ : Khoa XDDD & t > 0,11 + 0,1 0,05h < ÂẢÕ AỈN TẢỨT NGHIĂỪP Pháõn kãút cáúu Âãõ taìi : Trung tám haình chênh Thaình Phăú Caì Mau - Tènh Caì Mau Tính theo cấu kiện chịu nén lệch tâm có tiết diện chữ nhật, trường họp đặt thép đói xứng Tưòng tính toán ta phai tổ họp nội lực dể có nội lực nguy hiểm tải trọng bên gây Trong cột, tổ hợp nội lực dược sử dụng dể tính cốt thép dọc tổ hợp Mmax - Ntư, tổ họp Mmin - Ntu tổ họp Mtu - Nmax Tính cót thép : Cột tiết diện chữ nhật với bề rộng b chiều cao h Chiều dài tính toán cột 10 (Đối vối nhà nhiều tầng nhiều nhịp ỈQ lấy 71) Do bó trí thép đói xứng nên ta có: a =a' Dùng cốt thép nhóm Aĩ, ATI, AIII nên có Ra = R’a * Độ lệch tâm : e0 = e0i + eng Trong : e0| = M/N eng: Độ lệch tâm ngấu nhiên lấy theo thực tế " h/25 cm b>=25 cm Trường hựp chưa có số liệu thực tế lấy eng -< l,5cmkhi25cm>b>=l cm cm b < 15 cm * Ẩnh hưỏng uón dọc : Theo kết tính toán ổn định ta có :r| = 1/(1 - N/Nth) Vđi N,h=M(7LEb.J„ + E,.Ja) K kdh s hệ số kể đến ảnh hưỏng độ lệch tâm e0 :S = 0,1 + ^ < 0,05h h < : Hệ số kể đến tính chất dài hạn tải trọng : k dh =l+(Mdh +Ndh h/2)/(M+N h/2) Mdh, Ndh phần nội lực tải trọng dài hạn gây V kdh =1 ngược chiều với M Mdh mang dấu âm , tính kdh< lấy 1,22 e0> 5h Eb, Ea môdun đàn hồi bê tông cót thép = b.hVl2 : mômen tính Vyĩ phần bê tông Ngăquán Buìi Huìng Lâĩp 98X!A Khoa XDDD & (0,5h - a) : mômen quán tính phần cốt thép CN Trang 95 ÂẢÕ AỈN TẢỨT NGHIĂỪP Pháõn kãút cáúu Âãõ taìi : Trung tám haình chênh Thaình Phăú Caì Mau - Tènh Caì Mau a nên giả thiết trước hàm lượng thép Pgt (khoảng 1%) =>Fa= jLigt.b.h0 Cho phép bỏ qua ảnh hưỏng uốn dọc khil0/ha0 h0 : Truông hộp lệch tâm bé Trưòng hợp lệch tâm lđn : * Nếu X < 2a tính Fa= F'a = N (e -h0 + a)/Ra(h0 - a) * Nếu X > 2a tính Fa= F'a= N (e -h0 + 0,5x)/Ra(h0 - a) Trưòng hợp lệch tâm bé : • Tính lại X : - Khi T|.e0 < 0,2h(j X = h-(l,8 + (0,5h/h0) -l,4a0) T|.e0 Khi r|.e0 > 0,2h0 X = l,8(e0gh - rỊ.e0)+a0h0 =l,8[0,4(l,25h -a0h0 )- T|.e0 ]+ a0h0 = F'a= [N.e - Rnbx ( h0 - 0,5x ) ]/ [Ra (ho - a) Cấu tạo cốt thép : F F * Hàm lương thép p = — 100% = —100% >= ?jmịn Fb b.h - Khi ựb < -Khi < l0/b < 10 -Khi 10 < ựb < 24 -Khi 24 < l0/b < 31 -Khi lG/b > 31 * 77,(Ị)> = 2.rj 16< 3,5% 'An,n=0,05% '7min=0,l% h = 0,2% h = 0,25% • Chi tinh chịu cót cót cấu12kiện lực cắt , thông thường cót dọc lựcđai có (Ị) từ đếnphải 40 , chịu cạnh tiếtkhá diệnlớn > 20 nên dùng cótđặt có cót đai theo cấu tạo - Đưòng kính cốt đai phải > = 0,25d| d| đưòng kính lớn - Khoảng cách cót đai phải < = 15 d2 d2 đường kính nhỏ cốt dọc Ngă Buìi Vyĩcủa Huìng Lâĩp 98X2A Khoa XDDD & - Trong đoạn nối buộc cốt thép dọc , khoảng cách cốt đai phải < = 10d2 CN Trang 96 Kết tính toán cốt thép cột ghi bảng 11-29 TẢI TRỌNG TIÊU CHUAN TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN TC TC M (T.m) N (T) Q (T) NTT(T) QTT(T) 36,32 1,99 5,64 43,58 2,39 4,7 TẢỨT NGHIĂỪP ÂẢÕ ÂẢÕ ÂẢÕÂẢÕ AỈN AỈN AỈNAỈN TẢỨT TẢỨT TẢỨT NGHIĂỮP NGHIĂỪP NGHIĂỪP 39,23 0,64 kãút3,13 47,07 0,772 Pháõn cáúu 2,61 Pháõn Pháõn Pháõn kãút kãút kãút cáúu cáúu cáúu Âãõ taìi : Trung tám haình chênh Thaình Phăú Pdcn ,do ta lấy pcấn để đưa vào tính toán nằmP‘= hàng cột khung km.(R Fb + RaFa) =0,6(1 10.400 + 0,7 1❖bAp giả lực tính toán định tác dụng lên đế đài phản lực đầu cọc gây 10 6,16.2400)=36379(kG)=36,79(T) Ưu điểm : + Thi công tương đói đơn giản 0,7 1,04 12 Sứclún chịu tải + Hạn* chế không đềucọc theo đất nền: c 0,7 1,08R.R.F + u 2nif.fi.li) p = m(m 14 852,2 d 14,2 pt = điểm2 : =+ Vì > chiều lổn nên việc sử dụng móng băng tốn = 41 24T/m Nhược rộng nhà Trong đổ: m= 1; mR(3.0,2) =1; 1112,= ; Fb = 0,04m2 r (3d) dn nhiều liệu; ,Hkhông có giá trị với kinhđất tế sét có đọ sệt IL = 0,7 => R =98T/m2 u =vật 0,8m = 14,2m ❖ Diện tích sơtrabộbảng đế đài Nền đất chia thành cáctrình lớp nhỏ chiều 2mốn định , công + Công nằmđồng trongnhất vùngcóđất yếu dày nên lidễ Xác só lượng cọc bó trí cọc móng: a/Chọn kích : móng xác định sơ theo công thức: Sốthưốc lượngcọc cọc Ta nhận thấy lực tác dụng vào móng lón,tải trọng đứng lđn, n = (3 ta dùng cắm ldpkiện cát địa bụi chất làm móng Đáycủa đài khu cọc vực đặt sâu cọc Đánh giávào điều công trình đất dưổi xây dựng : cốt thiênTrong nhiên l,2m Lđp bê tông lót vừa xi măng cát Mác5(Ư dày 100 đó: n số lượng cọc móng a/Điều kiện địa chát : tl N làcọc: ltổng lực đứng tính toán tính đến cao trình đáy móng Dùnglàcọc 14mcây tiếtcỏ diện 0,2x0,2m Từ 0,00m đến 0,8m đấtdài hoang N“ = N“ + Nd = 47,072 + 2,9 = 50T Diện 0,04m Dùng tải phương pháp đóng cọc.2 Từ 0,8m đến 17,8m đất bùntích sét,cọc: có cúòng = 0,5 -ỉ- KG/cm Pcđn độ sứcchịu chịu tảiRtính toán cọc Cọc dải 500mm dó : xác Từ 17,8m trỏngảm xuốngvào plốp có kinh bềtrong dày chúa địnhảnh , cóhưỏng cườngcủa độ tải chịu tải Rngang = sét hệ só nghiệm kể đến trọng lệch tâm Phần thép nhô 35Omni môment Lấy từ đến 1,5 KG/cm Buìi Huìng Lâĩp 98XiA Khoa XDDD & Ngă NgăNgă Buìi Buìi Vyĩ VyĩVyĩ Huìng Huìng Lâĩp Lâĩp 98XiA 98XiA 98XfA Phần thân cọc 150mm b/Cẩc tiêuvả cơnội lý N" đắt: CN Trang 101 97 CN CNchỉ Trang Trang 98 99 100 Tra bảng suy ta dược kết bảng sau : Chọn cọc bó trí cọc = 3,7trong mặt hình vẽ: Khoa Khoa Khoa XDDD XDDD XDDD && & TC Ỉ777Ĩ777Ỉ /77JĨ7W ỈĨ77Ỉ77Ĩ7 Í77ĨĨĨ777 max - n + U P max > PWmin = 4.0,32 > nên không cần tính chống nhổ cọc ÂẢÕ AỈN TẢỨT NGHIĂỪP Pháõn kãút cáúu Âãõ taìi : Trung tám haình chênh Thaình Phăú Caì Mau - Tènh Caì Mau x Diện❖tích đài tra thực Ltể: i móng Fd = 1,2.1,2 l,44w Kiểm cọc ma= sát theo điều kiện biển dạng: độ lún Trọng tính toán đài theo đất đài: móng khối quy ưỏc có P“max= lượng 12.93T móng cọc tính độ lún =n.F h.ỵ = 1,1.1,44.1.2,2 = 3,48T d P“max = mặt M7T cắttb làocDabcd 1200 Lực dọc tính toán toán xác định đến cốt đế dài: Trọng lượng tính cọc N" 47,07 + 3,48 50,557 = 1,48T pc ==0,2x0,2x 13,5 =x2,5x1,1 Môment tính toán xác định túóng ứng với trọng tâm diện tích cọc đế Kiểm tra điều kiện lực lớn truyền xuống cọc điều kiện chóng nhổ : đài: tl + pc = 12,93 + 1,48 = 14,4 T < pcđn = 14,85 T thỏa mãn M"P =max M[l++Q".h => M" = 3,13 + 0,772.0,7 = 3,9Tm Lực truyền xuống cọc dây biên: 3,9.0,3 pu _ N" M".xmax _ 50,55 Ngă Buìi Vyĩ Huìng CN Lâĩp 98XiA Trang 102 Khoa XDDD & ÂẢÕ AỈN TẢỨT NGHIĂỪP Pháõn kãút cáúu Âãõ taìi : Trung tám haình chênh Thaình Phăú Caì Mau - Tènh Caì Mau a = (ptb/4 Chiều dày đáy khối quy ưđc: LM = 0,6 + 2.^+ 2.13,5.tg 4,5° =2,93m • • • • • Bề rộng đáy khối quy ưđc : BM LM — 2,93 m Chiều cao móng khối quy ưđc: Hm=l 5,2m Xác định trọng lượng khối quy ưdc: Trong phạm vi từ để đài trỏ lên xác định theo công thức: Ntc, = LM.BM;h.Ỵlb =1,7.2,932.2,2 = 32,1T Trọng lưọng đất lóp (trừ thê tích đất bị cọc chiếm cho) Ntc2 = (2,932.13,5 - 13,5 0,2.0,2.4) 1,98 = 225,2T Trọng lưọng đoạn cọc tiết diện 20 X 20cm dài 13,5m 13,5.0,2.0,2.4.2,5 = 5,4T Trọng lượng móng khối quy ưdc Ntcqu.= 32,1 + 225,2 + 5,4 = 262,7T Ap lực tiêu chuấn đáy khôi quy ưóc Trong đd: Lực dọc tiêu chuấn ổ đáy khối quy ưdc: Ntc = Ntc0 + Ntcqư = 39,23 + 262,7 = 302T Mtc = Mtc0 + Qtc 15,2 Mlc = 2,61 + 0,64.15,2 = 12,3Tm Độ lệch tâm: ơtcmax =38,06T/m2 =32,3T/m tc a tb =35,1 8T/m2 tc CN Ngă Buìi max Vyĩ Huìng Trang Lâĩp 10398XiA Khoa XDDD & K Điếm te Độ sâu 0 0,723 1,446 2,169 2,6 2,892 3,615 4,338 5,061 i _bl LM/BM 2Z/BM Ko ’zi ơz 19,98 18 ÂẢÕ ÂẢÕ AỈN AỈN TẢỨT TẢỨT NGHIÃŨP NGHIĂỪP NGHIĂỪP ẢẢÕ Pháõn kãút cáúu cáúu 0,49 0,923 18,44 Pháõn kãút Âãõ Âãõ taìi taìi ::haình Trung Trungchênh tám tám haình haình chênh chênh Thaình Phăú Phăú Âãõ taìi : Trung tám Thaình PhăúThaình 0,99 0,709 14,17 Caì Mau Mau Tènh Tènh Caì Caì Mau Mau Caì 1,48 0,496 9,91 Cưòng độ tính toán đất ổ đáy khối ưổc: - Chia đất quy7,9920,58 ướclý thành lổptheo băng Trong đó:dưới K cáckhói tiêu củaquy đất lấy sónhau liệu thí tc=lmóng 1,77 0,4 K = -A.B ỵ„ +1,1 ,B.H ỵ„ '+3 ,D.C„) U U _B /4 2,93/4 nghiệm đối= với đất.= 0,732m _ 1,97trực tiếpm 0,343 6,85 Tra bảng 3.1 m, = 1,2, m2 = 2,47 0,248 4,9621,59 cpTI = 18°, M tra= bảng có: 0,043q|3.2 2,96 0,184 3,6822,31 e 3,45 0,141 2,8223,03 A = 0,43; B = 2,72; D = 5,31 Yn = l,95/m3.là dung trọng đất ổ dưòi mũi cọc Đế cho tiện thi công vận chuyển ta chia cọc thành từng2đọan dài = 7m cn lực dính đơn vị, cn= 0,2T/m Từ hai điều kiên ta có : XY.-Ư _ 0,4.1,7 + 0,6.1,9 + 13,5.1,98 3,59 T/nr aY'II= 0,207.7= 1,449 (m) £h, 0,4 + 0,6 + 13,5 b = 0,294.7 = 2,058 (m) Rm=cọc — (1,1.0,43.2,93.1,98 + 3.5,31.0,2) = 203T/m2 vận chuyển , cẩu+1,1.2,72.15,2.3,59 lắp : iGiá trị mômen lớn i i i i i i i i i = 0,086ql2 MmaxVC| = 0,043ql2 có: X RM = 203.1,2 =243,6T/m2 maX MTa vci1,2 = 0,086ql Tọa độ z lấy đáy móng khói quy , chiều hướng xuống , giới2.hạn lấy ơ:tcqmaxưóc =y.F 38,06T/m < 1,2 RM = dưỏi 243,6T/m gl = 0,1 (T/m) =0,2 0,2.0,2.2,5 cbt= = điểmTrong thỏađó mãn : 4,6 > = 2,82 z z tc RM = (Tm) 203T/m2 ma tb = 35,18T/m => M \:c = 0,043.0,1.72 = < 0,2107 Độ lún Thỏa mãn kiện = 0,4214 (Tm) MmaX vciđiều = 0,086.0,1.7 gióiđối hạn s (Sgh = Fa==8cm) ơ*Kiểm đặttra cốtlún thép xứng Fa' = 2(Ị) 14 = 3,08cm2,vì toàn cót thép Fa chịu mãnuốn điều=>kiện ơtcmax < = khả 1,2 RM chịu lực cọc vận chuyển tác dụng Do củathỏa mômen Ta :tính lc tb (Tm) < = RM Mgh = Ra.Fa.(h0- a') = 2700.3,08.(20 - 4).10 = 1,33 max vc nên cọc đủ khả chịu lực vận chuyển Vậy s = 5,5 cm c/Tính < Sgh =toán 8cm => Thỏa mãn đài cọc : cấu Nênđộtabền có thê tínhtạo lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính ** Kiếm tra điều kiện cường độ cọc vận chuyến treo lên giá búa : Kiếm tra làm việc đài cọc : - Xác định ứng suất thân : đảm bảo điều kiện chịu lực tốt phải đặt vị trí móc treo Dùng bêtông mác 250 ,Muốn thép + TạiAII đáy lóp trồng trọt : sốtheo mômen dương lớn trị 2sóđâm mômen -Xác định chiềusao caocho đàitrị cọc kiện chọc thủng vẻT/m tháp thủngâm thìlớn đáynhất Từ điều kiện ơđiều z = 0,8 = 0,8.1,9= 1,52 xác đoạn a = cọc 0,2071, b =vậy 0,2941 1bịlàchọc chiềuthủng dài cảu tháp nằmđịnh trùmđược ra=> Như đài cọc không đoạn zngoài =Yđn2 0,8trục m= 0,99 cọc tính toán ơbt 152 = 0,8.1,9 + 2,2.1,98 + 12,2.0,99 =18 T/m2 z= + Tại đáy móng khói quy ước z = 0,8 Do + 2,2+ 12,2 = 15,2m lóp đất ngập mực nước ngầm nên tính toán thay Ỵ Ỵđn _ ( i O)YO Ngă Ngă Buìi Buìi Buìi Vyĩ Vyĩ Huìng Huìng Huìng Lâĩp Lâĩp Lâĩp 98XiA +Ngă Ưng suất gâyVyĩ lún đáy móng ưóc98XiA :98XTA Ỵdni j - khối quy CN CN CN Trang Trang Trang 105 106 104 bt Ê tc Ui9,2 = tb - z= ,5,2 = 35,18 - 18 = 19,98T/m2 Khoa Khoa Khoa XDDD XDDD XDDD &&& A A 11 1200 1400 ÂẢÕ ÂẢÕ AỈN AỈN TẢỨT TẢỨT NGHIĂỪP NGHIĂỪP Pháõn Pháõn kãút kãút cáúu cáúu Âãõ taìi : Trung tám haình chênh Thaình Phăú Caì Caì Mau Mau Tènh Tènh Caì Caì Mau Mau 1-as-t d/xác định mômen tính thép cho đài cọc : Mômen mặt cắt Ĩ-I: M" = r,.(P2 + P4) Trong : r, = 0,2/2 = 0,1 (m) P2 = P4 = 12,93 (T) => M" = 0,1.(12,93 + 12,93) = 2,586 (T.m) Mômen mặt cắt II-II: M" = r2.(P + P3) Trong : r2 = 0,3 - 0,2/2 = 0,2(m) p, = p3 = 12,93 (T) 11 => M = 0,2 (12,93 + 12,93) = 5,172 (T.m) Ngă Buìi Vyĩ Huìng CN Lâĩp 98X2A Trang 107 Khoa XDDD & ÂẢÕ AỈN TẢỨT NGHIĂỪP Pháõn kãút cáúu Âãõ taìi : Trung tám haình chênh Thaình Phăú Caì Mau - Tènh Caì Mau B/Tính toán mòng cột biên : Do công trình nằm độc lập , đất rộng , tải trọng chênh lệch không nhiều nên ta cấu tạo mong cột biên móng cột * Chọn thép đài cọc : ' F Ị - ỹ = 2-S86 l0i =2,3W al 0,9.h0.Ra 0,9.50.2400 Chọn 10Ộ12 có Fa = l,3cm2 = M" S.172 032 0,9.50.2400 Lâĩp 98XiA a Ngă Buìi 0,9.h Vyĩo.RHuìng Chọn 10(ị)12 cóCN Fa = l,3cm2 Trang 109 108 Khoa XDDD & [...]... nghỉ Đợtchọn 2 : 5= 80cm Mác 75phân tích thành 20 hai thành phần : Một 32 thành phần vuông góc vói bản thang và một Tiết diện cón thang chọn 100x350 — theo = phương dọc trục với +1,8 +0,15 _ 2: 97 > 2 nghỉ thành phần bản thang theo bản loai Sô đồ tính : Xem bản thang và sàn chiếu nghỉ làm việc nhu ôdầm sàn độc lập Bản thang BTCT /, 1,4 vuông góc :qvg = qtt cosa Thành phần Góc nghiêng a : Mác 200của bản... taìi : Trung tám haình chênh Thaình Phăú Caì Mau - Tènh Caì Mau HOẠT TẢI 1 Ngă Buìi Vyĩ Huìng CN Lâĩp 98XiA Trang 38 Khoa XDDD & ÂẢÕ AỈN TẢỨT NGHIĂỪP Pháõn kãút cáúu Âãõ taìi : Trung tám haình chênh Thaình Phăú Caì Mau - Tènh Caì Mau HOẠT TẢI 4 HOẠT TẢI 5 Ngă Buìi Vyĩ Huìng CN Lâĩp 98XiA Trang 39 Khoa XDDD & ÂẢÕ AỈN TẢỨT NGHIĂỪP Pháõn kãút cáúu Âãõ taìi : Trung tám haình chênh Thaình Phăú Caì Mau -... tích cần thi t: ^ p 7220,9 2\ F=—= = 3,44(cw ) " R 2100 Ngă Buìi Vyĩ Huìng CN Lâĩp 98XiA Trang 61 Khoa XDDD & Cấu tạo các lốp Bề dày y gtc g" p,c p“ Tên cấu kiện vật liệu mm ÂẢÕ ÂẢÕAỈN AỈNTẢỨT TẢỨTNGHIĂỪP NGHIĂỪP Pháõn Pháõnkãút kãút cáúu cáúu 20 40 48 400 480 Âãõ Âãõtaìi taìi: :Trung Trungtám támhaình haìnhchênh chênhThaình ThaìnhPhăú Phăú Đá ốp Granít dày 20 Caì Ca Mau Mau- -Tènh TènhCaì Ca Mau Mau 2... Trang 4 6 c D Khoa XDDD & ÂẢÕ AỈN TẢỨT NGHIĂỪP Pháõn kãút cáúu Âãõ taìi : Trung tám haình chênh Thaình Phăú Caì Mau - Tènh Caì Mau * Đối vđi hoạt tải 1 và hoạt tải 3 là hệ đối xứng chịu nguyên nhân phản xứng : Hoạt tải 1 ta co thể phân tích thành hai sơ đồ tính : Một sô đồ đói xứng và một sơ đồ phản xứng , tải trọng trong hệ phân thành một nua : 666KG/IĨ1 333KG/m m^rnnm 333KG/P * Đối vđi tỉnh tải và hoạt... Caì Mau - Tènh Caì Mau 60.62 4.27 085 16.22 226.26 11 53 6 7/.Bảng tổ hỢp nội lực cho dầm DI : Nguyên tắc lập : -Mỗi nhịp ij tính các giá trị M , Q tại 3 tiết diện : Ngă Buìi Vyĩ Huìng CN Lâĩp 98XiA Trang 40 Khoa XDDD & R n-rK ÂẢÕ AỈN TẢỨT NGHIĂỮP Pháõn kãút cáúu Âãõ taìi : Trung tám haình chênh Thaình Phăú Caì Mau - Tènh Caì Mau + a-a : đầu nhịp + b-b : giữa nhịp + c-c : cuối nhịp -Công thức lập : +... Thaình Phăú Phăú Caì Caì Mau Mau Tènh Tènh Caì Caì Mau Mau b/xác định các hệ só : r, I : Tách nút B trong biểu đồ mômen Mị r„ 3EÙ/I * Vẽ biểu đồ mô men và lực cắt của toàn bộ dầm như sau : + Tỉnh tải : Lấy đối xứng (M), lấy phản xứng (Q): 8555 11 8555.11 3EJ/l 3EJ 3EJ 6EJ n ^"111 R|P: Tách nút B trong biểu đồ mômenRip M°p 6332.38 7102.18 666 R]p = 666 Thay vào phúóng trình chính tắc : — 1z, +666 =... : Trung tám haình chênh Thaình Phăú Caì Mau - Tènh Caì Mau Tính lop cót thép dưói : dùng Mmax , nếu Mmax< = 0 =^> đặt thép cấu tạo Tính lóp cốt thép duối : dùng Mmin, nếu Mmin> = 0 => đặt thép cấu tạo b/ Tính cốt ngang: * Kiểm tra điều kiện hạn chế về lực cắt : Qmax < = k0.Rnb.h0 * Kiểm tra khả năng chịu cắt của bêtông : Qm«< = 0,6 Rkb.h0 thi chỉ đặt cót cót đai theo cấu tạo Nếu không ngược lại thi. .. taìi : Trung tám haình chênh Thaình Phăú Caì Mau - Tènh Caì Mau II TÍNH TOÁN DẦM D2 (DẦM DỌC TRỤC D TỪ TRỤC 7' ĐEN TRỤC 11) Chọn dầm có kích thước tiết diện :: b X h = 20cm X 60 cm 2/Xác định tải trọng tác dụng lên sàn : • Sơ đồ truyền tải từ sànvào dầm Ngă Buìi Vyĩ Huìng CN Lâĩp 98X!A Trang 43 Khoa XDDD & ÂẢÕ AỈN TẢỨT NGHIĂỮP Pháõn kãút cáúu Âãõ taìi : Trung tám haình chênh Thaình Phăú Caì Mau - Tènh... = 0 nếu liên kết tại đầu đói diện là khớp d/ Xác định mômen nút cứng M*: Xác định mômen nút cứng theo công thức như dà ghi trong hình vè sau : Ngă Buìi Vyĩ Huìng CN Lâĩp 98XiA Trang 35 Khoa XDDD & ÂẢÕ AỈN TẢỨT NGHIĂỮP Pháõn kãút cáúu Âãõ taìi : Trung tám haình chênh Thaình Phăú Caì Mau - Tènh Caì Mau Mômen nút củng tại các nút được tính toán và ghi vào bảng tính toán nội lực bằng phương pháp H Cross... : n = 1 2/Hệ cơ bản : Đặt vào hệ một liên kết mômen ơ nút B Ngă Buìi Vyĩ Huìng CN Lâĩp 98XiA Trang 48 47 Khoa XDDD & ÂẢÕ AỈN TẢỨT NGHIĂỪP Pháõn kãút cáúu Âãõ taìi : Trung tám haình chênh Thaình Phăú Caì Mau - Tènh Caì Mau Hệ phương trình chính tắc : ruZị + Rịp = 0 3/Xác định các hệ só : r,| : lá phản lực do Z| = 1 gây ra trong hệ cơ bản R|P: lá phản lực do tải trọng gây ra trong hệ cơ bản a/vẽ biểu ... 80cm Mác 75phân tích thành 20 hai thành phần : Một 32 thành phần vuông góc vói thang Tiết diện cón thang chọn 100x350 — theo = phương dọc trục với +1,8 +0,15 _ 2: 97 > nghỉ thành phần thang theo... taìi: :Trung Trungtám támhaình haìnhchênh chênhThaình ThaìnhPhăú Phăú Đá ốp Granít dày 20 Caì Ca Mau Mau- -Tènh TènhCaì Ca Mau Mau Dùng 20 đai d>6 ,có fa = 0,283cm 32 , hai nhánh số lượng cần thi t... 200 240 Âãõ Âãõ taìi taìi :: Trung Trung tám tám haình haình chênh chênh Thaình Thaình Phăú Phăú Vữa lót XM mac 75 1600 32 Mau Caì Caì Mau Mau Tènh Tènh Caì Caì Mau 3/Xác định tải trọng tác