Thiết kế cầu dầm giản đơn dầm thép liên hợp bê tông cốt thép

cao dầm chủ cao bầu cao vút cao sườn cao vút cao bầu g bầu dầm g sườn g bầu g vút g vút H = 1350mm H1 = 350mm H2 = 130mm LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KỸ sư XÂY DựNG H3 = 550mm H4 = 120mm Chương IV: H5 = 200mm b| = 650mm DẦM CHÍNH b2=200mm I Sơ Bỏ CHON KÍCH THƯỚC DẤM CHỦ: b3=600mm 1.1 Tiết diên dầm: b4=225mm b5=200mm GVHD : THS.VÕ VĨNH BẢO LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KỸ sư XÂY DựNG I GVHD : THS.VÕ VĨNH BẢO Đoan mở rông sườn dầm: Vì đầu dầm có lực cắt lớn ứng suất cục lực ứng suất trước gây ta cần phải mở rộng đầu dầm để tăng khả chịu lực cho dầm va' đủ diện tích bô" trí neo Lmôrộng* khoảng cách từ đầu dầm đến mặt cắt cuô"i đoạn mở rộng dầm Lmỏrộng = 1000 + 300 = 1300 mm Lvút: chiều dài đoạn vút Lvút = 500 mm II XẤC ĐINH HÊ SỎ PHẢN BỐ TẢI TRONG NGANG CHO DAM CHỦ: Xét đặc trưng hình học gồm mặt cắt sau: + Mặt cắt gối: x0=0m 200 I 200 I 200 +Mặt cắt thay đổi tiết diện: X2=l,5m II Đăc trưng hình hoc dầm chủ xét măt cắt trẽn gô"i: X!=0m Do ta chưa biết lượng cáp cần bô" trí nên gần ta xem tiết diện dầm bêtông đặc 1.2 Tiết diên dầm qui đổi: - Momen tĩnh tiếtchủ: X - X: - Chiều caocủa dầm hdiện dầm = đôi với1350mm h I = ~b4h,À s = h.bi.- + 2.fel - Chiều cao bầu dưới: 435mm = 1,35X0^1^ + 2X^65-°-6) X0,35X^ - Chiều cao sườn:2 2 hs= 635mm hf= 280mm = 0,5468 + 0.0031 - Chiều cao bầu trên: = 0,5498m3 b|= 650mm - Bề rộng bầu b2= 200mm dầm: SVTH: SVTH:ĐỖ ĐỖHÀ HÀ THIẾTKẾ KẾCẦU CẦUBTCT BTCTDự DựỨNG ỨNGLực Lực-111-110THIẾT PHƯƠNG PHƯƠNG w 2 1 2 A 2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KỸ sư XÂY DựNG GVHD : THS.VÕ VĨNH BẢO - Diện tích tiết diện dầm: A = h.b3+(b, -b3).h, = 1,3 5x0,6+ (0,65-0,6) X 0,3 = 0,8275m2 - Trục trung hoà cách trục X - X khoảng Y: - Momen quán tính tiết diện đôi với trục trung hòa: 1,353 x0,6 61,35 „ V , (0,65-0,6)x0,353 60,35 „ „ / = —P-ĩ+ 0,664 X1,35 X 0,6 + — -+ -2— _ 0,664 X (0,65-0,6)x 0,35 = 0,1230 + 0,000098 + 0,00017865 + 0,0042 = 0,1275m4 - Khoảng cách từ trọng tâm mặt cầu đến trọng tâm dầm: eg = (h - Y) + —= (l,35-0,664) + — = 0,786m II.2 Đăc trưng hình hoc dầm chủ tai măt cắt X 2- Xj,Xd; H' 4 650 „ (0,65-0,2) 0,435 „ (0,6-0,2) n - Momen tĩnh 1,35 tiết diện 0,28dầm đốì với X - X: = 1,35 X 0,2 X + X v - —’ X 0,435 X -Ĩ-— + X v ’ ’ X 0,28 S h.b,,!l + 2.l^).h.ÍLt2.fcy.Jh^ X =1,35 - -ĩ— 22212 = 0,18225 + 0,04258 + 0,13552 = 0,36035m3 THIẾT KẾ CẦU BTCT Dự ỨNG Lực -112PHƯƠNG SVTH: ĐỖ HÀ ì LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KỸ sư XÂY DựNG ]LUẬN GVDH :THS VÕ VĨNH BẢO Tỷ sô": n = - =Diện tích tiết diện dầm: 29440,08 _-bj.il, ’ A Ecb = h.bvv+(b, +(b, -bj.hf - Tham sô" độ cứng dọc: = 1,35 X 0,2 + (0,65 - 0,2) X 0,435 + (0,6 K =n.(ld+A.eị) = g0,55535m2 1,15hoà X (lcách 1,67trục X 1010 0,55535 X 106 - Trục = trung X - X+một khoảng Y: x8012) = 54,4 X 1010 - Khoảng cách từ 'n£An JAn_ tim dầm biên đến mép đá vỉa: s 0.36035 Y ==1050— = 250 -1000 = 0,649m = 649mm de = -200mm - Momen quán tính tiết diện trục trung hòa: h3 bô" momen và,lực(b,-bw)hf 11.4.1 Hê sô" phân cắt dầm (T •0> -bw).h, ự giữa: 12 ) Momen; (4.6.2.2.2a.l +— + (h -^ - Y) ,(bf - bw )h, - Khi có 1,353 xe chất tải:A V , „ AA (0,65-0,2)x0,4353 ro,435 n£An)2 X0,2 (1,35 = —- —— + -2— - 0,649 X 1,35 X 0,2 + - -1— -+ -£— - 0,649 12 (2J 12 (2J f2100V'3 ( 54,4 X 1010 ^ X 23900 x2003 X (0,65 - 0,2)X 0,435 + (Q’6~°’2)x Q’28' + ^35 _ _ 0,649X (0,6 gmgl: Hệ sô" phân bô" momen cho dầm, trường hợp xếp xe 0,2)x 0,28 = 0,1167m4 cầu - Khi có xe chất tải: - Khoảng cách từ trọng tâm mặt cầu đến trọng tâm dầm: II.3 Hê số làn: Sô" thiết kế: - khiB >lm 3,5m khỉ: 6w < — khi: Bị < 6m II.4 Hê sô" phân bô" tái ngang: -Tỷ lệ mođun đàn hồi dầm chủ mặt cầu: ổ, < + Cường độ chịu nén bêtông làm dầm chủ: fccỊ = 40MPa Mođun đàn hồi dầm chủ: Ecd = 0,043,y;-5.A/ữ7 = 0,043 X 24001-5 xV4Õ = 33994,48MPa THIẾT KẾ CẦU BTCT Dự ỨNG Lực HÀ PHƯƠNG -113- SVTH: Đỗ Im sn 2100 g Xe tải thiết Tải trọng Người 0.3714 1.03NGHIỆP LUẬN LUẬNVĂN VĂNTỐT TỐT NGHIỆPKỸ KỸ1.37 sư sưXÂY XÂYDựNG DựNG Dầm GVDH GVDH:THS :THS.VÕ VÕVĨNH VĨNHBẢO BẢO biên 0.3714 1.03 1.37 0.637 0.637 0.637 Dầm Hê sỏ" phân bô' momen lức cắt Dầm biên: ( 4.6.2.2.1-1) Lưc cắt; ( 4.6.2.2.3Ồ-1) 0.7448 0.7448 0.7448 DCdc =ỴC.A.S2 = 2,4 - Khi có xe chất tải: Tính theo nguyên tắc đòn X 103 X > Khibẩy cổ môt xe chất tái: Dùng phương pháp đòn bẩy 0,55535X 20.9 Tương tự tính trên: = 27856.35KG g„L\ = 0,3714 gpL\ = 1>37 gM= 1-03 - Khi có xe chất tải: e = 0,60 + -i- = 0,60 + —^ = 0,533 3000 3000 g= e X gbentrong =0.533 X 0.7448 = 0.3969 Bảng tổng hơp sô" phân bô" tải ngang: Ta có: s„-de-600_ 2100-200-600_ n ,1tì m TÍNH TOẢN NỐI LƯC TAĨ CẮC MĂT CAT ĐĂC TRƯNG: y, =1.— f -= -—— -= 0,619 °-2 ( 54,4 xio10 ^0J ( 2100 ^ Trên cầu có xe chất tải ta có hệ số xe tương ứng là: m = 23900 x2003 2900 J x 23900J 1,2 , momen , n „dầm, lyl g ng2: Hệ sô" phân bô" III l Tái dung: gfỉLitác = 1,2 X —— = 1,2cho X —— trường hợp xếp xe = 0,3714 cầu - Hệtrịsốcực momen giá tải trọng bô" tải trọng lề hành là: Ta chọn giá đại làm trị phân momen gniạ=max(gni„|,gĩl1„2)=0,637 ĨII.1.1 Tĩnh - Khi có làntải: xe châ"t tải 2100 gM=',2Ỉt Tổng hợp tải trọng tĩnh tải tác dụng lên dầm chính: - Dầm giữa: + Trọng lượng thân dầm chủ: DCX = 1415.484Ẫ'Ơ/ m + Bản mặt cầu dầm ngang: DC2 = DCbm + DCdn = 1008 + 227.74 = 1235.74KƠ / m + Lan can lề hành: DC3 =0KG/m + Lớp phủ mặt cầu: DW = 4ỉ0.3KG/m - Dầm biên: + Trọng lượng thân dầm chủ: DC, =1415.484KGIm + Bản mặt cầu dầm ngang: DC2 = DCbm + DCdn = 1008 + 227.74 = 1235.74KƠ / m 145 kN THIẾT KẾ CẦU BTCT Dự ỨNG Lực PHƯƠNG 145 kN - 118 - 35 kN SVTH: Đỗ HÀ LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KỸ sư XÂY DựNG GVDH :THS VÕ VĨNH BẢO Xe hai truc: gồm có hai trục, trục nặng 110KN, khoảng cách hai trục không đổi 1200mm, theo phương ngang khoảng cách hai bánh xe 1800mm 1200mm HOkN HOkN Tải làn: bao gồm tải trọng rải 9,3N/mm xếp tho phương dọc cầu, theo phương ngang cầu tải trọng phân bô" theo chiều rộng 3000mm, tải trọng Tải người bô: trọng phân bổ"được qui định độ lớn 3.10'3 MPa Tái xung kích: tải trọng đưa vào tải trọng xe trục hay xe hai trục lây 25% tải trọng xe IV XẤC ĐINH NỐI LƯC LƯC TAI CẤC MẤT CAT ĐẰT TRƯNG IV Các măt cắt đăt trưng: Ta xét mặt cắt đặt trưng vị trí sau: + Mặt cắt gô"i: I Xo = m + Mặt cắt dầm: II x2 = 11.95m + Mặt cắt 1/4 dầm : III x3 = 5.975 m + Mặt cắt tiết dịên thay đổi: IV x4 = 1.5m Xác đinh phương trình đường ánh hưởng tai măt cắt: Phương trình đường ảnh hưởng momen mặt cắt xk sau: X + Trên đoạn x=xk =>Ltt: /; (x,xk) = — (x-Ln) j\ (x,xk )khiO < X < xk f\(x,xk)khixk Ltt: f4(x,xk) = \ THIẾT KẾ CẦU BTCT Dự ỨNG Lực HÀ PHƯƠNG -119- SVTH: Đỗ Lu 23-V LUẬN LUẬN LUẬNVĂN VĂN VĂNTỐT TỐT TỐTNGHIỆP NGHIỆP NGHIỆPKỸ KỸ KỸsư sư sưXÂY XÂY XÂYDựNG DựNG DựNG 10 10 23 15 GVDH GVDH:THS :THS.VÕ VÕVĨNH VĨNH VĨNHBẢO BẢO BẢO = JV (**>** )•(£,/ - X* ) = —X 0,937 X (23.9 - 1.5) = 10.4944 m2 Vậy: ũ)vx = coVkd + covka = ÌOA414m2 Va = ị-fÁXk’Xk)-Xk =° Vậy: yv(x,xk) =đường ảnh hưởng momen: Diện tích phần : xk=5.975 Phần dương: ^Mk = ~~LtryM(xk,xk) =\-y,(-*,,-V,).(i„ -) = L1X(23.9-0) = 11.95m* Diện tích phần đường ảnh hưởng dương lực cắt: Vạy: ũ)vo = ũ)Vkd + coVka — 11.95m2 °>vkd = (**>**)• Diện tích phần đường ảnh hưởng âm lực cắt: a>m=ịxk-Mxk>xk)- 10 15 Tổng diện tích đường ảnh hưởng: 23.9 ảnh 1t^Vk *= 0Jlkd Ltt + (lJVkaĐường 20 hưởng 23.9 Đường ảnh hưởng lực cắt Đường ảnh hưởng lực Diện tích đường ảnh hưởngcắt rp * Ađoạn Trên => -r x=xk=>Ltt: xk: x=xk=>Ltt: f2 (x,xk) Momen: rp đoan A: _ ri /4 (x, X.) L„-Xk 23.9-0, Trên Phần âm x=xk=>Ltt: = - — = 123.y - —— Ln Trên đoạn =>xk: J\ (x,xk)= = ——0,25 (-x) X=——= -x (Oyax=0 = —.fĩ(xk,xk).xk - —X 5.975 (-x) = -0,7468m2 =>Mk =~\L«u* ) = ^ X 23.9 X 1,4058 = Phần dương: ■aM0 =° Lực cắt: 16.799m2 (ừvd =-.yv{xk,xk)(Lll - xj = -x 0,75 X (23.9-5.975) = Trên đoạn x=0=>xk: /3 (x,xk) = — = Lực Phần cắt: âm : 6.722 m2 Trên Trên đoạn đoạn x=xk=>Ltt: x=0=>xk: /4 (*,**) ) = —= = = Vậy: C0V{ = ũ)ykd + ũ)na =5.975m2 * L„ 23.9 THIẾT THIẾTKẾ KẾCẦU CẦUBTCT BTCTDự DựỨNG ỨNGLực Lực 121122 120 HÀ PHƯƠNG HÀ PHƯƠNG PHƯƠNG Lu 23-9 * L„ 23.9 * L„ 23.9 SVTH: SVTH: SVTH:Đỗ HÀ Đỗ Đỗ 20 Lt> 23 * L„ 23.9 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KỸ sư XÂY DựNG 23.9 IV.3.I.4 Tổng tĩnh táiũ)y tác dung lẽn dầm giai đoan liên 0>va rv.3  Tính nôi tái tác dung lẽn dầm dầm IV.2.4 Xét®Vd mătlưc cắttĩnh IV: xk= 11.95 hơp: 11.9 11.9 biên: MDcb= Mocib MDc2b MDc3b16.7 IV.3.1 Momen tĩnh tái tác+ dung lên+dầm biên: 53.5 6.72 5.97 IV.3.I.I Tĩnh tái giai đoan 1: Trọng lượng thân dầm M DC\b = DCịb.g.Ù)M 71.4 2.980 DCi Mặt g MDcib(KN 16.7 233.03 53.5 742.635 rv.3.2 Momen tĩnh tái tác dung lẽn dầm giữa: 71 990.439 IV.3.2.1 Tĩnh tái giai đoan 1: Trọng lượng thân dầm IV.3.1.2 Tĩnh tái giai đoan 2: Trọng lượng dầm ngang mặt cầu Mặt DC2b g Mnc2b(KN.m) M DCỉg DCị g.g.cởM 1235.7^ DClb = DClh -g-COM Trên đoạn x„) - —ảnh = 1= —^7 1235.7Phần 203.44 âm : x=xk^>Ltt: x=xk=>Ltt: ==|L(x_£k) ÌÌ_?Í(X_23.9) Diện tích các/,(x,(X,XJ đường hưởng 1235.7 48.334 Momen: coVa = — f3 (xk,xk )jck = — X 0,5 X11.95 =2.9875m2 71 1235.7 8Trên 64.672 x=0 =>xk: /, (x,xk) = L“ ~*k i~x) = 23,9'~11,95 (Phần đoạn dương: x) Mặt -3,\62MPa 3.06867 2.71581 x 900.51 = fd 7.1052 VIII.9.94139 11.7230 10.2987 1.2.2.2.Lâp báng tính toán kiếm tra măt cắt: KIỂM Thoả Thoả mãn Thoả mãn Thoả THIẾT KẾ CẦU BTCT Dự ỨNG Lực HÀ PHƯƠNG - 159 - SVTH: Đỗ pi =z fpi Apsk-cosak =fpi-ZApsk-cosak Trong đó: LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KỸ sư XÂY DựNG GVDH :THS VÕ VĨNH BẢO MẶT I II III IV fpi 940.841 939.5538 935.708906.9018 -Ọua Kiểm tra thớ dầm: khai thác,trên dầmvàcóthớ thểdưới bị nứt thớ bảng kết taKhi thấy cảgây thớ cácứng mặtsuất cắt nén đềuởnằm suất truyền lực 4793.15 4793.15 fị ứng 4793.15 4793.15 chịu nénhạn phía củanhư dầmvậy vượt quáđảm khảbảo chịu nénchịu chouốn phép giới chotrên phép, dầm điều kiện trạng thái giới 4484992 Pi 4509595.874 4503422.2 4346916.36 hạn sử dụng , ML + KC + KV + K, , Ao 812550 540400 t pr 540400 540400 fPi = fPj Tính toán chiu U(m A,dầm df “ AfPT TTGH sử /, dung y“ lo 1.2652x10" 1.14397x1 1.1054x1 1.0961x10" VIII.1.3.1.GÌỞỈ hantổng ứngmất suấtmát bẽtỏng: 4509595.874 4509595.874x65.56 AfpT: ứng suất ^ o + o + o + 3.01x10" o 3.16x10" 2.932x10 2.995x10" h =suất —— ————X 684,44 + —- - - X 684,44 + -X - Ưngdầm nén cho phép bêtông: e 65.56 154.02 411.95 474.12 Ạfpr =361.1582MPa Mg OxlO6 233.03xl0 742.635xl 990.439xl0 0,45.ừ = 0,45.40 = 18MPa Điều kiện: ft min[l,2.Mcr;l,33Mu] fvxe = 25%.fvtruck + fvian = 25%X3.103+4.1 = Trong 4.875mm đó: fvkt max(fvxe,fvtruck) = 4.875mm Mr: = sức kháng uốn mặt cắt Lu 23900 Mr = cp.Mn = 0,9x 10.089X109= = 6.195/???/? < —— = —-— = 23.9/??/?? 1000 1000 9.08x109Nmm Kiếm tra hàm lương cốt thép tổì đa: Mu : Lực cắt uốn tiết diện kiểm tra Ta kiện tìm Mcr Điều Mcr = MDC1 + MDC2 + MDC3 + MDW + M — Trong dps < M0,42 Lực cắt phụ thêm xác định sau Giả làm việctra bình thường, mặt xét ta có phương trình cân - Ta sử tiếndầm hành kiểm mặt cắt nhịp: ứng suất + Jy£L0’,(, + +y >’«(|) Theo tính /,+/ toán pls ta có: Chiều cao vùng chịu nén Trong đó: c = 320.838/??/?? fr: cường độ chịu kéo uốn bêtông có cốt thép thường dpS khoảng cách từ mép dầm đến trọng tâm cáp /, = 0,63.y[Ã = 0,63 X V4Õ = 3,98 MPa - 167 THIẾT KẾ CẦU BTCT Dự ỨNG Lực - 166 - SVTH: Đỗ HÀ PHƯƠNG MẶT CẤT fpi Pf fr Ao e0 lo li h ỴdO ydi Ỵd2 MDCI MDC2 MDC3 MDW fpts M Mcr 1,2 Mcr 1,33 M„ Mr fpts “ / + T -ybo LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KỸ sư XÂY DựNG GVDH :THS VÕ VĨNH BẢO Ao K LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KỸ sư XÂY DựNG GVDH :THS VÕ VĨNH BẢO II III IV fịPi fPj suất ~ ^PTnén trước cáp fpts: ~ứng 940.8418 935.7088 - Tại mặt cắt= khác939.553 tính tương tự ta có 906.9018 bảng tổng kết sau: 1302395.0982 = DƯL 4509595.8 906.9018MPa 4503422.2 4484992.6 4346916.3 3.98 3.98 Pf pf.e 3.98 3.98 812550 540400 540400 540400 65.56 154.02 411.95 474.12 => p, = y An .cos a 1.2652xlO 1.14397x1 1.0961x10" JJpi Ps k1.1054x10" k 1.2846X10 1.1899x10 1.2298x10" 1.2397x10" = 906.9018x100,1 X 12 X (0.9998 + 0.9998 + 3.16x10" 2.932x10" 2.995x10" 3.01x10" 0.9962 + 0.9945) Vậy: 4346916.363 _ 665.56 653.02 659.95 661.62 4346916.363x474.12 663.26 645.02 637.06661.62 J= pls T 'T638.55 bo ————— + -X 900.51 958.59 954.64 953.73 540400 1,0961x10" 233.03XỈ0 742.635X1 990.439x1 203.44x1 648.334x1 864.672x1 = 20.484A/Pữ 81.113xl0 258.496x1 344.752x1 Các thông sô" đặt trưng hình học nội lực mặt cắt: 27.83X10 88.692xl06 118.287xl0 Ao-540400 m2 7.1052 12.2929 19.32996 20.484 3.88993xl yd =661.62/77/77 4.1242xl0 =637,06/77/77 4.51877xl0 3.9687x1 =953.73/77/77 3.88993xl 4.669613xl09 6.256927xl09 6.28685X1 = 864.672 xl0b Nmm MỮC1 = 990.439 4.667916x 5.6035x1 7.5083x1 7.54422x1 Mnw = 18.287 X xỉ06Nmm 1.9763xl 6.245xl09 8.2406x10'° MDCỈ = 344.752 5.8653x1 6.642xl0 8.604x10'° 9.08x10'° xl06TV/77/77 vc vs vp M xl0f 661.62 + 3,98 + 20.484 990.439 = ĩ2 I2 1,0961x1 min[l2.M, ;133M„]< M Nên thoã mãn điều kiện hàm lượng thép thiểu 0" + lức cắt: 864.672 X VIII.5 Thiết kế cốt đai và953.73 kiểm tra (344.752 + 118.287) xio6 3.01x10" Khả Trong chịu+ cắt +dầm phải thoả Vậy: Mcr - MDC1 +đó: MDC2 MDC3 MDW +M mãn: V sức kháng cắt bêtông M„ = (990.439 + 864.672 + 344.752 + 118.287 + Vu>ộ.vn vc =0,083.p.^.bw.dv (5.8.3.3-3) Trong3968.7) X 106 =Vu 6,28685 X1do o9ngoại Nmmlực tác dụng : Lực cắt ộ: hệ sô" sức;1,33M„ kháng ] = min[l,2 X 6,28685x 109 ; min[l,2.Mtr : sức 8.2406xVn o9 ] kháng cắt dầm Sức kháng cắt dầm V = V +v +v THIẾT KẾ CẦU BTCT Dự ỨNG Lực THIẾT KẾ CẦU BTCT Dự ỨNG Lực PHƯƠNG HÀ PHƯƠNG SVTH: ĐỖ HÀ - 169 SVTH: Đỗ dPs LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KỸ sư XÂY DựNG GVDH :THS VÕ VĨNH BẢO Trong đó: Ị3: hệ sô' khả bêtông bị nứt chéo ừ: cường độ chịu nén bêtông bw: bề rộng bụng hữu hiệu lấy bề rộng bụng nhỏ chiều cao dv d : chiều cao chịu cắt hữu hiệu - Vs khả chịu cắt cốt đai: V = Av'^' s (5.8.3.3-4) Trong Av : diện tích cốt thép đai chịu cắt cự ly s fvy : cường độ chịu cắt cốt đai dv: chiều cao chịu cắt hữu hiệu VIII.5.1 Thiết kế cốt đai cho dầm: - Xác dịnh chiều cao chịu cắt hữu hiệu dv dv 0,9 Trong đó: dpS: khoảng cách từ mép chịu nén đến trọng cốt thép , ta bỏ qua cốt thép thường nên Vậy: — max< dps - h + t2 - Ycap = 1350 + 200 - 600 950-235.952 = 714.048 0,9x950-855 = max0,72x1350 = 0,72./? — 912mm THIẾT KẾ CẦU BTCT Dự ỨNG Lực PHƯƠNG - 170 - SVTH: Đỗ HÀ yp® VP=f„^Ap,k-s'nPt LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KỸ sư XÂY DựNG GVDH :THS VÕ VĨNH BẢO - Lập tỷ sô" Khả chịu cắt DƯL: = 940.8418 X thép 1201,2 X (0,0174 + 0,0174 + 0,0872 + 0,1045) = 255976.522N V: ứng suất cắt bêtông , _ K ~ ệ y p _ 1059240-0,9 X 255976.522 ệ.dY ,bw 0,9 X 972 X 600 f’ Do ứng suâ"t nén bêtông dầm V _ 1,579 /; 40 - Tìm (3 & Ta tìm P&0 theo phương pháp ưu tức ta chọn trước giá trị sau lặp lặp lại đến tính lệch với giả thiết 5% Giả thiết = 40° biến dạng theo phương dọc trục dầm £xđược xác định sau: ^+0,5.fc-r,)cotg e-Aps.fpo £ x = - ^ (1 )(5.8.3.4.2-2) As.Es+Aps.Eps Trong đó: Mu : Lực cắt mặt cắt tính toán TTGH cường độ I Mu = ONmm Vu : Lực cắt ngoại lực tác dụng TTGH cường độ I vu = 1059240N fpo fpf Fpc • ■ THIẾT KẾ CẦU BTCT Dự ỨNG Lực HÀ PHƯƠNG - 171 - SVTH: Đỗ pc~ Ả2 Ỉ2 ~~ 1,2059X106 3.16x10" _ ■a Ec LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KỸ sư XÂY DựNG Ens GVDH :THS VÕ VĨNH BẢOAsEs+A„s- = phương -5- + 0,5 X (1) (l 059240 Trong Vậy: Thế vào đó: trình ta có: - 255976.522)x 1,19 - 4793.15 X 964.2536 972 /,„=/,/ +|/J-4rL = 940.8418 +gây |-3.8|x6.161 +suất0,5.(K„-Kp)cotg e-sau khi=đã964.2536MPa fpf : ^ứng cáp 0DƯL trừ mát ứng suất + 4793.15x197000 Aps.fpo = fpf-0,00439 = 940.8418MPa e , ± Vì sx < -đó ta cần phải kể° vào tham gia chịu nén bêtồng thông qua fpC: ứng suất bêtông trọng tâm cáp DƯL hệ số Fe _ - P f _ Pre2 _-45 095 95.874 095 95.874 X 65.562 38A/p Ta có diện tích bêtông phía chịu kéo uốn Ac Ac- diện tích bêtông phía chịu kéo uốn cấu kiện Ac=350x650+600x(0.5x 1550-350)= 482500 mm2 ApS - diện tích thép dự ứng lực phía chịu kéo uốn cấu kiện, trừ THIẾT KẾ CẦU BTCT Dự ỨNG Lực - 172 SVTH: Đỗ HÀ PHƯƠNG f LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KỸ sư XÂY DựNG GVDH :THS VÕ VĨNH BẢO (thoả mãnEc giả- thiết mođun banđàn đầu) hồi bêtông Ec=31975.35 MPa - Tính Eps toán-lực mođun cắt yêu đàncầu hồicho củacốt thép đai: dự ứng lực EpS=197000Mpa F' — °74^;'5x'7!7° ,=0,05798 v, == v-f-v0 + 4793.15x197000 + 482500X 31795.35 Bước cốt đai theo điềutựkiên tao;cất lại: dv 972 972 1166.94 1179 bw 600 200 200 200 fpi 940.84 939.5538 935.7088 906.9018 +4 í 255976.5255626.1 254579.9 0,083.,/TA 246742.4 Vu 1059240 939140 601200 105610 v„ (Ơ,8.Ố/V ;600mm)khì 4793.15 ~~ 0,0834793.15 X V4Õ X Lvc -3.8 -5.1878 600 -7.34475 -7.9019 Apo 964.253 969.6174 978.27205 952.6937 -^ị = 1059240 = 0,045 < 0.00483609 ex Ac 482500 350750 350750 [ 139mw 350750 139ww s < miní Ft 0.05798 0.0733807 0.0733807 0.07338079 |min(0,8.í/v;600ww) = (0,8 X 972;600ww) SXF( 0.00035487 ®cho Vì đầu dầm chịu lực cắt lớn, 27 27 27 27 ứng suất tập trung cao ta chọn n Av 157 157bước 157 157 cô"t đai lOOmm 139 418.7 418.7 418.7 s c 100 300 300 300 V Rn4768210.874 4612694 5782450.25 y I °’5-Nu +5564578.8 ^ps^ps + — J +1 1805075 1546261.2 811383 253931 + — _ Vp -0,5.VS cotg0(l) Rr Kiểm Thoả mãn Thoả mãn Thoả mãn Thoả Aps.fps +As.fy =4793.15 X 940.8418+615,75X 420 = 4768210.874N K I ^SL I ỉf-v„-0,5.v,