Xử lý khí SO2 từ khói thải

Đồ ẨN MÔN HỌC II QUÁ TRÌNH HẤP THỤ: CHƯƠNG I: GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI GIỚI THIỆU TổNG QUAN NIỆM: I CơKHÁI chế trình: 1.HấpKhái thu niêm: trình quan trọng để xử lý khí ứng dụng nhiều trình khác Hấp thu sở trình truyền khôi ,được mô tả tính toán dựa vào phân chia pha (cân pha, khuếch tán) Hấp thu trình xảy cấu tử pha khí khuếch tán vào pha lỏng Cơ chế trình chia thành bước: tiếp xúc hai pha khí lỏng Nếu trình xảy ngược lại, nghĩa + Khuếch tán phân tử chất ô nhiễm thể khí khôi khí thải đến bề mặt cần truyền vật chất từ pha lỏng vào pha khí, ta có trình nhả khí Nguyên lý chất lỏng hấp thụ Nồng độ phân tử phía chất khí phụ thuộc vào hai trình giông tượng khuếch tán: Quá trình hấp thu tách bỏ hay nhiều chất ô nhiễm khỏi dòng khí thải Khuếch tán rối: có tác dụng làm nồng độ phân tử đặn khôi (pha khí) cách xử lý với chất lỏng (pha lỏng) Khi hỗn hợp khí cho khí tiếp xúc với chất lỏng nhằm mục đích hòa tan chọn lựa hay nhiều cấu tử Khuếch tán phân tử: làm cho phân tử khí chuyển động phía lớp biên hỗn hợp khí để tạo nên dung dịch cấu tử chất lỏng Trong pha lỏng xảy tượng tương tự thế: - Khí hấp thụ gọi chất bị hấp thụ Khuếch tán rối: hình thành để giữ cho nồng độ đặn - Chất lỏng dùng để hấp thu gọi dung môi (chất hất thụ ) toàn khôi chất lỏng - Khí không bị hấp thụ gọi khí trơ Khuếch tán phân tử: làm dịch chuyển phân tử đến lớp biên từ lớp biên vào pha kh nhậphấpvàthu:hòa tan chất khí vào bề mặt chất hấp thụ + ApThâm dung + Khuếch tán chất khí hòa tan bề mặt nhăn cách vào sâu lòng chất lỏng hấp thụ Trongtrình cônghấp nghiệp ,thực phẩm, trình thuchất đượchấp dùng Quá thụ hóa phụchất thuộc vào tương táchấp thụđể:và chất bị hấp - Thu thụ pha hồi khí.các cấu tử quý pha khí - Làm pha khí - Tách hổn hợp tạo thành cấu tử riêng biệt - Tạo thành dung dịch sản phẩm Quá trình trao đổi chất: Lừa môi: Khi chon chất ôdung nhiễm từ khí thải vào chất lỏng hấp thụ phân tử trao đổi qua vùng ranh giới gọi lớp biên (màng, phim) Các phân tử qua lớp biên từ 2Nếu phía, mộtđích sô" từ phía châ"t khí,làmột từ phía mục trình táchsô"các cấu châ"t tử hỗnlỏng hợp khí việc lựa Cường độ trao đổi phụ thuộc vào yếu tô" tác động lên hệ thông áp suâ"t, chọn dung môi tốt phụ thuộc vào yếu tô'sau: nhiệt độ,hòa nồng có độ tính hòa chọn tan tử Cường trao ỉ) Độ tanđộtốt: lọcphân có nghĩa chỉđộhòa tanđổi câusẽtửtăng cầnnếu táchgiữa pha lỏng pha khí có diễn phản ứng hóa học hay phân tử khí không hể hòa tan không đáng kể câu tử lại Đây điều kiện quan trọng quay khôicửa khí dung cómôi: tác động vật lý 2) trở Độvềnhớt càngcủa bé trở trình lực trình nhỏ, tăng tốc độ Quá trình hâ"p thụ kèm theo tỏa nhiệt làm tăng nhiệt độ hệ thông hấp thu có lợi cho trình chuyển khôi pha dung khí phân phaít nhiệt lỏng xảy tượngdung dẫnmôi nhiệt làm lượng 3)Khi Nhiệt riêng:tán bévào tốn hoàn nguyên câu tử pha khí bị giảm Hiện tượng xảy chuyển 4) Nhiệt độ sôi: khác xa với nhiệt độ sôi châ't hoà tan dểđộng táchhỗn loạn câu phân tử khí, làm cho phân tử bị xáo trộn từ dẫn tới cân tử khỏi dung môi giữađóng hai pha động nàybị,màkhông khác nồng 5) lượng Nhiệt độ rắn: Nhờ thấp có đểchuyển tránh tắc thiết tạo biệt kết cục tủa, không độc độ châ"t khí hỗn hợp giảm dần can thiệp thu hồi câu tử hòa tan dễ dàng ngoại lực quây, lắc 6) bay hơi, rẻ tiền, dễ kiếm không độc hại với người không ăn mòn thiết bị SVTH : NGUYỄN NHẬT LINH Trang 21 Đồ ẨN MÔN HỌC GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI Mặt khác tổng thể tích hệ thông trình hấp thụ bị giảm thể tích pha khí giảm Theo Nguyên lý Le Chartelier: độ hòa tan khí chất lỏng tăng tăng áp suất giảm nhiệt độ trình Trong thực tế có tượng hấp thụ: Hấp thụ đẳng nhiệt: tiến hành với giải nhiệt pha lỏng thiết bị truyền nhiệt bô" trí tháp hâ"p thụ Nếu nồng độ ban đầu không lớn lưu lượng chất lỏng lớn thay đổi nhiệt độ chất lỏng không đáng kể Hấp thụ đẳng áp: diễn trao đổi với môi trường bên ngoài, câu thiết bị đơn giản hóa điều kiện cân không tốt Cổ phương pháp hấp thu: Hấp thụ vật lý: dựa hòa tan câu tử pha khí pha lỏng, truyền vật châ"t pha xác định phương trình truyền khôi ổn định: G = pkF(y - yp) = PiF(x - Xp) Còn trình vận chuyển vật châ"t từ pha sang pha khác sử dụng phương Trong đó: G: sô" mol vật chất chuyển đơn vị thời gian, mol/s F: bề mặt tiếp xúc pha, m2 y, x: nồng độ mol châ"t bị hâ"p thụ pha khí pha lỏng, mol/m yp, xp: nồng độ châ"t bị hâ"p thụ bề mặt phân chia pha pha khí pha lỏng, mol/m3 y\ X*: nồng độ câu tử pha khí pha lỏng cân với nồng độ pha khí pha lỏng tương ứng, mol/m3 pk, PJ: hệ sô" truyền khôi pha khí lỏng, m/s Kk, K,: hệ sô" truyền khôi tổng quát pha khí lỏng, m/s Ọuan hệ hệ sô" truyền khôi p hệ sô" truyền khôi tổng quát sau: ~K~k~Tk+J, Trong m sô" cân pha Nếu hệ thông có độ hoà tan cao m (hằng sô" cân pha) —» 0, K k « pk Khi đó, trở lực trình truyền khôi tập trung pha khí Khi độ hòa tan nhỏ m có giá trị lớn => KỊ « Pi Khi đó, trở lực trình truyền khôi tập trung pha lỏng Hấp thụ hóa học: có phản ứng hóa học chất bị hâ"p thụ chất hấp thụ Khi hiệu nồng độ bề mặt phân chia pha tăng, vận tô"c hâ"p thụ hóa học tăng SVTH : NGUYỄN NHẬT LINH Trang Đồ ẨN MÔN HỌC GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI hấp thụ vật lý Vận tốc phản ứng hóa học tăng, vận tốc hấp thụ hóa học tăng Ap suất trình: Nếu nồng độ phần mol chất ô nhiễm hòa tan chất lỏng hấp thụ thấp áp suất riêng phần cân chất ô nhiễm hòa tan biểu diễn định luật Henry: P* = H x ( l ) Trong đó: p*: áp suất riêng phần chất hòa tan pha khí cân với pha lỏng x: nồng độ phần mol chất hòa tan chất lỏng, kmol/kmol H: sô" định luật Henry Ap suâ"t riêng phần p định nghĩa tích sô" phần mol pha khí y áp suất tổng cộng P: p = yP (2) Dùng giá trị p = y p từ phương trình (2) để thay vào (1) ta được: y = —X = mx ( 3) p Trong đó: y*: nồng độ phần mol chất hòa tan pha khí cân với pha lỏng const p = const Mặt khác theo định luật Raoult ta có: p = p°x (4) Trong đó: p*: áp suất riêng phần chất hòa tan hỗn hợp khí cân với pha lỏng p°: áp suất bão hòa câu tử nguyên châ"t, có giá trị thay đổi theo nhiệt độ x: nồng độ phần mol châ"t hòa tan châ"t lỏng, kmol/kmol Thay p* (4) vào (2) ta được: p° y =YX(5) Phương trình đường cân trình hâ"p thu biểu diễn sau: _p(C, y = — = mx-—-X (j ) p p Phương trình đường cân trình hâ"p thu cho dung dịch loãng thành phần không phản ứng với Đây phương trình đường thẳng với hệ sô" gô"c m Trong trường hợp châ"t khí ô nhiễm phản ứng SVTH : NGUYỄN NHẬT LINH Trang Đồ ẨN MÔN HỌC GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI phân ly dung dịch hấp thụ (hấp thụ hóa học), đường cân đường cong thiết lập dựa công thức thực nghiệm III THÁP HẤP THU: I Cân vât chất đường làm vỉêc tháp: Chất lỏng vào Ld, xđL[r, xđ Gtr, Yc Chất lỏng Lc, xc Ltr» xc Xét trình hấp thụ xảy thiết bị hấp thụ có chất hòa tan (chất ô nhiễm) A khuếch tán hai pha Pha lỏng ký hiệu L, pha khí ký hiệu G ta quan niệm pha khí pha lỏng gồm thành phần: khí trơ + khí A chất lỏng trơ + khí A (chất hòa tan) Ta ký hiệu sau: Ld, Lc: suất lượng mol tổng cộng pha lỏng vào khỏi thiết bị, mol/h Gd, Gc: suất lượng mol tổng cộng pha khí vào khỏi thiết bị, mol/h Ltr, Gtr: : suất lượng mol tổng cộng phần trơ pha lỏng pha khí, xđ, xc: phần mol chất A pha lỏng vào khỏi thiết bị xd,xc: tỷ s ố mol chất A chất trơ pha lỏng Yd, yc: phần mol chất A pha khí vào khỏi thiết bị Yd,Yc: tỷ số mol chất A chất trơ pha khí pt: áp suất tổng Ta thấy L,G thay đổi theo vị trí chiều cao tháp có di chuyển khí A từ pha khí sang pha lỏng phần trơ số Cân vật chất cho toàn tháp: Gd + Lc = Gd + Ld (11) Cân vật chất chất A khuếch tán pha: Gd yd + Lcxc — Gcyc+ Ldxd (12) SVTH : NGUYỄN NHẬT LINH Trang Đồ ẨN MÔN HỌC GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI Ta có tỷ sô" mol châ"t A pha khí Y= y_p -y p,-p Tương tự cho pha lỏng: Phương trình cân X = -^~ 1—X bằng: Ta có: +L.Xc c L _ Yd-Ye G X - X , Glr=Ghhạ-y) +Y L,=L(ỉ-x) = 1+X Ta có phương trình đường thẳng (đường làm việc) tọa độ X, Y, hệ sô"góc Ltr/Glr qua điểm (Xđ, Yc) (Xc, Yd): Gtr(Yd-Yc) = Ltr(Xc-Xđ) X* X Lượng dung môi thiểu cho trình hâ"p thu: Lr Ị Y - Y ^min _X *l d- Xỉ c d Y ^ I r ^ t r Y X - X Trong X|max nồng độ pha lỏng cực đại ứng với lượng dung môi thiểu hay nồng độ pha lỏng cân với nồng độ vào pha khí Theo thực nghiệm ta thây: L = (1,2-ỉ-l ,3)Lmin SVTH : NGUYỄN NHẬT LINH Trang Đồ ẨN MÔN HỌC GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI Cân nhiẽt lương: Ta có phương trình cân nhiệt lượng: GdTd + LđCđTđ + Qd = GCIC + LcCcTc +QC Trong : Gd, Gc : hỗn hợp khí đầu cuối (kg/h) Ld, Lc : lựong dung dịch đầu cuối (kg/h) Td, Tc :nhiệt độ khí ban đầu cuối (°C) Id, Ic : entanpi hỗn hợp khí ban đầu cuôl(kj) Q0: nhiêt mát (kj/h) Ọs:nhiệt phát sinh hấp thu khí(kj/h) Các loai tháp hấp thu: Thiết bị hấp thụ có chức tạo bề mặt tiếp xúc hai pha khí lỏng lớn tốt Có nhiều dạng tháp hấp thu: a) Tháp phun: Là tháp có cấu phun chất lỏng học hay áp suất chất lỏng phun thành giọt nhỏ thể tích rỗng thiết bị cho dòng khí qua Tháp phun đươc sử dụng yêu cầu trở lực bé khí có chứa hạt rắn h) Tháp sui hot: Khí cho qua đục lỗ bên có chứa lớp nước mỏng c) Tháp suc klú: Khí phân tán dạng bong bóng qua lớp chất lỏng Quá trình phân tán khí thực cách cho khí qua xốp, đục lỗ cách khuấy học d) Tháp đêm: Chất lỏng tưới lớp đệm rỗng chảy xuống tạo bề mặt ưđt lớp đệm để dòng khí tiếp xúc từ lên Tháp đệm thường sử dụng suất nhỏ, môi trường ăn mòn, tỉ lệ lỏng: khí lớn, khí không chứa bụi hấp thụ không tạo cặn lắng e) Tháp đĩa: Cho phép vận tô"c khí lớn nên đường kính tháp tương đôi nhỏ, kinh tế tháp khác Được sử dụng suất lớn, lưu lượng lỏng nhỏ môi trường không ăn mòn Tháp hấp thụ phải thoả mãn yêu cầu sau: hiệu có khả cho khí qua, trở lực thấp (Buồng lắng bụi: thời gian khí qua thiết bị hạt bụi tác dụng lực hấp dẫn lắng xuống phía rơi vào bình chứa đưa vít tải hay băng tải >Thiết bị lắng quán tính >Xiclon: thu hối bụi xiclon diễn tác dụng lực li tâm >Thiết bị thu hồi bụi xoáy >Thiết bị thu hồi bụi kiểu động >Thiết bị lọc bụi b) Phươnu pháp ướt: >Thiết bị rửa khí trần >Thiết bị rư3a khí đệm >Thiết bị rửa khí với lớp đệm chuyển động >Tháp rửa khí với lớp đệm dao động >Thiết bị sủi bọt >Thiết bị rửa khí va đập quán tính >Thiết bị rủa khí li tâm >Thiết bị rửa khí vận tốc cao c) Phương pháp điên: SVTH : NGUYỄN NHẬT LINH Trang 10 Đồ ẨN MÔN HỌC > > > > GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI Lọc điện khô Lọc điện ướt Lọc sương Lưới thu giọt sương Xử lỵ SQ2; a) Các tính chất khí so?: SƠ2 chất khí không màu, mùi kích thích mạnh, dễ hóa lỏng, dễ hòa tan nước với nồng độ thấp (ở điều kiện bình thường thể tích nước hòa tan 40 thể tích S02) S02 có nhiệt độ nóng chảy - 75°c nhiệt độ sôi - 10°c S02 bền nhiệt (AH°tt = - 296,9 kJ/mol) b) Tác hai khí so?: S02 khí thải công nghiệp thành phần gây ô nhiễm không khí Nồng độ cho phép khí S02 có môi trường xung quanh nhỏ ( Phương pháp hấp thụ: Để hấp thụ S02 ta sử dụng nước, dung dịch huyền phù muôi kim loại kiềm kiềm thổ + Hấp thụ nước: Là phương pháp đơn giản áp dụng sớm để loại bỏ khí S0 khỏi khí thải từ lò công nghiệp Nhược điểm: độ hòa tan S0 nước thấp nên phải cần lưu lượng nước lớn thiết bị hấp phụ tích lớn, trình hấp thụ tôn nhiều lượng chi phí nhiệt lớn Ưu điểm: rẻ tiền, dễ tìm, hoàn nguyên Sơ2 + H2Ơ < ===== > H+ + HSO3' + Hấp thụ huyền phù CaCƠ3 sữa vôi: Ưu điểm: phương pháp quy trình công nghệ đơn giản chi phí hoạt động thấp, chất hấp thụ dễ tìm, có khả xử lý mà không cần làm nguội xử SVTH : NGUYỄN NHẬT LINH Trang 11 Đồ ẨN MÔN HỌC GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI lý sơ Có thể chế tạo thiết bị vật liệu thông thường, không cần đến vật liệu chông acid không chiếm nhiếu diện tích xây dựng Nhược điểm: thiết bị đóng cặn tạo thành CaSƠ CaS03, gây tắc đường ông ăn mòn thiết bị + Phương pháp Magie (Mg): Sơ2 hấp thụ oxít - hydro magie, tạo thành tinh thể ngậm nước Sunfit magie Ưu điểm: làm khí nóng, không cần lọc sơ bộ, thu sản phẩm tận dụng H2S04; MgO dễ kiếm rẻ, hiệu xử lý cao Nhược điểm: vận hành khó, chi phí cao tốn nhiều MgO + Phương pháp kẽm: Trong phương pháp chất hấp thụ kẽm: S02 + ZnO + 2,5 H2S04 > ZnS03 + H20 Ưu điểm: phương pháp khả xử lý nhiệt độ cao (200 250°C) Nhược điểm: hình thành ZnSƠ làm cho việc tái sinh ZnO bất lợi kinh tế nên phải thường xuyên tách chúng bể sung thêm ZnO + Hấp thụ chất hấp thụ sở Natri + Phương pháp Amoniac + Hấp thu hổn hợp muối nóng chảy + Hấp thụ Amin thơm > Phương pháp hấp phụ: + Chất hấp phụ đá vôi, đôlômit, vôi Ưu điểm: phương pháp cho phép tạo hiệu suất hấp phụ cao (90%) Nhược điểm: cần chi phí đầu tư lớn vật liệu chế tạo thiết bị đắt (thiết bị làm việc môi trường ăn mòn mạnh nhiêt độ cao) Đây hạn chế phương pháp + Hấp phụ S02 than hoạt tính Phương án: Vì nồng độ bụi tương đôi cao, vượt tiêu chuẩn cho phép (theo TCVN 5939 1995: tiêu chuẩn A 600 mg/m 3) nên ta phải xử lý bụi xử lý bụi sơ phương pháp khô, cho khói thải qua Xyclon thu hồi bụi phương pháp lọc ly tâm Khí thải phần làm sạch, dùng quạt thổi khí vào tháp đệm từ lên để khí S02 nước vôi Ca(OH)2 tưới lớp đệm vật liệu rỗng (50x50x5) Tháp hấp thu làm việc nghịch chiều, dung dịch bơm từ thùng hoà trộn (pha loãng tinh thể Ca(OH)2 H20 với tỷ lệ : 24, bổ sung vôi thường xuyên) lên tháp Các phản ứng xảy tháp: S02 + H2Ơ -ỳ SOs + 2H+ S03-+ Ca(OH)2^ CaS03ị + 2H2Ơ SVTH : NGUYỄN NHẬT LINH Trang 12 Đồ ẨN MÔN HỌC GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI Khí thải môi trường có nồng độ S0 đạt tiêu chuẩn cho phép (theo TCVN 5939 - 1995 cột B) Dung dịch sau hấp thu có chứa nhiều cặn bùn suníit canxi sunfat tro bụi sót lại dung dịch cho vào bể lắng cặn để tách tinh thể Dung dịch lưu bể cho phản ứng xảy ra, 40% dung dịch bơm vào thùng hòa trộn, phần lại cho qua bình lọc chân không để lắng cặn bùn thải CHƯƠNG III: XỬ LÝ KHÍ so, TỪ KHÓI THẢI Á CHƯA HOÀN LƯU DUNG MÔI: I.CÂN BẰNG VẬT CHẤT: > Hấp thu SƠ2 huyền phù nước vôi Ca(OH) 2, với tỷ lệ pha loãng Ca(OH)2 H20 : 24 > Huyền phù Ca(OH)2 4% khôi lượng: > pca(OH)2 - 2200 kg/m3 > Pnước= 1000kg/m3 > Khôi lượng phân tử pha lỏng(huyền phù ): )Kghp 0,04 kgCa(OH)2 18,56187 kghp/kmolhp 0,96kgH20 74kgCa(OH)2 /kmolCa(OH)2 ISkgH20/kmolH20 > Khôi lượng riêng pha lỏng (huyền phù): (0,04 + 0,96)kghp 1022,305 kghp/m3 hp kgCa(OH)2 0,96kgH2Q 2200kgCa{OH)2 /mì 1000kgH20Im3 > Phần trăm thể tích Ca(OH)2 huyền phù:(p 0,04 kgCa(OH)2 2200kgCa(OH)2 lmlCa{ỌH)2 100%= 18,587% 0, 04 kgCa(OH)2 0,96kgH2Q 2200kgCa(OH)2 / mỉCa(OH)2 1000kgH20/ m3H20 > Độ nhớt huyền phù :php 3 Php= Pnưđc.(l+ 2, 5.ọ) = 0,8937.10' (l+2,5.0,018587) = 0,935.10' Pa.s Php — Px > Lưu lượng khí V = 10000 m3/h > Nồng độ S02 ban đầu 1413 ppm > Nhiêt đô khói t = 59°c SVTH : NGUYỄN NHẬT LINH Trang 13 so2 C k= 22,4 '(273 + 59) Đồ ẨN MÔN HỌC GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI > Ap suất p = at > Nong độ CCS02 = 500mg/nr3 (TCVN 5939 - 1995 - cột B) > Nhiệt độ nước vôi 25°c Chọn điều kiện làm việc tháp nhiệt độ trung bình dòng khí vào dòng lỏng vào 42°c Hỗn hợp khí xử lý xem gồm SƠ2 không khí: Đầu vào: Nhiệt độ khí °c =c 59°c, p = at = 3,319699 (g/m3) Nồng độ khí ban đầu: = 0,0367 (mol/1) 0,082.(273 + 59) Nồng độ mol S02: %4 = 0,0519 (mol/m3) Nồng độ phân mol: 0,001412 (mol S02/mol hỗn hợp khí) 36,7 Tỷ sô" mol: Y, = = 1,412JQ - = 1,414.1 o-3 (mol S02/mol khí) -y< -1,412.10~2 Đẩu ra: Nồng độ mol S02: [S02 ] = °’^4 = 0,0078 (mol/m3) Nồng độ phân mol: yc = = 0,0002126 (mol S02/mol hỗn hợp khí) 36,7 Tỷ sô" mol: Y= = Q’2126'10 - 3= 0,2127.10 (mol S02/mol khí) ỉ-yc -0,2126.10“ 0.001414-^0002127 Hỉêu suâ"t trình e = hâ"p thu: Yc SVTH : NGUYỄN NHẬT LINH = 85% 0,001414 Trang 14 M ytb = so2 p* r so2 m = y,b-Mso2 = (1412 + 0,2126)10 = Ồ S J23 J0-3 Đồ ẨN MÔN HỌC 0.0125 0.02 0.05 5.894 0.227 0.06 Suất lương mol hỗn hơp: Ghh — -y,b)-MKK +0 Ị so2/mol hỗn (mo 0.065 1.044 1.044 1.313 1.10000 = hợp khí) GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI 1.316 1.611 = 367,3229 (kmol/h) 0,082.(273 + 59) Suất lượng mol cấu tử trơ: Gtr = Ghh.(l - Yđ) = 367,3229.(1 - 0.001414) = 366,8035 (kmol/h) Phương trình đường cân cho trình hấp thu, hấp thu so? + 1,87 log[SỠ2 ] + 2,24.10 2.r nưđc vối trong: p S02^ áp suất riêng phần sơ2 cân (Pa) [S02}:nồng độ S02 cân (mol/1) T: nhiệt làm việc tháp (°K) (trang 28/ sách Kỹ thuật xử lý khí thải công nghiệp - Phạm Văn Bôn) T p so, x = [so2ị^~ P-P S02 Phhk [y,b.MSOi + (1 — y lb).M kk].273 1,065615 22,4.(273 + (kg/m3) p vtt ỵ-L = ỵ* * **« + (» - iPl^ = 1.5 * 10~5 Phhk Psơ2 Pkk 29,028 (g) Đồ ẨN MÔN HỌC GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI Lương dung môi tháp: Giả sử ban đầu dung dịch hấp thụ x đ = Y - Yc0,001414-0,0002127 = 357,3972 (kmol/h) 0,001233 X c max Lượng dung môi cần thiết: Vì thiết bị hấp thu không đạt cân pha, điều có nghĩa nồng độ cân lớn nồng độ thực tế đó: L = cp.Lmin chọn cp = 1,5 L = 1,5.357,3972 = 536,0939 (kmol/h) Nồng đỏ dung dich khỏi tháp; X = —.(Yứ - Y ) = 366’8035.(0,001414-0,0002127) = 0.000822 (mol S02/mol dung L 536,0939 Đường cân đường làm viêc thán: II TÍNH THÁP HẤP THU: Vẽ đường cân (X - Y) Chon vât liêu đêm: Vòng sứ xếp ngẫu nhiên : > Kích thước: 50x50x5 mm > = 78 m2/m3 > vd = 78 m3/m3 > Sô" đệm m3: 58.102 > Khối lượng riêng xốp: pd = 500 kg/m3 SVTH : NGUYỄN NHẬT LINH Trang 16 15 ứ >s2-ơn-Py,b lb 22 Đồ ẨN MÔN HỌC GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI Vân tốc khí tháp: Tháp đệm làm việc chế độ thuỷ động khác nhau: chế độ màng, chế độ treo chế độ nhũ tương Nếu sử dụng chế độ nhũ tương gây tượng khuấy trộn ngược, chế độ treo khó khăn chế độ tồn khoảng hẹp Vì sặc vậytương chế ứng độ màng thường chọn làmthức việcthực củanghiệm: tháp nên vận Vận tốc với điểm đảo pha tínhcho bằngsựcông ,0,16 log Px_ V /-PXtb Pl) = T-1,75.31/4L.(^)1/8 _ Trong đó: A = 0,022 pxtb’p vtb* khối lượng riêng trung bình pha lỏng pha khí tháp, kg/m JUX,JUỊ : độ nhớt nước 42°c 25°c, Ns/m2 Độ nhớt nước nhiệt độ 42°C: jUx - 0,935.10-3 N.s/rn2 (tra bảng 1.102- sổ tay trình thiết bị công nghệ hoá chất) Độ nhớt nước nhiệt độ 25°c : ụ, = 1.005.10“3 N.s/m2 ơd,Vd: bề mặt riêng thể tích riêng đệm L,G: lưu lượng pha lỏng pha khí, kg/s G = 366,8035.29/3600 = 2,955 kg/s L = 536,094.1022,305 = 2,681 kg/s g = 9,81 m/s2 => ws = 1,38 m/s => Wy = 0,9.ws = 1,24 m/s Đường kính tháp: D= 4Kb 71.3600.ÍU, Trong đó: vtb: lưu lượng khí trung bình qua tháp, V m/s +v 1+Y , Củy: vận tô"c làm việc, V = d c = - d- = 9997,001 m3/h => D = 1,685 m chọn đường kính theo tiêu chuẩn D = 1,8 ol=> CDy = 1,09 SVTH : NGUYỄN NHẬT LINH Trang 17 > Re = > ^=ilbS^=47’4 Đồ ẨN MÔN HỌC Ẳ = GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI4ằĩ = ĩ’m Tính sỏ' thấm ưđt: VỊ/ Mật độ tưới thực tế: U,t = Lx/S = 3.825 m3/m2h > Dx= 4,5 ÌO'8 Prx= chiếu px/pxDcao x= 20,1 > Tính bâc truyền khỏi Hov: > Rey = 4.coy py/ơ.|Xy= 3261,573 > Dy = 1,245.10~5 _ 4.L 4.2,681.1022,305 > nPry = ị!y/py Dy = 1,131 > m = 1,084 > a = 0,123 > hy= Prv0’66.Rey°’25.Vd/a.i|/.ơ =1,848 m > hx = 256.(px/px)2/3.Rex0,25.Prx0,5 = 0,284 m > H0y= hy + hx.m.G/L = 2,19 m Tính chiểu cao lớp vât liêu đêm: H= Hoy.Noy = 5,51 m Với Noy số bậc thay đổi nồng độ Lập phương trình đường làm việc: Y=l,46144.X + 2,127.10’4 x=(0 - 0,000822) Y=(0,2127 4-1,414) 10'3 Tính Noy phương pháp tích phân sô" Noy = 2,518 Tính troi lức thán: Apk= = 549 4V2 > Tổn thất áp suất đệm ướt )") = 1560Pứ SVTH : NGUYỄN NHẬT LINH p Py Pv Px Trang 18 Đồ ẨN MÔN HỌC GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI Trong đó: A = 8,4 c = 0,015 m = 0,405 n = 0,225 Trở lực tháp AP = Apư Chiều cao côt chát lỏng tháp: Gọi h chiều cao cột chất lỏng tháp (nhằm tạo áp lực lớn tổn thất áp suất tháp để giữ cho dòng khí thải vào tháp không đáy tháp) p.g.h > AP => h = 0,155 m B HOÀN LƯU DUNG MÔI: Điều kiện đầu vào giồng chưa hoàn lưu, giá trị Y đ, Yc, đường cân Độ nhớt dung dịch hỗn hợp khí không thay đổi, khôi lượng riêng không thay đổi Lương dung môi tháp: Lưu lượng lỏng hoàn lưu 40% Ta tính lặp để xác định lượng dung môi cần thiết mà tháp hấp thu hoạt động ổn định L Lhl Yd Yc Xc Xd X* G 536.0958 214.4383 0.0014141140.000212733 0.000822 0.001233 366.8035 731.0398 292.4159 0.0014141140.000212733 0.0006028 0.0003288 0.001233 366.8035 6664175 266.567 0.0014141140.0002127330.000661253 0.00024112 0.001233 366 8035 682.506 273.0024 0.0014141140.0002127330.0006456660.000264501 0.001233 366.8035 678.1403 271.2561 0.0014141140.0002127330.0006498220.000258266 0.001233 366 8035 679.299 271.7196 0.0014141140.0002127330.0006487140.000259929 0.001233 366.8035 678.9896 271.5958 0.0014141140.000212733 0.00064901 0.000259486 0.001233 366.8035 679.0721 271.6288 0.0014141140.0002127330.0006489310.000259604 0.001233 366 8035 679.0501 271.62 0.0014141140.0002127330.0006489520.000259572 0.001233 366 8035 679.056 271.6224 0.0014141140.0002127330.0006489460.000259581 0.001233 366.8035 679.0544 271.6218 0.0014141140.0002127330.0006489480.000259578 0.001233 366.8035 679 0548 271.6219 0.0014141140.0002127330.0006489470.000259579 0.001233 366 8035 679 0547 271.6219 0.0014141140.0002127330.0006489470.000259579 0.001233 366 8035 679.0547 271.6219 0.0014141140.0002127330.0006489470.000259579 0.001233 366 8035 SVTH : NGUYỄN NHẬT LINH Trang 19 X '-X'-T Đồ ẨN MÔN HỌC GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI Trong đó: Từ đồ thị đường cân X - Y -> Xc* = 0,001233 (mol S02/mol dung dịch) Lh, = 0.4.L X' =\ Suất lượng tối thiểu CaịOH)2: bước lặp cuối ta có: Nồng độ Sơ2 dung dịch vào tháp xđ = 0,0002596 (mol S02/mol dung 0,001414-0,0002127 L_.:_ = G„.—r - — = tr *X c max - x d 366, 8035.— — = 452,037 (kmol/h) 0,001233 - 0,00026 Lượng dung môi cần thiết: L = cp.Lmin chọn cp = 1,5 -> L = 1,5.452,037 = 697,055 (kmol/h) = 12,33 (m /h) Lhi = 4,932 (m /h) Nồng đỏ dung dich khỏi tháp: x c = —.ự é~Y c )= L 366,8035 (0,001414-0,0002127) = 0.000649 (mol S02/mol dung 697,055 Đường cân đường làm viêc tháp: Đường làm việc tháp qua điểm có tọa độ (Xđ, Yc) (Xc, Yđ): SVTH : NGUYỄN NHẬT LINH Trang 20 85.22.3600 10000 9994,002 ĐồĐồ ẨNẨN MÔN MÔN HỌC HỌC GVHD: GVHD: TRẦN TRẦN TIẾN TIẾN KHÔI KHÔI II TÍNH THÁP HẤP THU: TrởVật lựcliệu tháp: đệm không thay đổi Vận tốc khí tháp : ws = 1,23 m/s => Wy = 1,11 m/s Tổn thất suất D đệm khô: Apktheo = 537,634 Pa D = 1,8 m Đường kínháptháp: = 1,78 m chọn tiêu chuẩn Tổn thất áp suất đệm ướt, trở lực trình: Apư = AP = 1640 Pa Chiều cao cột chất lỏng tháp: h = 0,163 m chiềubậc caotruyền cột lỏng ChiềuChọn cao khối: Hoytháp h = 0.2 m > Re,- = 'U5.I022.305 |g -4 Xác định lượng Ca(OH)2 sử2.95.9,35.10 dụng: S.ơ.jU x 3,14.1,8 Dx= 4,5 6.10‘8 + Prx= Px/px.Dx =S0 20,1 + H20 -ỳ S03' + 2H S03 = 3261,573 + Ca(OH)2-» CaSƠ3ị + 2H20 > Rey= 4.coy py/ơ.ỊXy n 0,0519 mol/m3 = 0,0519.10000 = 519 mol/h so2 = =n C1,245 a(OH )2Í0'= > Dy Do sử dụng =khoảng > hiệu Pry suất = |Xy/|Py.Dy 1,131 50% nên: > > kgCa(OH)2 = 519.74.2 = 76,812 (kg/h) > m= 1,084 Khối Ca(OH)2 hòa trộn với nước là: > alượng = 0,123 0,25 > hy =0,04.L Prv0’66=.Rey Vd/a.\|/.ơ =1,68 m= 504 (kg/h) 0,04.697,055.1022,305 23 0,25 > h = 256 (|4 /Px) Prx0,5rất= 0,3 m lượng vôi cho vào nên khoảng 6h ta x X x Ta thấy lượng vôi cần• Re nhỏ nhiều > H y = hy + h m.G/L = 1.96 m thêm Ca(OH)02 lần x III CÂN BẰNG NĂNG LƯỢNG: Tính chiều cao lớp vật liệu đệm: Ta xem tổn thất nhiệt không đáng kể bù đắp lượng nhiệt tỏa phản ứng hấp thu H= Hoy.Noy = 5,39 Do nhiệt m độ vào khí không chênh lệch nhiều so với nhiệt độ dung môi nên bỏ qua phầnNcân nhiệtbậc lượng Với sô" thay đổi nồng độ oy Lậplàm phương đường việc:(m) Chiều cao việc trình tháp Hivlàm = 5,39 Y=3,08817.x5,90225.10'4 Chiều cao thân tháp H = 5,39 + 1,4 + 0,8 + 0,15 = 7,74 (m) x=(0,26 ^ 0,649) 10'3 Đường kính tháp Dt = 1,8 (m) Y=(0,2127 -rl,414).10'3 Tính đường ông dẫn X Y khí:log(S02) p* Y* Y-Y* 0.00026 0.000212699 -1.8451 7.56634 7.71348E-05 0.000136 0.00031 0.000367108 -1.76871 10.51313 0.000107179 0.00026 Vận 0.00036 tốc khí ông khoảng - 30 m/s, ta chọn vận tốc 0.000521516 -1.703771013.90501 0.000141763 0.00038 với vận tốc dòng khí ra: 0.00041 0.000675925 -1.64729 17.73338 0.000180801 0.000495 V| -1.59731 = v2 = 2221.99089 (m/s) 0.000224218 0.000606 0.00046 0.000830333 0.00051 0.000984742 -1.5525 26.67116 0.000271951 = 0,40.000713 (m) Dx = 0.00056 0.00113915 -1.51188 31.76854 0.000323943 0.000815 Ạ= n •v2 SVTH SVTH : NGUYỄN : NGUYỄN NHẬT NHẬT LINH LINH 0,785.22.3600 1/(Y-Y*) 7376.568 0.866523 3847.208 0.500322 dòng khí0 vào 2633.291 359231 2019.698 0.283305 1649.852 0.235688 1402.937 0.203018 1226.682 0.179228 = 0,4 (m) Trang Trang 22 21 GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI Đỏ ẨN MỎN HỌC (m/s) V = =1+9994,002 Y, v Chọn đường kính ông dẫn Di = D = 400 (mm) Bề dày ống b = 13 (mm) Tính đường ỏng dẫn lỏng: Vận tốc lỏng khoảng 1-3 (m/s) a) Ông dẫn lỏng vào: Chọn đường kính ông D3 = 50 (mm) Bề dày ông b = (mm) b) Ong dẫn lỏng ra: Chọn vận tốc v4 = 1.5 (m/s) Chọn đường kính ống D4 = 70 (mm) Bề dày ống b = (mm) Tính bề dàv thân: a) Chon vât liêu: - Thiết bị làm việc môi trường ăn mòn - Nhiệt độ làm việc t°c = 40°c - Ap suất làm việc Piv = lat = 9,81 (N/m2) Chọn vật liệu thép không gỉ để chế tạo thiết bị - Ký hiệu thép: X18H10T (C < 0,12%, Cr 18%, N10%, T nằm khoảng - 1,5%) - Giới hạn bền:ơK = 550.106 (N/m2) - Giới hạn chảy: ơc = 220.106 (N/m2) - Chiều dày thép: b = - 25 (mm) - Độ dãn tương đôi: ô = 40% - Hệ số dẫn nhiệt: X = 16,3 (W/m.°C) - Khôi lượng riêng: p = 7900 (kg/m3) Chọn công nghệ gia công hàn tay hồ quang điện, cách hàn giáp môi bên - Hệ s ố hiệu chỉnh: Tị = SVTH : NGUYỄN NHẬT LINH Trang 23 Đồ ẨN MÔN HỌC GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI - Hệ sô" an toàn bền kéo: nk = 2,6 - Hệ sô" an toàn bền chảy: nc = 1,5 - Hệ sô" bền môi hàn: Cồng thức XIII - 16 - tập sổ tay thiết bị: H 7740 Với d tổng đường kính ông lỗ Do thân có bô" trí lỗ: - cửa tháo đệm (Ị) = 400 mm - ông dẫn khí vào (ị) = 400 mm - ông dẫn lỏng vào 4> = 50 mm b) ưng suất cho phép vât liêu theo giới han bền: [ơk] = ^±.ĩĩ = 550,1 °6.1 = 207,69.1 o6 (N/m2) nk 2,6 ^.;/=22Q-1Q = 146,667.106 (N/m2) 1,5 Vậy dùng [ak] = 146,667.1 o6 (N/m2) để tính toán c) Chiều dày thân: Ấp suất tĩnh phần thân thiết bị: p„ = pgH = 1022,305.9,81.7,74 = 7,762.104 (N/m2) Ấp suất tính toán thiết bị: p = pm, + Ptt = 9,84.104 + 7,762.104 = 17,57 2.104 (N/m2) 146,667.106 p ’ 0,839 = 697,349 > 50 17,572.10 Nên công thức tính bề dày thân thiết bị: D,.r |C_ 1,8.17,572.104 = 1,285.10"3 + (m) 2{ơk\ Ong dẫn lỏng ra: p4 = 70 mm Chọn loại bích liền kim loại đen để nôi Đường kính D0= 76 (mm) Đường kính bích :D =160 mm Đường kính tâm bu lon:Dz = 1 mm Đường kính mép vát :D| =110 mm Đường kính Bulon db= Mi2 Sô" bulon :z = Chiều cao bích: h = 16mm Khôi lượng bích: m2 = — (o,162 - 0,0762)o,016.7,9 xio3 =1,968 (kg) > Ong dẫn khí vào ra: D = 400 mm Chọn loại bích liền kim loại đen để nôi Đường kính D0 = 426 (mm) Đường kính bích :D= 535 mm Đường kính tâm bu lon:D7 = 495 mm SVTH : NGUYỄN NHẬT LINH Trang 26 Đồ ẨN MÔN HỌC GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI Đường kính mép vát :D|= 465 Đường kính Bulon db= Sô" bulon :z = 16 Chiều cao bích: h = 22 Khôi lượng bích: mm M20 mm m4 = — (o,5352 -0,4262)o,022.7,9 xio3 =14,3 (kg) > Tính tổng khối lượng bích: mb = ríi| + 2.m2 + 2.m3 + IĨ14 = 358,57 (kg) Đĩa phân phôi Đường kính tháp Dt = 1800 mm Tra bảng IX.22 ta co" • đường kính đĩa Dđ = 1350 mm • ông dẫn chất lỏng dxS = 64 X • chọn thép hợp kim không rỉ X18H10T cóchiều dày s = mm • sô" lượng = 150 • bước t = 92 mm Lưới đêm: Từ đường kính Dt = 1800 mm Chọn đường lưới 1740 mm Chiều rộng lưới b = 41,5 (đệm 50x50x5) Chọn chiều dày 30 mm Tính tai treo đỡ đêm : • khôi lượng riêng thép CT3 là: po = 7.85.103 kg/m3 • khôi lượng riêng thép p = 1.01 X p0 = 7.93xl03 kg/ m3 a) Khơi lương cửa nắp vù đáy m= 232x2 = 464 kg b) Khối lương thân tháp: mt = Vxp = H p - D , ) X H x p = — X (1,8162 -1,82 )x 7,74 X 7.93 X o3 = 2778,47 kg SVTH : NGUYỄN NHẬT LINH Trang 27 m dd = Ị X D , x H x p x Đồ ẨN MÔN HỌC GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI = - x l ,dung X di 7,74x1022.305 d) khôi lương ch tháp _ r\ = 218769,457 (kg) Khôi lượng đĩa phân phôi khí, lưới đỡ đệm, cửa nhập tháo đệm, bulong có khôi lượng nhỏ so với khôi lượng dung dịch tháp nên bỏ qua Suy khôi lượng toàn tháp: 29228,437 kg => tải trọng toàn tháp: p = Xmx g = 286730,967 (N) m 71 u • Chọn tháp có chân đỡ thép tròn => tải đặt 286730 lên chân đỡ G = 2^ = >967 =71682,74( N / m ) * 7,168x 104 4 Chọn tải trọng cho phép chân 8N/m2 Tra bảng sổ tay tập hai ta được: L = 320mm B = 265 mm Bị = 270 mm H = 500 mm s = 22 mm = 120 mm d = 34 mm h = 275 mm • Tai Treo Chọn tháp có tai treo Suy tải trọng đặt lên tai 7,168.104 N Chọn tải trọng cho phép tai G = 8xl04 N Tra bảng ta L = 270 mm B = 240 mm BI = 240 mm H = 420 mm s = 14 mm = 120 mm a = 25 mm d = 34 mm SVTH : NGUYỄN NHẬT LINH Trang 28 [...]... để tách tinh thể Dung dịch được lưu tại bể này cho các phản ứng xảy ra, 40% dung dịch được bơm vào thùng hòa trộn, phần còn lại cho qua bình lọc chân không để lắng cặn bùn rồi thải ra ngoài CHƯƠNG III: XỬ LÝ KHÍ so, TỪ KHÓI THẢI Á CHƯA HOÀN LƯU DUNG MÔI: I.CÂN BẰNG VẬT CHẤT: > Hấp thu SƠ2 bằng huyền phù là nước vôi trong Ca(OH) 2, với tỷ lệ pha loãng Ca(OH)2 và H20 là 1 : 24 > Huyền phù Ca(OH)2 4%... lượng khí V = 10000 m3/h > Nồng độ S02 ban đầu là 1413 ppm > Nhiêt đô khói t = 59°c SVTH : NGUYỄN NHẬT LINH Trang 13 so2 C k= 22,4 '(273 + 59) Đồ ẨN MÔN HỌC GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI > Ap suất p = 1 at > Nong độ ra CCS02 = 500mg/nr3 (TCVN 5939 - 1995 - cột B) > Nhiệt độ nước vôi trong 25°c Chọn điều kiện làm việc của tháp là nhiệt độ trung bình của dòng khí vào và dòng lỏng vào 42°c Hỗn hợp khí xử lý xem... (mol S02/mol hỗn hợp khí) 36,7 Tỷ sô" mol: Y= = Q’2126'10 3 - 3= 0,2127.10 3 (mol S02/mol khí) ỉ-yc 1 -0,2126.10“ 3 0.001414-^0002127 Hỉêu suâ"t quá trình e = hâ"p thu: Yc SVTH : NGUYỄN NHẬT LINH = 85% 0,001414 Trang 14 M ytb = so2 p* r so2 m = y,b-Mso2 = (1412 + 0,2126)10 3 = Ồ S J23 J0-3 Đồ ẨN MÔN HỌC 0.0125 0.02 0.05 5.894 0.227 0.06 Suất lương mol hỗn hơp: Ghh — -y,b)-MKK +0 Ị so2/ mol hỗn (mo 0.065... dòng lỏng vào 42°c Hỗn hợp khí xử lý xem như gồm SƠ2 và không khí: Đầu vào: Nhiệt độ khí °c =c 59°c, p = 1 at = 3,319699 (g/m3) Nồng độ khí ban đầu: = 0,0367 (mol/1) 0,082.(273 + 59) Nồng độ mol S02: %4 = 0,0519 (mol/m3) Nồng độ phân mol: 0,001412 (mol S02/mol hỗn hợp khí) 36,7 Tỷ sô" mol: Y, = = 1,412JQ - = 1,414.1 o-3 (mol S02/mol khí) 1 -y< 1 -1,412.10~2 3 2 Đẩu ra: Nồng độ mol S02: [S02 ]... log[SỠ2 ] + 2,24.10 2.r nưđc vối trong: p S02^ áp suất riêng phần sơ2 cân bằng (Pa) [S02}:nồng độ S02 cân bằng (mol/1) T: nhiệt làm việc của tháp (°K) (trang 28/ sách Kỹ thuật xử lý khí thải công nghiệp - Phạm Văn Bôn) T p so, x = [so2 ^~ P-P S02 Phhk [y,b.MSOi + (1 — y lb).M kk].273 1,065615 22,4.(273 + 0 (kg/m3) p vtt ỵ-L = ỵ* * **« + (» - iPl^ = 1.5 * 10~5 Phhk Psơ2 Pkk 29,028 (g) Đồ ẨN MÔN HỌC GVHD:... cột chất lỏng trong tháp (nhằm tạo ra áp lực lớn hơn tổn thất áp suất trong tháp để giữ cho dòng khí thải vào tháp không đi ra ở đáy tháp) p.g.h > AP => h = 0,155 m B HOÀN LƯU DUNG MÔI: Điều kiện đầu vào và ra giồng như khi chưa hoàn lưu, cùng giá trị Y đ, Yc, cùng đường cân bằng Độ nhớt dung dịch và hỗn hợp khí không thay đổi, khôi lượng riêng cũng không thay đổi 1 Lương dung môi đi trong tháp: Lưu lượng... riêng trung bình của pha lỏng và pha khí trong tháp, kg/m 3 JUX,JUỊ : độ nhớt của nước ở 42°c và 25°c, Ns/m2 Độ nhớt của nước ở nhiệt độ 42°C: jUx - 0,935.10-3 N.s/rn2 (tra bảng 1.102- sổ tay quá trình và thiết bị công nghệ hoá chất) Độ nhớt của nước ở nhiệt độ 25°c : ụ, = 1.005.10“3 N.s/m2 ơd,Vd: bề mặt riêng và thể tích riêng của đệm L,G: lưu lượng của pha lỏng và pha khí, kg/s G = 366,8035.29/3600 =...Đồ ẨN MÔN HỌC GVHD: TRẦN TIẾN KHÔI Khí sạch được thải ra ngoài môi trường có nồng độ S0 2 đạt tiêu chuẩn cho phép (theo TCVN 5939 - 1995 cột B) Dung dịch sau khi hấp thu có chứa nhiều cặn bùn suníit và canxi sunfat và một ít tro bụi còn sót lại... độ vào của khí không chênh lệch nhiều so với nhiệt độ của dung môi nên bỏ qua phầnNcân bằng nhiệtbậc lượng Với là sô" thay đổi nồng độ oy Lậplàm phương đường việc:(m) Chiều cao việc trình của tháp Hivlàm = 5,39 Y=3,08817.x5,90225.10'4 Chiều cao thân tháp H = 5,39 + 1,4 + 0,8 + 0,15 = 7,74 (m) x=(0,26 ^ 0,649) 10'3 Đường kính tháp Dt = 1,8 (m) Y=(0,2127 -rl,414).10'3 1 Tính đường ông dẫn X Y khí: log(S02)... khí: log(S02) p* Y* Y-Y* 0.00026 0.000212699 -1.8451 7.56634 7.71348E-05 0.000136 0.00031 0.000367108 -1.76871 10.51313 0.000107179 0.00026 Vận 0.00036 tốc khí trong ông khoảng - 30 m/s, ta chọn vận tốc 0.000521516 -1.703771013.90501 0.000141763 0.00038 với vận tốc dòng khí ra: 0.00041 0.000675925 -1.64729 17.73338 0.000180801 0.000495 V| -1.59731 = v2 = 2221.99089 (m/s) 0.000224218 0.000606 0.00046 0.000830333 ... đốt (than dầu), lưu lượng khói lớn nồng độ chất ô nhiễm (bụi, khí độc S02, N02 ) III PHƯƠNG ÁN XỬ LÝ: Xử lý nguồn khói thải từ nhà máy nhiệt điện có: Lưu lượng khói thải: 10000 m Vh Nông độ S02:... nên ta phải xử lý bụi xử lý bụi sơ phương pháp khô, cho khói thải qua Xyclon thu hồi bụi phương pháp lọc ly tâm Khí thải phần làm sạch, dùng quạt thổi khí vào tháp đệm từ lên để khí S02 nước... bơm vào thùng hòa trộn, phần lại cho qua bình lọc chân không để lắng cặn bùn thải CHƯƠNG III: XỬ LÝ KHÍ so, TỪ KHÓI THẢI Á CHƯA HOÀN LƯU DUNG MÔI: I.CÂN BẰNG VẬT CHẤT: > Hấp thu SƠ2 huyền phù