phương pháp xử lý khí thải dùng dầu f0

Mực LUC Chương I: Giới thiệu tông quan phương pháp xử lý khí thải từ lò hoi dùng dầu FO I FO: lGiói thiệu tống quan dầu FO khí thải từ lò dùng dầu * phố Hồpháp Chíxử minh trungF0:tâm sản xuất công nghiệp trọng Giới thiệu tổng quanThành phương lý khí thải dùng dầu điểm phía nam Hầu hết ngành công nghiệp Thành Phố sử dụng loại nhiên liệu khác đế làm chất đốt nhằm cung cấp lượng cho trình công nghệ khác nhau.Do đặc điếm kinh tế địa 1.1 :Giớilớn thiệu tốngmáy quanởvềThành dầu F0 Phố cácHồ khíChí thải tù' lò dùng dầu F0dầu để làm lý,phần nhà Minh sử dụng nhiên liệu Nguồn thải đốt dầu (chủ yếu dầu FO) coi nguồn thải quan trọng lý do: 1.1.1 Dầu F0: - Là nguồn thải có khối lượng lớn nhất: 1.1.2 Tổng quan vệ sơ2: 1.1.3 Tổng quan bụi: I.2:Các phương pháp xử lý khí thải từ lò dùng dầu F0: Báng I ì ĩ Thành phần khí thải lò - Là nguồn thải phân bố khắp nơi ,hầu tất nhà máy sử dụng dầu FO làm nhiên liệu đế cung cấp lượng cho trình công nghiệp lò nhiều xí nghiệp, lò sấy,lò rang ngành công nghiệp thực phấm, lò nung ngành luyện kim - Là nguồn thải có chứa đầy đủ chất ô nhiễm không khí đặc trưng S02,N02,C0,bụi chất ô nhiễm nguy khác S03, aldehyde, cacbua hydro, - Là nguồn gây ô nhiễm nhiều gây ảnh hưởng xấu đến sức khoẻ cho nhân dân xung quanh nhà máy có đốt dầu nguồn thải bị thưa kiện nhiều 1.1.1 Dầu FO: Dầu nhiên liệu phố biến sử dụng lò công nghiệp.Nhiên liệu dầu đốt lò phân thành:Dầu nặng(heavy oil),như dầu mazut dầu nhẹ (light oil) dầu diesel dầu hỏa( kerosen) Stt Tên tiêu 70 0 FO Bảng 600 C)gây nên tượng1.3.Nhu thủng lò.cầu tiêu thụ dầu FO TP.HCM Dầu FO có loại: 0,965 0,970 0,970 0,991 N 87 180 180 380 Dầu FO hàng hải:Là loại nhiên liệu dùng cho nồi tàu hải quân loại F-5,F-12 Liên Xô cũ dùng nước ta thời gian Điếm chóp cháy cốc trước 66 66 66 66 Loại nhiên liệu 1,5 dầu FO 3,0 3,0 dùng cho thiết bị hải quân Hàm lượng lưu huỳnh Dầu FO2 đốt lò nặng nồi hơi,các lò nung công nghiệp sành sứ,thủy tinh,luyện gang thép,dệt nhôm,là nhiên liệu+10 đốt +21 lò sấy các+21ngành công+21 nghiệp thực phấm cho ■ 0"“ thiết bị động lực tàu thủy I 1.2Tổng quan so : hàm lượng nước (%kl)không lớn 1 1 Chỉ tiêu quan trọng dầu FO độ nhớt hàm lượng lưu huỳnh Khí sunfurơ chất dầu khí đốt không cay S.Yêu cầu cáclà loại lò màu phải ,có có mùi độ hăng nhớt 0,15 phù hợpnồng cho độquátrong trình Hàm lượng tạp chất(%kl) không 0,15 0,15 0,15 bơm,vận dầu sản vào phẩm hệ thống khí chuyển lppm,là đốt trình đốt cháytrình phun nhiênnóng liệu ởcóbộ phận phun vàodầulò, độ nhót nhở việc bơm nhiên liệu dễ chứa lưumỏ huỳnh (ví dụ FO) Nhiệt trị (cal/1) khôngdàng nhỏ nhiên liệu9800 tán sương 9800 tốt ở9800 bec đốt phun 9800 nhờ trình diễn hoàn toàn,cho hiệu suất cao,ít ô nhiễm.Neu độ nhớt cao phải thiết bị lắp đặt thêm hệ thống hâm nóng đế làm giảm độ nhót dầu tới mức 0 0,15 Hàm lượng tro(%kl) khôngphù 0,35 lớnhợp với yêu cầu 0,15 mỏ0,15 phun.Trên thực tế,độ nhớt loại dầu 10 10 10 Cặn cacbon Coradson(%kl) F0(40 C) khoảng 26 cSt phù hợp không lớn hơnSO có nhiệt độ nóng chảy -75 c 14 nhiệt độ sôi -10 Dựa vào độ nhót động học dầu FO đưọc phân loại sau c SO bền nhiệt((ÀH =- 296,9kJ/mol) dầu ỗ*0 Năm Lượng Khí SO chất khí ô nhiễm điển hình.so có khả hòa tan N 2A(1,5%) nước cao khí gây ô nhiễm khác nên dễ phản ứng với quan hô(3%) hấp người động vật Bảng 1.2 Độc tính S0 rối loạn chuyến hoá protein , chung Do đặc điếm địa lý hầu hết nhà máy phía Nam nước ta hay đường,thiếu vitamin B,c ức chế enzyme oxydaza Khi hàm lượng thấp, S0 khu vục Hồsưng Chíviêm Minh sử dụng sản phâm chung cất từ dầu mỏ có thTP ể làm mạc làm nhiên liệu cung cấp lượngdò hơi,lò sấy,lò nung Nguồn thải FO N 3:Là loại nhiên liệu đôt có độ nhớt động học nhiệt độ 50 c từ lớn dầu đốt (chủ yếu dầu FO) coi nguồn thải quan trọng nhất,có khối lượng lớnSO^ phân nhiễm Là nguồn thảitrồng.Khí có chứasođầy làmvàthiệt hại bố đến rộng mùa màng, độc trongđủ chất ô nhiễmhơn gây87 ảnhcSt hưởng đếncSt sức khỏe người động vật đến 380 sau: khí quyến gặp chất oxy hóa tác động nhiệt độ,ánh sáng thành so Khi nước so + H Nam o = H so nguyên nhân Hiện chúng nước chuyển ta ban hành tiêugặpchuẩn Việt TCVN 6239-1997 tiêu thành phần dầu FO năng gây ung thư Khi tiếp xúc ,phần lớn bụi than có kích thước lớn micromet bị dich nhầy tuyến phế quản long giữ lại Chỉ có hạt bụi có kích thước nhở micromet vào phế nang Bụi vào phổi gây kích thước học,xơ hoá phổi dẫn đến bệnh hô hấp khó thở ,ho, khạc đờm, ho máu, đau ngục, Tiêu chuẩn y tế Việt Nam năm 1992 quy định bụi than không khí khu vực dân cư 0.15 mg\m3,TCVN 1995 quy định bụi tổng cộng không khí xung quanh 0.5 mg|m3 I.2 Các phương pháp xử lý khí thải từ lò hoi dùng dầu FO: 1.2.1: Phương pháp hấp thụ: Hấp thụ trình lôi chọn lọc cấu tử tù' hỗn hợp khí chất lỏng Dựa vào tương tác chất hấp thụ (dung môi) chất bị hấp thụ(chất ô nhiễm) pha khí, phân thành loại hấp thụ: Hấp thụ vật lý:Dựa hòa tan cấu tử pha khí pha lỏng(tương tác vật lý).Hấp thụ vật lý sử dụng rộng rãi xử lý khí thải Hấp thụ hóa học:Cấu tử pha khí pha lỏng có phản ứng hóa học với (tương tác hóa học) Quá trình hấp thụ mạnh hay yếu tùy thuộc vào chất hóa học dung môi chất ô nhiễm khí thải Hấp thụ trình mà truyền khối mà phân tử chất khí chuyển dịch hòa tan vào chất lỏng.Sự hòa tan diễn đồng thời với phản ứng hóa học hợp phần pha lỏng pha khí phản ứng hóa học Truyền khối thực chất trình khuếch tán mà chất khí ô nhiễm dịch chuyển từ trạng thái có nồng độ cao đến trạng thái có nồng độ thấp Việc khử chất khí diễn theo giai đoạn: Khuếch tán chất khí ô nhiễm đến bề mặt chất lỏng - Dòng khí cần xử lý tiếp xúc với dung dịch hấp thụ, chất cần xử lý giữ lại dung dịch hấp thụ thu đáy tháp.Dòng không khí thoát đỉnh tháp Có nhiều dạng kiểu thiết bị hấp thụ khác phân thành loại sau: Buồng phun,tháp phun:Trong chất lỏng phun thành giọt nhỏ thể tích rỗng thiết bị cho dòng khí qua.Tháp phun đưoc sử dụng yêu cầu trở lực bé khí có chứa hạt rắn Thiết bị sục khí: Khí phân tán dạng bong bóng qua lớp chất lỏng.Quá trình phân tán khí thực cách cho khí qua xốp,tấm đục lồ cách khuấy học Thiết bị hấp thụ kiếu sủi bọt: Khí qua đục lỗ bên có chứa lớp chất lỏng mỏng Thiết bị hấp thụ có đệm vật liệu rỗng(tháp đệm):Là tháp dạng cột bên chất gần đầy vật liệu đệm nhằm tạo bề mặt tiếp xúc cao đế cho dòng khí (đi tù' lên)và dòng lỏng(từ đỉnh tháp xuống) tiếp xúc tốt với chuyển động ngược chiều lớp đệm.Quá trình tiếp xúc làm cho bụi chất ô nhiễm khí thải bị giữ lại bị hấp thụ dòng chất long.Tháp đệm thường sử dụng suất nhỏ, môi trường ăn mòn, tỉ lệ ìỏng:khí lớn.Khí không chứa bụi hấp thụ không tạo cặn lắng.Vật liệu đệm sử dụng tháp đá nghiền,vòng rassing,vật thể hình yên ngựa ,vòng ngăn,than cốc ,đá xoắn ốc,vật liệu ô vuông làm gỗ loại sợi tổng hợp Tháp đĩa: Có cấu tạo thân tháp hình trụ thẳng đứng có gắn đĩa có cấu tạo khác Như đế hấp thụ số chất ta phải dựa vào độ hòa tan chọn lọc chất khí dung môi đế chọn dung môi cho thích hợp dung dịch thích hợp(trong trường hợp hấp thụ hóa học).Quá trịnh hấp thụ thực tốt hay xấu phần lớn tính chất dung môi định,hiệu trình phụ thuộc vào diện tích tiếp xúc bề mặt khí thải chất lỏng ,thời gian tiếp xúc,nồng độ môi trường hấp thu tốc Hấp phụ vật lý: Là hấp phụ đa phân tử,Lực liên kết lực hút phân tủ' (Lực Vanderwaals) không tạo thành họp chất bề mặt Hấp phụ hóa học:là hấp phụ đơn phân tử,lực liên kết lực liên kết bề mặt tạo nên hợp chất bề mặt > Dựa theo điều kiện hấp phụ: Hấp phụ điều kiện động Hấp phụ điều kiện tĩnh Hấp phụ chọn lọc:Dựa vào lực khác chất ô nhiễm bề mặt chất rắn,phụ thuộc vào chất hóa học chất hấp phụ chất bị hấp phụ Hấp phụ trao đối:Dựa vào cường độ lực ion chất hấp phụ chất bị hấp phụ Quá trình hấp phụ tiến hành lớp chất hấp phụ đứng yên, tầng sôi chuyến động Tuy nhiên thực tế phố biến thiết bị với lớp chất hấp phụ không chuyển động bố trí tháp đứng,tháp nằm tháp vòng Tháp đứng sử dụng cần xử lý lun lượng nhỏ I.2.3 Phưong pháp đốt: Áp dụng lượng khí thải lớn mà nồng độ chất ô nhiễm cháy lại bé đặc biệt chất có mùi khó chịu Các chất khí xử lý theo phương pháp đốt thường hợp chất hydrocacbon,các dung môi hữu Việc xử lý khí thải theo phương pháp sử dụng trường hợp khí thải có nồng độ chất độc cao vượt giới hạn bắt cháy có chứa hàm lượng oxygen đủ lớn Quá trình đốt thực hệ thống gồm thiết bị liên kết đơn giản có khả đạt hiệu suất phân hủy cao.Hệ thống đốt gồm cửa lò,bộ mồi lửa đốt nhiên liệu khí thải Có phương pháp đốt: ❖ Nhược điểm: Hiệu suất làm không cao,không dùng đế xử lý dòng khí có nhiệt độ cao Quá trình hấp thụ trình tỏa nhiệt nên thiết kế nhiều trường hợp cần phải lắp đặt thêm thiết bị trao đối nhiệt tháp hấp thụ đế làm nguội tăng hiệu trình xử lý thiết bị trở nên cồng kềnh,vận hành phức tạp Việc lưc chọn dung môi thích hợp đế xứ lý kho khăn chất khí khả hoà tan nước Phải tiến hành tái sinh dung môi dung môi đắt tiền đế giảm giá thành xử lý mà công việc khó khăn B Phưong pháp hấp phụ: ❖ Ưu điểm: Điều chỉnh trình tinh vi Có thể sử dụng kết cấu tối ưu kích thước tối ưu cho đoạn thiết bị Tiết kiệm chất hấp phụ ,sử dụng tối đa suất hấp phụ Quá trình thực liên tục dẫn đến hiệu suất cao Chất hấp phụ dễ kiếm rẻ tiền,thường dùng than hoạt tính hấp phụ nhiều chất hữu ❖ Nhược điểm: Bang ỉ Hệ số phát thải ô nhiễm đốt dầu FO ❖ Nhược điểm: Chi phí đầu tư thiết bị ,vận hành lớn Có độ làm thêmchủvấn ô khí nhiễm Bảng 1.5.Nồng cácphức chất ôtạp nhiễm yếu đề thải không dầu FOkhí theosau lý đốt có chlorine,N,S ^ thuyết: _ Có cần cấp thêm nhiên liệu bố sung,xúc tác gây trở ngại cho việc vận hành thiết bị Đổi với dòng khí phương pháp lựa chọn để xử lý thích hợp phương pháp hấp thụ I.2.3 Tính toán tải lượng chất ô nhiễm đốt dầu FO : Trong s hàm lượng lưu huỳnh tính theo phần trăm khối lượng Dựa phuơng trình phản ứng cháy ta tính lượng không khí cần thiết đế đốt cháy kg dầu theo công thức sau: Từ lý thuyết tính toán nồng độ chất ô nhiễm đốt dầu FO ta thấy nồng độ SO lớn gấp lần tiêu chuẩn cho phép.so^ chât ô nhiễm L = 11,53C + 34,4(H- /8) + 4,29S (1) khói thải dầu FO,là yếu tố dùng đế đánh giá mật độ gây ô nhiễm sở sản xuất có sử dụng dầu FO làm nhiên liệu đốt.Còn tiêu khácTrong thấp tiêu chuẩn cho phép nhiều C,H,0 hàm lượng tĩnh nguyên tố cacbon, hidro, ,s nhà dầu máy F0 có lò hoạt xung0,0035; quanh oxy,Tuy lun nhiên,ở hùynh có lấy động người 0,853;dân 0,109; thường 0,028 r phàn nàn bụi nhiều.Do nghiên cứu khí thải đốt dầu tiêu quan tâm nhiều bụi so I.2.4 Một số phưong pháp hấp thụ so Thế vào phương trình (1): hấp thụ so+ta34,4(0,109có thể sử dụng nước, +dung dịch huyền phù L = Đe 11,53x0,853 0,0035/8) 4,29x0,028 = 13,69kgkk/kgdầu ,,0 muối kim loại kiềm kiềm thố Lượng không khí điều kiện chuân (lat, 273 K) tính theo công thức: - Hấp thụ nước: L = ( mf - mNC) + Lt, kg (2) mf= , mNC = 0,008 hàm lượng tro dầu Thay vào (2) nguội sơ ởbộ.cộtCó thể dụng chế cho tạo thiết vật kêliệu thường, Giávàtrị xử giớilýhạn B áp tât cảbịcácbằng sở từ thông ngày quan không cần truờng đến vật liệu Được chốngtrích acid sau: không chiếm nhiếu diện tích xây quản lý môi quy định bảng dựng Nhưọ'c điếm: Thiết bị đóng cặn tạo thành CaSO CaSO , gây tắc II 3.Đe xuất thuyết minh công nghệ II.3.1 Đe xuất quy trình công nghệ xử lý: đường ống ăn mòn thiết bị - Phương pháp Magie (Mg): Trong thiết bị dùng cho phương pháp hấp sử dụng nước dung dịch kiềm,dung dịch sữa vôi dùng dung dịch hóa SO ôđược thụ oxít - hydro magie, tạo chất nhiễmhấp cao đắt tiền Suníìt magie thụ dung dịch hấp thu hóa học dung dịch học hiệu suất hấp thụ thành tinh ngậm nước Dùng nước rẻ tiền an toàn cho thiết bị nhung hiệu suất hấp thụ chất nhiễmlàm dạngsạch khí sẽkhí kémnóng, hiệu cần lọc sơ bộ, thu sản phâm Ưu ôđiếm: không tận dụng H so ; MgO dễ kiếm rẻ, hiệu xử lý cao Đổi với dòng khí yêu cầu hiệu suất xử lý đạt 95% hồn hợp Nhuợc khí chứa thành phần ô nhiễm sotốn nên dungMgO dịch hấp thụ điếm: vận hành khó, chi phí cao nhiều - Phương pháp kẽm: chọn dung dịch Ca(OH)^ ưu điểm sau: > Trong phương pháp chất hấp thụ SO + ZnO + 2,5 H SO -> ZnSO +HO Chất thải thứ cấp đưa dạng thạch cao CaSO không gây ô 2 kẽm nhiễm thứ cấp cho nguồn nước tách khỏi nước đem chôn lấp an toàn.ƯU điếm: phương pháp khả xử lý nhiệt độ cao (200 250°C) S02 + 02 = so Nhược điếm: có thếsohình thành ZnSO làm+cho + Ca(OH) = CaSO H 0việc tái sinh ZnO bất , , > Là loại dung dịch rẻ tiền, dễ kiếm lợi kinh tế nên phải thường xuyên tách chúng bố sung thêm ZnO - Hấp thụ chất hấp thụ sở Natri rvlnn Thán piải nhiêt Thán hẩn thu Quạt ly tâm Ổncr khói Chưong III.Tính toán thiết kế tháp hấp thụ III.1.Tính cân vật chất- cân pha : III 1.1 Các thông số đầu vào khí vào vào tháp: Nhiệt độ dòng khói thải vào tháp khoảng 50 C(sau qua tháp giải nhiệt) Nồng độ SO^ ban đầu 2070 mg/m d \-yd 1-8.29 lxl 0'4 Gc,Yc Lđ,Xđ : La, Gđ,Yđ 111.2.1 Nồng Lc suất lượng hỗn vào - (kmol/h) : suất lượng (kmol/h) hợp Ca(OH)2 khí đầu vào đầu - Lc,Xc Các thông số đầu ra: độ SO vào: c = 2070mg/m3 = 2,070g/m3 Đe giảm suất xử lý cho tháp hấp thụ ta chia phần xử lý cho tháp khoảng Nồng độ khí ban đầu: , ‘ , 1400mg/m ,phần Ck lại ông khói phát tán.Do 0.03896 hiệu suâtmol/1 tháp 95% nên = ^- = — -= = 38.96 mol/m3 tháp xử lý 1400x0.95=1330 mg/m3 Vậy RT 0.082(273 + 40)nồng độ so^ khỏi tháp : 2070, 1330 Nồng độ mol =SO 740 mg/m3 [5021 = ^Z®=0.0323 LJ 64 Nồng độ SO^ khỏi tháp 740mg/m mol/m3 Nồng độ phân mol: Nồng độ mol SO : l = L 2J — 64 _ 0.0323 _ g 291x10 mol SOo/ moi hh khí =38.960.01156 mol/m3 yd Tỷ số mol: Nồng độ phân moĩ: Ỵ, = — = _ 0-01 1ỂẾ = 2.967x10 r 38.96 — = 8.298x10 mol SO2/ mol khí mol S02/ mol khí G hh = _ 1-64.132X III.2 Tính đường kính tháp: = 2.968x10 mol S02/ mol khí 1-2.967x10'4 Xây dựng đường cân bằng: Hệ số herry (p- 0.0495x1 o6 mmHg x +ì 07 = \ + {\-m)X 1-64.132* Xc' = =8.298x10 Y 8.298xlO~4 = 1.273x1 o-5 molS02/mol H20 = 91.29 kmol/h RT 0.082x(273 + 40) Yd - _ 91.21(8.298x10~4 - 2.968x10~4) x; L„ = 3818.93 kmol HoO/ h ì.273x10-5 =1.37 =1.3x3818.93 ^ v G,(YI-Y.) kmolH.O/h 91.21(8.298x1 o -2.968x1 o-4) 4964.61 c s—ì tro 4964.61 -4 Llh Ơ = u ^tro Nên: Y= 54.44X+ 2.968.10'4 qua điểm A( 0, 2.968X10-4) B(9.79xl0'4, 8.298X10-4) Phương trình đường cân bàng là: 11 (273 + t t b ) 22,4.(273 + 40) r Ca(OH)2 Theo sô tay trình thiêt bị hóa chât, D =đường kính tháp hâp thụ có thê tính theo công I ;r.3600.w K = v, + v K =trong VA 1-7Vd= 2343 m /h đó: = 2341.75 rrivh , _ 2343 + 2341.75 = — -= 2342.375 nr/h o' tốc khí Củy : Tính vận N 0,25 / Nên xác định theo công thức sau: (ờ1 Cĩo V46l íĩ\ ,0.125 pytb V Pxtb ) ,v : Bê măt riêng phâi đđ p ,p :Khôi lượng riêng trung bình pha khí lỏng,kg/m xtb ytb y,b 22 + 2.967x10" Mhhk= Ytb^so2 + (1— = 5.629x10^x64+ = 5.629x1 o-4 molS02/mol H2Ơ (1 -5.629x10^)29 = 29.020 g/mol Hấp thu SƠ2— phù nước — huyền - -= -—vôi —trong Ca(OH) — , _với JJ3tỷỊ lệ yyfpha loãng Ca(OH)2 lù p = 1000kg/m3 Ca(OH) 4% khôi lượng: hp 0.04 kgCa(OH)2 0.96kgĩĩ2Q (0.04 + 0.96)kghp = 18.56187 kghp/kmolhp 18kgH20/kmolkgH20 14kgCa(ƠH)2 / kmolCaịOH)2 Khối lượng riêng pha lởng (huyền phù): Thể tích tự tầng vật chêm: Thế tích tự tầng vật chêm: p.xlb (0.04 + 0.96)kghp 0.04 kgCa{OII)2 984.35kgCaiOH^/m* 1000kgH2Oìml kghp/m3hp Phần trăm tích Ca(OH) huyền phù: 0.04 kgCa(OH)2 Pxlb 984.35kgCaiOH^/m* xl00% = 4.06% 0MkgCa(QH)2 0.96kgH2Q 984.35kgCa(OH)1lmì + 1000£g//2ỡ/m3 Đô nhớt huyền phù u hp p =p (l+2,5.qp) = 0,8937.10 (1+2,5.0,0406) = 0,9844.10 Ns/m hp nước -3 ịi =p =0,9844.10 Ns/m hp X Khối lượng mol trung bình hỗn họp: Mdd= 18.(1- 0,04) + 74.0,04)= 20,24g/mol = 20,24kg/kmol 2342.375x1.13 _ Q kg/s 3600 4964.61x20.24 = 27.91 kg/s 3600 = Do lượng S02 hấp thụ nhở nên ta xem lưu lượng khí lỏng vào gần không đổi G =G ,L =L -3 đ c đ c = 1,005.10 Ns/m -Độ nhớt nước 20 c '1 Tra bảng IX.8 trang 193( sổ tay tập 2): Chọn vòng sứ đổ đống (lộn xộn, ngẫu nhiên) kích thước: 25x 25 X mm ’ Diện tích bề mặt riêng phần: a = 195 m /m Thế tích tự tầng vật chêm £ = 0.75w3 / nr SỐ đệm m : 46.10 ' Khối lượng riêng 4x0.75vật liệu đệm: p = 600 (kg/m ) d „= = 0.0154 a 195 Đối với vật liệu vòng sứ A = 0.022 , B = 1,75 / ^■195.1,13 '0,9844.10 ' 1,005.10 9,81.0,75 999,36 lg(0.0531 ru; )=-1.84 0.96kgH2Q , N O,I = 0.022 vO.735 999.36 0.0531 Củ2 = 0.0145 0.273 => Củ =0.523 m/s o o =0.442 m/s 4.2342,375 D= = 1,37 m /r.3600.0,442 Chọn D theo tiêu chuân = 1,4m Khi vận tốc làm việc xác: co - = 0.423 m/s III 3.Tính chiều cao tháp hấp thụ : H=m h ỵ0 m :SỐ đơn vị truyền khối y , h :Chiều cao đơn vị truyền khối ĨIĨ.3.1.Tính số đon vị truyền khối m y Tính phương pháp đồ thị Vẽ đường cân đường làm việc đồ thị hệ tọa độ X,Y Phương trình đường cân là: _ 65.132 Ỵ ~~ 1-64.132* Phương trình đường làm việc: Y=54.44X+ 2.968 \0A Từ hình vẽ ta xác định sổ đơn vị truyền khối my=2.1 III.3.2 Tính chiều cao đơn vị truyền khối Y.-Y K = hy+XìíL.h, d _c_ X *j L- X A hy = — (8.298-2.968)A-10 aụ/ơđ Pr 1.273x10’5 ^tb m 2/3 'M ' 256 Pr° V Px / m Trong a: hệ số phụ thuộc dạng đệm Chọn a = 0,123 đệm vòng y/ : hệ số thấm ướt đệm ¥ u u,utu mật độ tưới làm việc mật độ tưới tối un ut Ta có: u= Llb3600 P/.0.1S5.D u„ = Bơ.< u=27.91 kg/s Trong a: hệ số phụ thuộc dạng đệm Chọn a = 0,123 đệm vòng y 1I Ợ, 0,01907,10 Ò I p=984,35kg/m B:Hệ số phụ thuộc trình(b=0,158 trình hấp thu) , : diện tích bề mặt vật đệm = 195m /m Vaư =0,158.195=30,81 27,91.3600 = 66,34 = 984,35.0,785.1,42 ¥ 66,34 = 2,15 >1 Từ đồ thị IX 16 trang 178 suy y/= = với pha khí: Đối /i.,=-ĨÌ-Re0;a Pr ; Tính Re : chuân sô Reynold pha khí y 0,4.^ = 0,423 m/s vận tốc 0,4,0,423.1,13 khí qua tiết diện tháp; khối lượng riêng trung bình pha khí p = 1,13kg/m ; = 195 m2/:m3 là độ nhớt trung bình pha khí, lấy tương đối độ nhớt không khí nhiệt độ làm việc 40 c (bảng 1.114- trang 118) p =0,01907.10' Ns/m y [...]... 66,34 = 2,15 >1 Từ đồ thị IX 16 trang 178 suy ra y/= 1 = với pha khí: Đối /i.,=-ĨÌ-Re0;a Pr ; Tính Re : chuân sô Reynold của pha khí y 0,4.^ = 0,423 m/s là vận tốc 0,4,0,423.1,13 khí qua tiết diện tháp; khối lượng riêng trung bình của pha khí p = 1,13kg/m ; ơ = 195 m2/:m3 là là độ nhớt trung bình của pha khí, lấy tương đối độ nhớt của không khí ở nhiệt độ 0 làm việc 40 c (bảng 1.114- trang 118) p =0,01907.10'... H=m h ỵ0 m :SỐ đơn vị truyền khối y , h :Chiều cao của 1 đơn vị truyền khối ĨIĨ.3.1.Tính số đon vị truyền khối m y Tính bằng phương pháp đồ thị Vẽ đường cân bằng và đường làm việc trên cùng một đồ thị trong hệ tọa độ X,Y Phương trình đường cân bằng là: _ 65.132 Ỵ ~~ 1-64.132* Phương trình đường làm việc: Y=54.44X+ 2.968 \0A Từ hình vẽ ta xác định được sổ đơn vị truyền khối là my=2.1 III.3.2 Tính chiều... 2 điểm A( 0, 2.968X10-4) và B(9.79xl0'4, 8.298X10-4) Phương trình đường cân bàng là: 11 (273 + t t b ) 22,4.(273 + 40) r Ca(OH)2 Theo sô tay quá trình thiêt bị và hóa chât, D =đường kính tháp hâp thụ có thê tính theo công I ;r.3600.w K = v, + v 2 K =trong VA 1-7Vd= 2343 m /h đó: = 2341.75 rrivh , _ 2343 + 2341.75 3 = — -= 2342.375 nr/h o' tốc khí Củy : Tính vận N 0,25 / Nên được xác định theo công... bình của hỗn họp: Mdd= 18.(1- 0,04) + 74.0,04)= 20,24g/mol = 20,24kg/kmol 2342.375x1.13 _ Q kg/s 3600 4964.61x20.24 = 27.91 kg/s 3600 = Do lượng S02 được hấp thụ là rất nhở nên ta có thế xem lưu lượng khí và lỏng vào và ra gần như không đổi G =G ,L =L -3 2 đ c đ c 0 = 1,005.10 Ns/m -Độ nhớt của nước ở 20 c '1 Tra bảng IX.8 trang 193( sổ tay tập 2): Chọn vòng sứ đổ đống (lộn xộn, ngẫu nhiên) kích thước:...G hh = _ 1-64.132X III.2 Tính đường kính tháp: = 2.968x10 4 mol S02/ mol khí 1-2.967x10'4 Xây dựng đường cân bằng: Hệ số herry (p- 0.0495x1 o6 mmHg x +ì 07 = \ + {\-m)X 1-64.132* Xc' = =8.298x10 Y 8.298xlO~4 = 1.273x1 o-5 molS02/mol H20 = 91.29 kmol/h RT... -= 2342.375 nr/h o' tốc khí Củy : Tính vận N 0,25 / Nên được xác định theo công thức sau: (ờ1 Cĩo V46l íĩ\ ,0.125 pytb V Pxtb ) ơ ,v : Bê măt riêng và phâi đđ p ,p :Khôi lượng riêng trung bình pha khí và lỏng,kg/m xtb ytb y,b 22 4 + 2.967x10" Mhhk= Ytb^so2 + (1— = 5.629x10^x64+ = 5.629x1 o-4 molS02/mol H2Ơ (1 -5.629x10^)29 = 29.020 g/mol Hấp thu SƠ2— bằng phù là nước — huyền - -= -—vôi —trong ... bụi than không khí khu vực dân cư 0.15 mgm3,TCVN 1995 quy định bụi tổng cộng không khí xung quanh 0.5 mg|m3 I.2 Các phương pháp xử lý khí thải từ lò hoi dùng dầu FO: 1.2.1: Phương pháp hấp thụ:... sử dụng cần xử lý lun lượng nhỏ I.2.3 Phưong pháp đốt: Áp dụng lượng khí thải lớn mà nồng độ chất ô nhiễm cháy lại bé đặc biệt chất có mùi khó chịu Các chất khí xử lý theo phương pháp đốt thường... theo phương pháp đốt thường hợp chất hydrocacbon,các dung môi hữu Việc xử lý khí thải theo phương pháp sử dụng trường hợp khí thải có nồng độ chất độc cao vượt giới hạn bắt cháy có chứa hàm lượng