^Đầ án án @h @/tíì CJiứ ỶĨiỉí JHúíị ^Đầ JtlÚ Ịi QlạẦiụln Qtítảl QlụẮiụẪn Qỉhảl Qụ Qu á ntị n tị Lơrí XXtA.HỆ DÂN ĐỘNG PHÀN I - TÍNH TOÁN CHƯƠNG 1: ĐỒ án môn học chi tiết máy đồ án chuyên ngành sinh CHỌN ĐỘNG Cơ ĐIỆN VÀ PHÂN PHỐI TỶ số TRUYỀN viên ngành công nghệ chế tạo máy, nhằm cung cấp kiến thức đê giải vấn đề tổng hợp công nghệ chế tạo Sau thiết kế đồ án môn học I- CHỌN ĐỘNG Cơ chi tiết máy, sinh viên làm quen với cách sử dụng tài liệu, sổ tay, tiêu chuẩn khả hợpcần sothiết sánhcủa kiến Xác địnhnăng côngkết suất động thức lý thuyết thực tế sản xuất, Công lớnquyết Pct vấn đề trục động cơcụ độc lập trongsuất sángcần tạothiết để giải công nghệ thể xác định theo công Đồ ]án môn học Chi tiết máy môn học giúp cho sinh viên hệ thức 2.8[1 sau: thống Pct = PTAl hoá lại kiến thức nắm vững thêm môn học Chi tiết máy ♦ Trong đó: môn học khác Sức bền vật liệu, Dung sai, Vẽ kỹ thuật đồng thời làm Pct:với Côns suấtviệc cầnthiết thiếtkế (kw)bị chi việc thiết kế đồ án Tốt quen dẫn công vàtrục làm động đồ áncơ chuẩn F V nghiệp sau Xuấtr»phát từ tầm quan trọng đó, em nhận đồ án môn học Chi tiết _ 900.0,55 máy với lập quy = trình: “Thiết kế hệ dẫn động băng tải vói hộp giảm tốc Với:việc p =——— 4,95(/bv) bánh ráng trụ hai cấp, đồng trục, dẫn động điện thông qua khớp nôi _ 1000 Ftruyền =9000xích N: lực kéo băng tải, làm VDo = lần 0,55đầu m/stiên : vận tốcquen băngthiết tải kế với khối lượng kiến thức tổng hợp, có mảng chưa nắm vững dù cố gắng tham khảo tài liệu r| - Hiệu củacó hệliên thống dẫnsong động.bài làm em tránh giảng cuảsuất chung môn học quan khỏi sai sót Em mong nhận hướng dẫn tận tình bảo ★ Theo sơ đồ tải trọng đề thì: thầy cô môn để em củng cố hiểu sâu hơn, nẵm vững kiến thức học.n = % • Tfoi -lAr -n< ★ Theo công thức: 2.9[ 11 Cuối em xin chân thành cảm ơn thầy môn, đặc biệt ♦sự Trong đó: giúp dỡ tận tình thầy giáo Đỗ Đức Nam Đến em hoàn thành = - thiếulà sót số quâ trình cặplàm đồ ổán, em kính lăn nhiệmmvụ mình, tuy3 nhiều - sốcủa cặp bánh mong ksự= bảo thầy cô để em củng cố thêm kiến thức hoàn thành tốt nhiệm vụ © Tra bảng 2.3 [1] ta hiệu suất: Em xin chân thành cảm ơn! 21 ^Đầ án @h ì CJiứ JtlÚ Ịi QLgẨíựẪn Qlhăl Qụ ntị Do tải trọng thay đổi nên ta chọn động theo công suất tương đương pt=ptđ Vì công suất p tỷ lệ thuận với mô men T, ta có hệ số chuyển đổi ( lỵ*' ỈJ- = l + , 82 - = , ^ p= ví, 8 ck Công suất tương đương Pt(1 xác định công thức sau: pứ = p.pt = 0,83.4,95 « 4,11KW Công suất yêu cầu động xác định công thức: pđc/yc = ptđ / TI = 4,11 / 0.84 = 4,89 KW Xác định tốc độ động Chọn sơ tỉ số truyền toàn hệ thống là: USB © Theo bảng 2.4[1]: Chọn tỉ số truyền hộp giảm tốc đồng trục bánh trụ cấp là: usbh = 12 Chọn tỉ số truyền © Theo công thức T 2.15 [ ] ta có: truyền (xích): Usbđ = Usb = U5bll usbd=12.3 = 36 SỐ vòng quay trục máy công tác ( tang) nlv theo CT 2.16[ ]: nlv = 60000.v/U.D) = 60000.0,55/(3,14.320) =32,84 vg/ph ♦ Trong đó: V : Vận D: Đường kính băng tải tốc băng tải © Số vòng quay sơ động nsb: nsb= nlv usb = 32,84.36 = 1182,24 vg/ph Chọn số vòng quay đồng động nđb= 1500 vg/ph 0,c ?Jo,.nk0,99.0,99 ^Đầ ^Đầ án án @/tí @/tí ỶĨiỉí ỶĨiỉíIIJHíỉụ JHíỉụ III QlạẦiụln QlạẦiụln Qlhăl Qlhăl Qụ Qụ áá ntị ntị Khớp Ul=3,8 U2=3,8 UX=3.06 ^max/^dn Pđ/c =— 2,2 P3-7oe 7X -4,47 ồố vòng quaỵ:= 2,0 4,66 4,95 4,47 TK/rdn 0,99 093 =4.12 n, 1455 =1455 ndc 1455 (vòng/phút) 100,76 32,93 Kết= luận: Động382,89 4A132S4Y3 có kích thước phù hợp với yêu cầu cần thiết kế n23248 =n,/u, = 1455/3,8 31833 = 382,89 (vòng/phút) II PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN 9,69 ,33 1, Xác định iỉ số truyền Truc III: n3 =n2/u2 = 382,89/3,8 = 100,76(vòng/phút) nx =n'/ux = 100,76/3,06 = 32,93 (vòng/phút) có: U = Ưh.Ux Tỉ số truyền chung: uc = nđc/nlv = 1455/32,84 = 44,30 Tđc= 9,55 106 pđc/nđc = 9,55 106 4,95/1455 = 32489,69 Chọn ux= => ưh = 44,30/3 = 14,76 Nmm Uh = ư,106 U2 Tj= 9,55 p./n, = 9,55 106.4,85/1455 = 31833,33 Nmm BẢNG THÕNG số: ♦ Trong đó: Ta Trong đó: ƯJ : Tỉ u,: Tỉ số truyền cấp chậm số truyền cấp nhanh Vì hộp siảm tốc đồng trục nên để dùng hết khả tải cấp nhanh ta chọn: u, Kết luận: =v2= ẶT, = VĨ4J6 = 3,8 uc = u, =U2 = ux = 3,06 Xác định công suất, mômen số vòng quay trục 44,30 3,8 Pct = 5,89 KW : Công suất tính toán trục công tác nct = 32,84 vg/ph: Vòng quay trục công tác Công suất: Ta có: pev =pt p =4,95 0.83 = 4,11 p, _ r\ 4,85 = 4,95 (kw 45 ^Đầ án @/tí ỶĨiỉí JHíỉụ QlạẦiụln Qlhăl Qụ ntị CHƯƠNG II THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐỘNG TÍNH TOÁN BỘ TRUYỀN XÍCH BÊN NGOÀI HỘP GIẢM Tốc Ta có p3 n3 ux = 3,06 số = = liệu 4,47 100,76 tính KW vòng/phút Số ca làm việc 2, tải trọng va đập vừa, truyền nằm ngang Chọn loại xích Vì tải trọng nhỏ, vận tốc thấp nên ta chọn xích lãn Xác định thông số đĩa xích truyền Số đĩa xích nhỏ: Zj = 25 - 2ƯX = 25- 2.3,06 = 18,88 Lấy Zị = 18 Số đĩa xích lớn: Z2 = ux z, = 3,06.18 = 55,08 Lấy Z2 = 55 Chọn theo bảng 5.6[ ] kđ =1,5 (Đối với va đập vừa) kc = 1,25 (Bộ truyền làm việc ca) ka = 1(VÌ lấy khoảng cách trục a = 30p) k0 = (Vì truyền theo tính toán có góc nghiêng 4* < 40°) kđc = l(Bộ truyền có thẻ điều chỉnh đĩa xích) kbt = 1,3 (Môi trường có bụi, chất lượng bôi trơn loại II- theo bảng5.7) Hệ số điều kiện sử dụng xích lấy theo công thức 5.4[1] k = kd kc ka k0 kdc kbt = 1,5.1,25.1.1.1.1,5 = 2,43 Hệ sô đĩa dẫn: Ta có CT: kz = Z0I/Z, = 18,88/18 = Hệ số vòng quay ta chọn: n0| = 50 kn = n01/n, = 50/100,76 = 0,49 Công suất tính toán (12-22 giáo trình chi tiết máy T2 - tr 12-15) 1,04 v/ph ^Đầ án @h ì ỊJiỉi JtlÚ Ịi QLgẨíựẪn Qlhăl Qụ ntị t = 31,75 mm thoả mãn điều kiện bền mòn: pt Theo công thức T: NHữ = 6QCỊn, lu.2)ytị ^yỢị / Tỷ / /tck ♦ Trong đó: c =1: Là số lần ăn khớp vòng quay £t; = 17000h: Là tổng thời gian làm việc truyền tj: Là thời gian làm việc chế độ tải trọng T; ☆ Từ ta có: NHE4 = 60.1.(382,89/3,8) 17000.[(l3.4/8 + 0,73.3/8)] = 63,720.106 Theo bảng 10.8[1] ta có số chu kỳ sở NH0 thép C45 thường hoá chế tạo bánh lớn 10.106 Vậy NHE4> NHO nên ta lấy: KHL4 = Số chu kỳ chịu tải trọng thay đổi tương đương bánh nhỏ lớn hon bánh lớn u lần: NHE3 = u NHE4 = 3,8.63,720106 = 242,14.106 > Theo bảng 10.8[ ] với độ rắn bề mặt bánh nhỏ 250 HB lấy: NH0 NHO = 17 lơ6 Vậy bánh nhỏ ta có NHE3> NH0 nên ta lấy KHL3 = © Vậy ta có : [ơ„3]=(ơ(0,3„„/S„).Zs.Z,,.^„,.^„„=610/1,1 = [^//4] (^"//íiim!sH).ZR.Zy.KXH.KHLA—510/1,1 Đối với truyền bánh trụ thẳng nên ta có: [ơ„ ] = 554,55 —463,64 463,64 Mpa Mpa mpa ^Đầ án @h i CJiứ JHií ụ QlạẦiụln Qlhăl Qụ ntị Ơ°FU : ứng suất uốn cho phép ứng với số chu kỳ sở Theo bảng 6.2[1] ta có: : Ta chọn \ựba = 0,25 Hệ 116229,20 SỐ chiều rộng Từ ta có y/M = 0,25 Yba *(u2 +1) = 0,25.(3,8+l)/2 = 0,60 Ta lấy avj2 = 202 mm 10 bánh N.mm ƠH m(u + ì) 2,5(3,8 + 1) ^Đầ án @h ì CJiứ JtlÚ Ịi Ta lấy Z3 = 33 QLgẨíựẪn Qlhăl Qụ ntị Các thông số ăn Khớp Môđun theo công thức 6.17[ ]: m = (0,01 -ỉ- 0,02) a(o2 = 2,02 -ỉ- 4,04 mm Theo dãy tiêu chuẩn (bảng 6.8ỊT]) ta chọn m = 2,5 Chọn sơ bộ: p = Số bánh nhỏ z3 z4 = u.z3= 3,8.33 =125,4 Ta lấy Z4 =125 =>Zt =Zj+ Z2 =33 +125 = 158 Do tỉ số truyền thực: um = Z4/Z3= 125/33 = dw3 = 2.aw2/(u+l) =2.202/(3,8+1) =84,17 Kiểm nghiệm độ bán tiếp xúc ♦ Trong đó: ơH Ị3b = 0° 11 UWI , 0 , 4 = , ^Đầ án @/tí ỶĨiỉí JHíỉụ QlạẦiụln Qlhăl Qụ ntị zc = ẶĨTa=Ặnfiẽ=0,6 Kh: Hệ số tải trọng tính tiếp xúc, theo công thức 6.39[ ]: KH=KH(3* Khv KHa K„p=l,15 x.dw3J KHa: i3 Hệ số xét đến phân bố không tải trọng, xác định từ 0,44w/.Ỹ 6000 60000 < m/s , tra bảng 6.13[ 1] ta chọn cấp xác => KHa= 1,13 (theo bảng 6.14[1] KHV : Theo công thức 6.4[1] Trong đó: =ÕH-SO-V 3,79 (SH,g0 tra theo bảng 6.15[ ] bảng 6.16[ ] ta có =0,002 g0=73 ) => KH=KHp Khv K~a=l, 15.1.1,13 «1,3 * Vậy thay số: 2.116229.20.1,3(3,8 + 1) 291,25 MPa ƠH =274.1,72.0,6 V 50,50.3,79.(84,17)2 Tính xác ứng suất tiếp xúc cho phép: k]=kJ.ZR.Zv.KXH Với V = 0,44 m/s => zv =1 (vì V < m/s) Cấp xác động học 9, chọn mức xác tiếp xúc Khi cần gia công đạt độ nhám Rz = 2,5 1,25 pm Do ZR = 0,95 Với da < 700 mm => KXH = => [ơ„ 1=472,5.1.0,95.1 « 448,88 Mpa Do đổ Ta có: = ] = 100 40 H-60 Mpa Mpa T, = 31833,33 Nmm 1, = (0,8-5- 0.9)lm = (0,8 - 0.9).28 = 22,40 - 25,20 Chọn 1, = 24 mm Thay số vào công thức ta có: 2.7, 2.31833,33 r! Vậy then thoả mãn độ bền dập _ 2.Tị = 17,68 < [rj Tc ~ d.lrb ~ 25.24.6 _ 2.31833,33 Vậy then thoả mãn độ bền cắt Như then trục I thoả mãn điều kiện độ Trên trục II ta lắp then có thông sô : b X h X tj X t2 = 10x8x5x3,3 2.7; ơ, = d.lt{h-tị) Công thức kiểm nghiệm then độ bền dập: Công thức kiểm nghiệm then độ bền cắt: d.ì,.b 39 c d.ỉ,b^Đầ án @/tí ỶĨiỉí JHíỉụ 34.40.10 L cJ QlạẦiụln Qlhăl Qụ ntị Tra theo bảng ta có: [ơd] = [rj > Ta có: = T2= lt = (0,8Chọn lt = 40 mm Thay số vào công thức ta có: 100 -60 40 116229,20 = (0,8 0.9)1™ dJt(h-tt) 34.40(8-5) - Mpa Mpa 0.9).50 Nmm 40-45 = L J1 Vậy then thoả mãn độ bền dập ^^ 2.116339 20 ;, ^] Vậy then thoả mãn độ bền cắt Như then trục II thoả mãn điều kiện độ bền 3.3 Kiểm nghiệm độ bán then trẽn trục 222 Trên trục III ta lắp then có thông sô : b X h X tị X t2 = 18x16x10x6,4 Công thức kiểm nghiệm then 2.7;độ bền dập: dl.b Tra theo bảng ta có: [ơd] [rj > Ta có: = = 40 T3 d = 55 mm lt = (0,8- 100 -60 = 0.9)1™ = Mpa Mpa 423665,14Nmm (0,8 40 - 0.9).75 = 60 - 67,5 X2 AB 113 ^Đầ án @h ì CJiứ JtlÚ Ịi QLgẨíựẪn Qlhăl Qụ ntị T, 2.423665,14 r_ d —- -= ————— = 39,50 < \ơd “ d.l' ( h - t ị ) 55.65(16-10) Vậy then thoả mãn độ bền dập ^= 2.423665,Ị4=| t d.Irb 55.65.18 L' Vậy then thoả mãn độ bền cắt CHƯƠNG IV: THIẾT KẾ Gốl ĐỠ TRỤC Chọn ỏ lăn cho trục => FX1 = Ftl - FX2 + FK = 756,31 -333,55 +180 = 602,76 N Ta có: Ftl = 756,31 N Frl = 279,64 N F ’ , = 135,29 N FKHOP=180 N 1.1 Tính lực = ~FAY + FY2 +FBY = = FY2.Ả02 -Fby.AB + FZ2.R = =>F Ft,.AQ2 +FaVR 279,64.56,5 +135,29.26,27 _ 171 75 N Y1 AB 113 => FY1 = FrI - FY2 = 279,64 - 171,75 = 107,75 N j2 X=-Fx+FY1 -F,,-FY = [5>,(F) = Fk.AOx - Fn.A02 + FX2.AB = 41 QlạẦiụln Qlhăl Qụ ntị ^Đầ án @hi (7/fí Jtláụ FrÁ = T^2 + Fy] = 1602,762 +107,892 = 612,33JV Frg = JFJ2 + ~FỊ2 = 7333,5 52 +171,752 = 75,17Y n = 1455 vòng/ phút Đường kính lắp ổ lăn: d = 20 mm Fa = 135,29 N 1.2 Chọn sơ ổ ỉăn 612,33 Chọn ổ bi đỡ chặn hạng nhẹ có: Kí hiệu: 36204 d = 20 mm Fa FSB Y = kt= lỊ£ ± 135,29 = 0,01 Tra bảng (11.4) ta có: 42 ^Đầ án @/tí ỶĨiỉí JHíỉụ QlạẦiụln Qlhăl Qụ ntị e = 0,36 Tính tải trọng dọc trục: FSA = e.FrA = 0,36.612,33 = 220,43 N FSB = e.FrB = 0,36.375,17 = 135,06 N ỵ F,A = Fse + F„ = 135,06 +135,29 = 270,35 N Vì X F„í > FSA nên ta chọn: FaA = FSA = 270,35 N ỵF„ = FSJ - F, = 220,43 - 135,29 = 85,14 N => X = Y=0 => Tra bảng (11.4) ta có: X Y=0 = áp dụng công thức QB = Thay số ta có: (X.v.FrB + Y.FaB) kt.kđ Áp dụng công thức: L = 60.n.l0'6.Ln = 60.1455 106.17000 = 1448 Theo công thức: cđ = QE.L0’3 = 449,82.14480’3 = 3989,90 N = 13,98990 KN < c = 12,3 43 ^Đầ án @h ì CJiứ JtlÚ Ịi QLgẨíựẪn Qlhăl Qụ ntị Kiểm tra điều kiện tải tĩnh: Q, = X0.FrB+Y0.FaB = 0,5.375,17 + 0,47.85,14 = 227,61 N = 0,227 KN < C0 = 8,47 KN Vậy ổ lăn thoả mãn điều kiện tải tĩnh Chọn lản cho trục 33 Fxa= Fya= Fxb= FYB 93,13 313,66 1912 = 69,67 N N N N FA 2.1 Tính lực KB = = + FỈ, = + FỈ2 ^93,132 +313,662 327,19N n = 382,89 vong/phut Đường kính lắp ổ lăn: d = 30 mm Fa = 135,29 2.2 Chọn sơ ổ lăn 44 = ^Đầ án @/tí ỶĨiỉí JHíỉụ QlạẦiụln Qlhăl Qụ ntị d = 30 D = 62 mm b = T =16 mm r = 1,5 mm r, = 0,5 mm c= 17,2 KN c0= 12,2 KN Kiểm nghiệm khả tải động ổ: Y= kt=l Tra bảng (11.4) ta có: e = 0,30 Tính tải trọng dọc trục: FSA = e.FrA = 0,30.327,19 = 98,16 N FSB = e.FrB = 0,30 1913,12= 573,94 N I F„A = Fa -F = 573,94 -135,29 = 438,65 N Vì ỵ,FaA > FSA nên ta chọn: FaA = ỵ^FaJ = 438,65 ỵjF„, = FSJ + F, = 98,16 +135,29 = 233,45 N v.FrẢ 327,19 1,34 > e => X = 0,41, Y = 0,87 ♦ Áp dụng công = (X.v.FrA + Y.FaA).kt.kđ QA = (0,41 327,19 + 0,48 438,64) 1.1,1 = 379,17 N FaB _ 573,94 = 0,30 = e v.FrB 1913,2 X = Y=0 45 ^Đầ án @/tí ỶĨiỉí JHíỉụ QlạẦiụln Qlhăl Qụ ntị => QB = FrB.kd = 1913,2.1,1 = 2104,52 N => Kiểm nghiệm cho ổ B ổ B chịu tải lớn 4 88 =1746,75W ♦ dụng công thức: L = 60.n.l0'ỏ.Ln = 60 382,89 10'6.17000 = 390,54 Theo công thức: cđ = QE.L0’3 = 1746,75 390,540’3 = 10305,8N = 10,305 KN < c = 17,2 KN Vậy ổ lăn thoả mãn điều kiện tải động ♦ Kiểm tra điều kiện tải tĩnh: Theo công thức Qt = X0.FrB+Y0.FaB = 0,5.4656,5+0,47.3166,4 = 4544,7 N = 1,226 KN < Vậy ổ lăn thoả mãn điều kiện tải tĩnh Chọn ổ lăn cho trục 333 c0 = 12,2KN Fxa= 5893,71 N 3.1 Tính lực Frà = + Fy\ = -/5893,71- +51,84" = 5893,93N => < Frlì = JFJ2 + Fy2 = ^5988,92 +4894,52 = 773 46 3,89N ^Đầ án @/tí ỶĨiỉí JHíỉụ QlạẦiụln Qlhăl Qụ ntị n= 100,76 vong/phut Đường kính lắp ổ lăn: d = 50 mm Fa = 493,67 N 3.2 Chọn sơ ổ lăn F„ 493 67 ——^— = ’ =0,08 F 5893,93 r " Chọn ổ bi đỡ dãy cỡ trung : d = 50 D= 110 B = 27 r = 3,0 c = 48,5 c0 = 36,30 KN mm mm mm mm KN Kiểm nghiệm khả tải động ổ: Y k, = i k„=u = Vì FrB > FrÁ nên ta tính cho ổ B Q = FrB.kd = 7733,89.1,1 = 8507,28 N 47 QlụẮiụẪn Qỉhảl Qu n tị ^Đầ án @h i CJiứ JHií ụ CHƯƠNG V: TÍNH KẾT CẤU I KẾT CẤU TRỤC 1.1 Kết cấu trục Tra bảng 13.1 bảng 13.2 ta vát cạnh bán kính góc lượn: r, Cji Bán kính góc lượn chiều dài phần vát phần trục không mang tiết R, C: Bán kính góc lượn chiều dài phần vát trục mang tiết máy r = 1,5 mm R = mm c = mm Xét chế độ lắp then trục bánh răng: Đường kính dao phay: Dd = 0,65.d + 15 = 0,65 25 + 15 = 31,25 mm 1.2 Kết cấu trục 33 Tra bảng 13.1 bảng 13.2 ta vát cạnh bán kính góc lượn: R r = mm = c = 2,6 mm Dd = 0,65.d + 15 = 0,65.34 + 15 = 37,10 mm 1.3 Kết cấu trục 333 Tra bảng 13.1 bảng 13.2 ta vát cạnh bán kính góc lượn: R = c = mm r = 2,5 mm Dd = 0,65.d II THIẾT KÊ'Vỏ HỘP Chọn vật liệu: + 15 = 48 0,65.55 + 15 = 50,57 mm A B c R Số ^Đầ ^Đầ án @h GhìJHií ì Gỉiii CJiứ JtlÚ Ịi ^Đầ ánán Chi CJiứ ụ JHíỉụ e QLgẨíựẪn QlạẦiụln QlạẦiụln Qlhăl Qlhăl Qlhăl Qụ Qụ Qụ ááá ntị ntị ntị Nút tháo dầu : - Chiều dày hộp =3dj0,03a += > 660 mm Với a khoảng cách tâm k, thân = The Trục trục vàk|III + 202 có ram ta có: CỊ >II nút 2(5 =60 như+ sau:2.10 Theo bảng 18.7 tacủa chọn loại tháo dầu kích thước lấy q = 85 mm h9 dio = 0,03.202 + = 9„06 LấyJ = 10 mm ìs Đường Khe kính hở ren:giữa M20.2 chi tiết: hll ìs Khe hở bánh thành hl4 - Chiều dày nắp hộp J= 0,9 5=9 mm Đường kính tán che: (Ị)30 hộp: - Chiều dày gân tăng cứng = (0,8 1) 5=9 Chiều dài ren: 15mm A >phần (l l,2) (3 5)ổ= 45 IĨ1IĨ1 - Đường kính bu lông d, = 0,04a + 10 = 18 mm Lấy 20 mm III.CHỌN KIỂU LẮP ^ Khe hở mặt bên bánh với nhau: Đường kính bu lông cạnh ổ d2của = (0,7 0,8)d, Lấy 16hộp mm giảm tốc, tính Để đảm A bảoị yêu > cầuổ làm việcLấy A=chi tiết 10 ram thống hoá sản phẩm vànền trangz bị= công nghệ Dựa theo yêu cầu làm ^ Sốnhất (Lbích + B)/(200 300) - lượng Đường bu kínhlông bu lông ghép nắp, việc thể, theo bảng 20.4(1), 20.5(1) Ta chọn lắp ghép cho hộp giảm ÌSL cụ Chiều thân dài hộp L = 2.k3 + 2A + D22/2 + Dn/2 +awl+ tốc sau: aw2 +d3= 30 (0,8 0,9)d2 Lấy d3 = 12 mm Mối ghép then L =ghép 2.45 nắp + 2.11 + 58,18/2 205 + 30 =698 > Vít ổ d4+=316/2 (0,6 0,7)d^ Lấy+d4140 = 8+mm Do đặc tính làm việc để thuận tiện cho việc chế tạo tất mối ghép mm > Vít ghép nắp cửa thăm d5 = (0,5 0,6)do Lấy d3 = mm Chiều rộng hộp: Chiều dày s3 = (l,4 1,8)d3 Lấy B = 2k| + bích Athân + 2.hộp A bánh + s3 = 18 mra 2bwlI + b22 > Chiều dày bích nắp hộp s4 = (0,9 1)s3 Lấy s4 = 17 mm = 386 Bề Đường gốivà đỡthân để lắp bỉ > rộnghình bích ỉỗ , nắp k3 =vòng k2 -(3 5)mm Lấy 45 mm > docông vòngthức: bi chế tạo tiêu chuẩn nên > Đường Đườngkính kính ngoàicủa gối gối trụcđỡ theo ta D3đường =( D +kính 4,4 có d4).miền Ta có: chọn dung sai H7 Mối ghép nắp ổ gối D31= (47 + 4,4.8 ) = 82,2mm c Nút thông hơi: loại nút tiêu chuẩn theo bảng 18.6(1) D32= Để 97,2 mm ; cho D33= 145,2m thuận tiện việc nắp ổchỉ cầu độcho đồngviệc tâm d Ngoài bố trí điều tháochỉnh dầu,mắt dầu đểyêu thuận tiện ìs mặt cao ghépTrong bu lông củaBề nắprộng ổ không cạnh lỗ gối chế tạo theo yêu cầu lắp với ổ bi chăm 51 50 49 Các thông sô a.Trục Dung sai Ghi án @hi ^Đầ án @h\JÌ£Ì ì CJiứ JtlÚ Ịi Jlláụ QLgẨíựẪnQlhăl QlhălQụ Qụáántị ntị QLgẨíựẪn BẢNG DƯNG SAI Truc o +0,015 °các chi tiết không yêu cầu tháo lắp thuờng xuyên, yêu cầu định tâm Do a.Trục oc +0,015 (Ị)25k6 cao ^ Jtheo bảng 20.4(1) ta chọn kiểu lắp H7/k6 Mối ghép bạc chặn trục (Ị)20k6 ọn+0,015 ^ +0,0 Ta chọn kiểu lắp Dll/k6 , trục có yêu cầu lắp ghép với ổ bánh b.Rãnh then Ộ18k6 8h9 IV BỒI TRƠN HỘP GIẢM Tốc c.Nắp ổ Để giảm mát công suất ma sát, giảm mài mòn răng, để đảm bảo thoát nhiệt tốt đề phòng chi tiết máy bị han gỉ cần phải bôi trơn liên tục d Gối đỡcác truyền hộp giamt tốc Ộ47H7 Dùng phương pháp bôi trơn ngâm dầu e Bạc chặn ọn +0,053 ộ 20 F8 Theo bảng 18.11 [ ] 18.13[ ], với vận tốc bánh V = +0,0 20 m/ s Q 4,5 rị +0,018 +0,002 ta chọn loại dầu có độ nhớt Cetistoc 116, độ nhớt angle 16 OA +0,0018 +0,002 Ộ47dl1 Ộ30k6 Ộ34k6 b.Bánh +0,025 Ộ34K6 c.Rãnh then 12h9 Nắp ổ Ộ90dl1 ■yyj -0,29 f.Gối đỡ Ộ72H7 a.Trục cn Ộ50k6 +0,002 c c +0,002 A c 0^002 Ộ55k6 )48k6 +0.021 +0,021 0,021 ánh 52 53 )55K6 c.Rãnh then 18h9 ạc chặn o CQ 50F8 Ộ48F8 ~’u +0,030 +0,077 +0^0 +0,076 ^Đề n @hi rĩiứ Jtl/ÌỊị QlụuụẪn QlhAt QjuAnạ TÀI LIỆU THAM KHẢO Hướng dẫn làm tập dung sai - Ninh Đức Tôn Tính toán thiết kê hệ dẫn động khí TJT2 - Trịnh chất - Lê Văn Uyển Công nghệ chê tạo máy: Tj Sổ tay công nghệ chê tạo máy: TJ-T2 54 55 [...]... liệu: Vì là bộ truyền bánh răng trụ năng nghiêng nên có khả năng chịu tải cao hơn bánh răng thẳng, làm việc êm hẳn Nên ta chỉ cần chọn vật liệu bằng với vật liệu của bộ truyền cấp chậm bánh răng trụ răng thẳng đã tính ở trên Do hộp đồng trục bộ truyền cấp nhanh không dùng hết khả năng tải cho nên ta lấy một số thông số cơ bản như bộ truyền cấp chậm • Khoảng cách trục: awl =202 mm • Tỷ số truyền: u =3,79... 50,50.sin0°/3,14.2,5 = 3,93 THÔNG SỐ Cơ BẢN CỦA BỘ TRUYỀN CẤP CHẬM > Môdun pháp: m = 2,5 > Khoảng cách trục: aw = 202 > Đường kính vòng chia: d3 = 82,50 mm d4 = 312,50 mm s Đường kính đỉnh răng: 14 ^Đầ án @/tí ỶĨiỉí JHíỉụ Hệ Số số trùng S Tỉ số truyền: u = 3,79 răng bánh s Số răng bánh bị dẫn: Z4 =125 QlạẦiụln Qlhăl Qụ á ntị khớp: dẫn: £p Z3 =3,93 = 33 B TÍNH TOÁN BỘ TRUYỀN CẤP NHANH (Bánh răng trụ răng nghiêng)... Khoảng cách từ mặt mút của chi tiết quay đến thành trong của hộp hoặc khoảng cách giữa các chi tiết quay ko: Khoảng cách từ mặt mút ổ đến thành trong của hộp (lấy giá trị nhỏ khi bôi trơn ổ bằng dầu trong hộp giảm tốc) k3 : Khoảng cách từ mặt hn : Chiều cao nắp ổ và đầu bulông mút ổ đến nắp ổ Theo công thức 10.10[ 1 ] ta có chiều dài mayơ nối trục, bánh răng, đĩa xích: Truc I: lml2 Chọn Truc II: = (l,2*l,5)d,... vào của hộp giảm tốc: p = 4,95 KW cos cosl0°142' F„ : 756,31.tgl0,142° Ft: n, = 1455 v/ph ; u,Lực vòng =50,50; b4= 45 =u2 =3,8 ; b, =34b2 =30.b3 F,3 : 3661,19tgl8°30’: Fr: nghiêng Lực hướng Góc củatâm cặp bánh răng: (3 «10°08,30” 1 Chọn vật liệu chế tạo Chọn vật liệu chế tạo bằng thép C45 Có : ơb=600 Mpa ; ơch=340 Mpa Bánh bị dẫn 2 Truc số II Bánh dẫn 3 Lực do bộ truyền xích tác dụng lên trục là: Fx... bộ đường hình trực Theo CT 10.9[1] , đường kính trục thứ k với k = 1 3 d, = > với [T] = 15 30 Mpa íl 0,2.ỊT] Thay số vào ta chọn so bộ đường kính trục như sau: Đường kính trục thứ 1 là: ,_ _ /31833,33 Ta có sơ đồ phân tích lực chung như hình vẽ: ]Ị 0,2.[7’] \ * Tính các lực tác dụng lên trục Đường kính trục thứ 2 là: 0,2.15 r, thiết/116229,20 _ diễn Q _ như hình vẽ phần Các thành phần ,lực Itrong kế. .. mm d22 = dó = 50 mm d33 = dBR = 55 mm 7.4 Kiểm nghiệm về độ bền mỏi Dựa vào kết cấu của trục III đã chọn sơ bộ như trên và biểu đồ mômen 35 k^-ơa+¥o-ơn,; r kứ 2 32^3 ^Đầ án @h ì CJiứ JtlÚ Ịi QLgẨíựẪn Qlhăl Qụ á ntị = ——— = 16325,5 Kết cấu trục>Trong thiết kế ó: phảiW2 thoả mm3mãn điều kiện: 2 32 s = ^ầ=>[s] °m 0 Giới hạn mỏi uốn và xoắn ứng với chu kì đối ơ_ị;=r_,: ■\sã + ST > Trong đó: xứng ơ=ơMax... • Chiều rộng vành răng lấy bằng 2/3 chiều rộng bánh răng cấp chậm bwl =2bw/3 =2.50,50/3 =33,67 Chọn sơ bộ: /7=100 => cos/? =0,9848 =>SỐ răng bánh dẫn: z, =2.aw2.cos/?/m(u+l) =2.202.0,9848/2,5(3,79+1) =33,21 15 ^Đầ án @/tí ỶĨiỉí JHíỉụ ♦ Trong đó: QlạẦiụln Qlhăl Qụ á ntị \2.TvKH = ZM•ZHZ< {um+ 1) V K“m-dl\ ZM : Hệ số xét đến ảnh hưởng cơ tính vật liệu, ZM = 274 Mpa (theo bảng 6.5[1]> ZH : Hệ số kể đến... tị)2 độ _n .và 253trị số 6.3,5(25-3,5)2 - 2872 mm3pháp và ứng ơa,T ,ơm,b.tị(d2 Tm là -biên tmng bình của ứng1 suất suất tiếp tại tiết diện đang xét ơ_ị = 0,436 ơb Tra bảng 10.5, trục làm bằng thép C45 có ơb = 600 MPa => 4 < [ ƠF4 ] = 226 Mpa 3 Kiểm nghiệm răng về quá tải ❖ Ta có: Kqt = T m m / T = l , 4 O"//max =ơ-„.A/^ = 483,64.VĨ4 =570,70 Mpa < [ ơF4max ^ [^V^Max Nên 1'ăng thoả mãn về điều kiện quá tải Kết luận: Bộ truyền cấp nhanh làm việc an toàn * Các thông số của bộ truyền: V Đường kính vòng chia: 18 ^Đầ án @/tí ỶĨiỉí ... tip xỳc cho phộp Do b truyn lm vic iu kin che kớn du bụi trn nờn dng hng ch yu l trúc mi, ú ta tớnh toỏn theo bn tip xỳc - ta xỏc nh ng sut tip xỳc cho phộp ng sut tip xỳc cho phộp ca mi bỏnh... = M2/ w2 = 626955,1/ 16325,5 = 38,4 N/ mm2 Vt liu lchonờn thộp C45 nờn: chu k mch H smt an ton phộp, [s]sut = 1,5xon 2,5 Vỡ trc[s]:quay chiu ng thay i theo r_j ~cn 0,58 Khi tng cng thỡ [s] =... lụng ghộp np, vic th, cn c theo bng 20.4(1), 20.5(1) Ta chn lp ghộp cho hp gim èSL c Chiu thõn di hp L = 2.k3 + 2A + D22/2 + Dn/2 +awl+ tc nh sau: aw2 +d3= 30 (0,8 0,9)d2 Ly d3 = 12 mm Mi ghộp