75 75 92,50 > Ta có: FXI= 2761,44 N FY1 = 103,69 N R = 133,33 1Ĩ11Ĩ1
FX2 = Fxich. sin 30” = 5711,6. sin 30° = 2855,8N
FY2 = Fxich. cos 30° =5711,6. cos 30° = 4946,36 N
7.1. Tính lực
ịỵ,FY =~FAY + Fn + FBY - FY2 = 0
\ỵềmA{F) = FYVA0y+Fzx.R + FBy.AB-FY2.A02 =0
FY2.A02-FYỉ.A0ì-FzrR 4946,39.150-103,69.75-1678,5.120 => Ff.y = ---—--- = ---—--- =
AB 150
=>FAY = FY1 + FBY - FY2 = 103,69 + 4894,54 - 4946,39 =51,84 N
Vậy : FBY = 4894,54 N FAY = 51,84 N => FAX = - FX2 + FX1 + FBX = - 2855,8 + 2761,44 + 5988,07 = 5893,71 N FBX = 5988,07 N Fax= 5893,71 N
5 Vo,l[r]
11 ỵ 0,1.63 ^Đầ án 67f / Tĩiêí JHíỉụ QlạẦiụln Qlhăl Qụ á ntị
7.2. Tính eác mômen
MX1J = Fax. AO, =5893,71.75 = 442028,25 N.mm
MY22 =FY2. B02 =4946,39.92,5 = 457541,07 Nmm
MY11 =FAY .A0,=51,84 .75 =3888 Nmm
7.3. Xác định đường hình các đoạn írục.
Tại tiết diện 1-1
+ Mịu = VT8882 + 442028,252 = 442045,34 N.mm M, = SỊM;iU +0,75.Mị = -7442045,34' +0,75.423665,14 2 = 574476,45 N.mm Theo công thức: dx > 3 _ , . /574476,45,4 _ /f< m _ d,, > 3---1—-— = 45,01 mmMu22 = yỊMịị ị +MỈ22 = ^442621^^45754]^ = 636186,13 N.mm => M2 = ^ỊM2U22+6,75.M2X = -x/636186,132 + 0,75.423665,142 = 742478,63N.mm 742478,6 3 0,1.63 Tại tiết diện 3-3 ta có: M,
0,l[r] 423665,14 > Chọn: d|| =d*ich = 48 mm d22 = dó = 50 mm d33 = dBR = 55 mm
7.4. Kiểm nghiệm về độ bền mỏi.
k^-ơa+¥o-ơn,; r kứ
2 32^3
^Đầ án @h ì CJiứ JtlÚ Ịi QLgẨíựẪn Qlhăl Qụ á ntị
Kết cấu trục thiết kế phải thoả mãn điều kiện:
s = ^ầ=>[s]
■\sã + ST > Trong đó:
[s]: Hệ số an toàn cho phép, [s] = 1,5 ...2,5 Khi cần tăng độ cứng thì [s] = 2,5 ...3.
sơ, ST: Hệ số an toàn chỉ xét riêng cho trường hợp ứng suất pháp hoặc ứng
suất tiếp, được tính theo các công thức sau đây:
£ _________^-1______ s —__________T_=l____
>Trong đó:
ơ_ị; r_,: Giới hạn mỏi uốn và xoắn ứng với chu kì đối
xứng
Vật liệu là thép C45 nên:
r_j ~ 0,58. cr_,
ơa, ĩa, ơm, Tm là biên độ và trị số trung bình của ứng suất pháp và ứng
suất
tiếp tại tiết diện đang xét. <7_, = 0,436. ơb
Tra bảng 10.5, trục làm bằng thép C45 có ơb - 600 MPa.
=> ợ., = 0,436. crft = 0,436. 600 =261,6 MPa. => r_, = 0,58. ơ_, = 0,58. 261,6 = 151,73 MPa. Theo bảng (9.1) ta chọn loại then là: b x h x t = 1 8 x 1 1 x 7
Các trục của hộp giảm tốc đều quay, ứng suất uốn thay đổi theo chu kì đối xứng tính theo CT( 10.22) w ĩA W2 = ——— = 16325,5 mm3 2 32 °m = 0 ơ=ơMax = M2/ w2 = 626955,1/ 16325,5 = 38,4 N/ mm2
Vì trục quay một chiều nên ứng suất xoắn thay đổi theo chu kỳ mạch động,do đó Tmị, Ta tính theo CT( 10.23) wnl =—— = ——— = 32651 mm 021616 = 0 Ta = T/ 2.W02 = 917302,6/2.32651= 14 N/mm2
ơ = Kr<y^vơ-<y,„ = 2,21.38,4 T ~ k ư . Ta + ụ r T. r m ~ 2,06.14
^Đầ án @h ì CJiứ JtlÚ Ịi QlụẮiụẪn Qỉhảl Qu á n tị
Phương pháp gia công trên máy tiện, tại các tiết diện nguy hiểm yêu cầu đạt Ra = 2,5...0,63 pm, do đó theo bảng(10.8), hệ số tập trung ứng suất do trạng thái bề mặt là Kx = 1,06.
Không dùng các phương pháp tăng bề mặt do đó hệ số tăng bền: Ky = 1 Theo bảng (10.12) khi dùng dao phay ngón, hệ số tập trung ứng suất tại rãnh then ứng với vật liệu ơb = 600 MPa là:
Kc= 1,76 và Kt= 1,54 Từ bảng (10.10) với d = 50 mm, lấy:
sơ = 0,81; ST = 0,76.
Hệ số an toàn chỉ xét riêng ứng suất pháp Sơ theo CT (10.20):
^ ơ_ị 0.436.600 _ 2
Hệ số an toàn chỉ xét riêng ứng suất tiếp ST theo CT (10.21) r_, _ 0,58.0,436.600 = 5 4
theo CT(10.19):
s = ___(7 * r _ ?______ + 32 +
^Đầ án @/tí ỶĨiỉí JHíỉụ QlạẦiụln Qlhăl Qụ á ntị
ơd
^Đầ án @h ì CJiứ JtlÚ Ịi QLgẨíựẪn Qlhăl Qụ á ntị