thiết kế công tắc tơ xoay chiều 3 pha

chỉ bảo sinh Trong viên đóng góp chương ý LỜI kiếnNÓI ĐẦU trình chân Bị EmĐiện-xin Điện đào thành củacảm trường ơn Tử Điện TửKhí thầycụPhạmđiện Văn Chới Nội, quan viên trọng có khí cụ tạo Mục khả điện sau thiết kế, sinh môn chế tốt cô viên nghành bạn Thiết Điện HàĐại môn Học Thiết Bách Bị Khoa đích thầy môn học tạo, nghiệp vận Vì học giúp hành việc cho tốt sinh làm đồ loại án môn học cần thiết Được nhóm Tử, Phạm khí Khoa Văn giúp cụ Điện Chới, đỡ điện, Đặc hướng thuộc bô biệt hoàn thành L GIỚI THIÊU CHUNG thời đồ dẫn môn Thiết Bị hướng dẫn gian án môn làm đồ học với thầy Điện cô - Điện thầy tận tình án môn học, em tài thiết kế đề CôngKhí tắccụ tơ xoay chiều pha điện thiết bị, cấu điện dùng để điều khiển trình sản xuất, biến đổi, truyền tải, phân phối lượng điện dạng lượng khác Theo lĩnh Mặc dù có nhiều cố gắng song kiến thức vực sử dụng, khí cụ điện chia thành nhóm, nhóm có nhiều chủng loại kháccòn nhiều thân hạn chế kinh nghiệm thực tế ít, Công tắc tơ loại khí cụ điện dùng để thường xuyên đóng cắt từ xa mạch điện nên trình thiết kế đồ án em khó tránh khỏi động lực tay hay tự động sai sót định Vì em mong có Công tắc tơ xoay chiều dùng để đổi nối mạch điện xoay chiều; nam châm điện 21 ỊL PHÂN LOAI Theo nguyên tắc truyền độngi ta có ba kiểu CTT, việc đóng cắt thực nam châm điện, thuỷ lực hay khí nén Theo chế độ làm việc: - Chế độ làm việc nhẹ: số lần thao tác tới 400 lần/h - Chế độ làm việc trung bình: số lần thao tác tới 600 lần/h - Chế độ làm việc nặng: số lần thao tác lớn 1500 lần/h Điện áp định mức Ưđ m: điện áp định mức mạch điện tương ứng mà mạch điện CTT phải đóng cắt Điện áp định mức có cấp: 110V, 220V, 440V chiều 127V, 220V, 380V, 500V xoay chiều Dòng điện định mức Iđm: dòng điện định mức qua tiếp điểm CTT chế độ làm việc gián đoạn lâu dài, nghĩa chế độ thời gian tiếp điểm CTT trạng thái đóng không 8h Dòng điện định mức CTT hạ áp thông dụng có cấp: 10; 20; 25; 40; 60; 75; 100; 150; 250; 300; 600; 800A Nếu CTT đặt tủ điện dòng điện định mức phải lấy thấp 10% điều kiện làm mát chế độ làm việc lâu dài, nghĩa tiếp điểm CTT trạng thái đóng lâu 8h dòng điện định mức CTT lấy thấp khoảng 20% chế độ lượng ôxit kim loại tiếp điểm tăng làm tăng điện trở tiếp xúc nhiệt độ tiếp điểm tăng giá trị cho phép Điện áp cuộn dây định mức Ưcdđm: điện áp định mức đặt vào cuộn dây Khi 4.SỐ cực: số cặp tiếp điểm CTT Công tắc tơ điện xoay chiều có 2; 3; cực 5.SỐ cặp tiếp điểm phụ: thường CTT có cặp tiếp điểm phụ thường đóng thường mở có dòng điện định mức 5A 10A ổ.Khả đóng khả cắt: giá trị dòng điện cho phép qua tiếp điểm ngắt đóng CTT dùng để khởi động động điện xoay chiều pha, rôto lồng sóc cần phải có khả đóng từ -ỉ- lần Iđm CTT điện xoay chiều đạt 10Iđm với phụ tải điện cảm Tuổi thọ CTT: số lần đóng cắt mà sau số lần đóng cắt CTT hỏng không dùng Sự hư hỏng độ bền hay độ bền điện - Tuổi thọ khí số lần đóng cắt không tải CTT hỏng CTT đại tuổi thọ khí đạt 2.107 lần - Tuổi thọ điện số lần đóng cắt tải định mức.Thường tuổi thọ điện 1/5 hay 1/10 tuổi thọ khí Tần số thao tác: số lần đóng cắt CTT cho phép lh Tần số thao tác CTT bị hạn chế phát nóng tiếp hồ quang phát nóng cuộn dây dòng điện Tần số thao tác thường có cấp 30, 100, 120, 150; 300; 600; 1200; 1500 lầ/h Tính ổn định điện động: nghĩa tiếp điểm CTT cho phép dòng điện lớn qua mà lực điện động sinh không phá huỷ mạch vòng dẫn điện Thường qui định dòng điện ổn định điện động 10Iđm 10 Tính ổn định nhiệt: nghĩa có dòng điện ngắn mạch chạy qua thời IV YẺU CẨU CHUNG KHI THIẾT KẺ Các yêu cầu kỹ thuật: - Độ bền nhiệt chi tiết, phận khí cụ điện làm việc chế độ định mức chế độ cố Dẫn điện tốt - Độ bền cách điện chi tiết cách điện khoảng cách cách điện làm việc với điện áp lớn để không xảy phóng điện, kéo dài điều kiện môi trường xung quanh ( mưa, ẩm, bụi, tuyết ) có điện áp nội điện áp khí gây - Độ bền co tính chịu mòn phận khí cụ điện giới hạn số lần thao tác thiết kế, thời hạn làm việc chế độ định mức chế độ cố - Khả đóng cắt chế độ định mức chế độ cố - Kết cấu đơn giản, khối lượng kích thước bé Các yêu cầu vận hành: - Chịu ảnh hưởng môi trường xung quanh : độ ẩm, độ cao - Có độ tin cậy cao - Tuổi thọ lớn, thời gian sử dụng lâu dài - Đơn giản, dễ thao tác, dễ sửa chữa, thay - Chi phí vận hành ít, tiêu tốn lượng Các yêu cầu công nghệ chê tạo: - Tính công nghệ kết cấu : dùng chi tiết, cụm quy chuẩn, tính lắp lẫn - Lưu ý đến khả chế tạo : mặt sản xuất, đặc điểm tổ chức sản xuất, khả thiết bị - Khả phát triển chế tạo, lắp ghép vào tổ hợp khác, chế tạo dãy V CÂU TAO CHUNG CỦA CỐNG TẮC Tơ: Cấu tạo: Công tắc tơ gồm phận sau: - Hệ thống mạch vòng dẫn điện, bao gồm: dẫn ( dẫn động dẫn tĩnh ), dây nối mềm, đầu nối, hệ thống tiếp điểm ( gồm có tiếp điểm động tiếp điểm tĩnh, giá đỡ tiếp điểm ), cuộn dây dòng điện ( có, kể cuộn dây thổi từ dập hồ quang ) - Hệ thống dập hồ quang - Nam châm điện xoay chiều - Hệ thống lò xo : lò xo nhả , lò xo tiếp điểm, lò xo giảm chấn rung - Vỏ chi tiết cách điện Nguyên lý hoạt động: Khi đặt điện áp vào cuộn dây nam châm điện, luồng từ thông sinh nam châm điện Luồng từ thông sinh lực điện từ, hút phần ứng Khi lực điện từ lớn lực nắp mạch từ hút phía mạch từ tĩnh, làm cho tiếp điểm động gắn phần ứng đóng cắt với tiếp điểm tĩnh Tiếp điểm tĩnh gắn dẫn, đầu dẫn vít bắt dây điện ra, vào Các lò Khi ngắt điện vào cuộn dây, luồng từ thông giảm xuống không, đồng thời lực điện từ sinh giảm không Khi lò xo nhả đẩy toàn phần động công tắc tơ lên cắt dòng điện tải Khi tiếp điểm động tách khỏi tiếp điểm tĩnh hồ quang xuất hai tiếp điểm.Khi hệ thống dập hồ quang nhanh chóng dập tắt hồ quang, nhờ tiếp điểm bị mòn I YẺU CẨU THIẾT KẾ.pha kiểu điện từ Thiết kế công tắc tơ xoay chiều tiếp điểm thường mở - Tiếp điểm : - Số lượng : Số lượng - Nam châm điện : Idm=5A ; Uđm = 400V thường đóng, thường mở - Tiếp điểm phụ : - Idm = 65A; Udm = 400V : Uđm = 220V; f = 50Hz Điện: 10ò lần đóng cắt cách điện cấp c II LƯA CHON PHƯƠNG ÁN KẺT CẰU Lựa chọn kết cấu: Công tắc tơ xoay chiều kiểu điện từ dùng nam châm điện có mạch từ hình chữ E hay chữ n có nắp quay quanh trục hay chuyển động tịnh tiến theo kiểu hút ống Ta không dùng kiểu quay cạnh nắp NCĐ xoay chiều to, nặng kẽ hở không khí lớn Mạch từ hình chữ E kiểu quay cho đặc tính hút tốt kiểu hút thẳng kiểu hút thẳng tận dụng trọng lượng nắp ngắt Mặt khác loại có đặc tính lực hút tương đối lớn có dạng gần trùng với đặc tính nên giảm rung tốt, hành trình chuyển động tương đối nhanh, thời gian chuyển động ngắn Từ thông rò sinh lực phụ làm tăng lực hút Kết cấu mạch loại đơn giản Tuy nhiên NCĐ xoay chiều kiểu chữ E, hút thẳng có phần ứng chuyển phần lòng ống dây có nhược điểm bội số dòng điện lớn ( 10 -ỉ- 15 ) so với mạch từ khác kẽ hở không khí lớn Từ ưu điểm vượt trội ta chọn kết cấu NCĐ hình chữ E, kiểu hút thẳng có phần ứng chuyển động phần lòng ống dây Lựa chọn SƯ hệ thống tiếp điểm: Theo yêu cầu thiết điểm có: Iđm = 180 A, Ưđm = 400 V, ta chọn tiếp điểm kiểu cầu, hai chỗ ngắt Nó phù hợp NCĐ hút thẳng Loại tiếp điểm có ưu điểm khả ngắt lớn, không cần dây nối mềm, dễ dàng cho việc dập hồ quang Lựa chọn sơ hệ thống dập hồ quang: Ta chọn buồng dập hồ quang kiểu dàn dập đặt tiếp điểm bắc cầu, hai chỗ ngắt Kiểu có ưu điểm: hồ quang xuất tác động lực điện động ( bao gồm chia thành Iihléu đoạn ngán nhiệt xuứng di) hô quang giam tiíp III.TIIÀMI LÁPSƠPỎPÒNG Sơ dó dược minh hnạ nhưdộng hinli ) Trong dó : V? (trang - Giá phán d Sn =107 mm2 d.Điện trở vòng ngắn \2 mạch V4 rl •ho-S (3.f, +2) \H m-6 A n c 314.47Ĩ.10 247.10 4.0,5 /„ = -——Tv4-0,5Z =3,1.10 = 0,1.10'-3 (3.0,5+ 2) Trong đó: s tn : tổng diện tích vòng chống rung ôh : khe hở phần úng hút có khe hở công nghệ 5h = 0,1.10'3 mm Trong : thức 5-55, TKKCĐHA, có: Theo công gt: tg(ptừ= dẫn co.—khe hở không khí tương ứng với diện tích cực từ vòng ngắn mạch st= 140 mm2 gt = p0 — Chon Po = 0,1 mm = 0,1.10'3 m CỚJU0.S, 314.1,257.10“6.140.10^6 ,™_ tga = 0,1.10=3.3,1.10-4 „ - = ' = 1,79 => a = 61° => coscc = * So sánh a với [a] cho phép từ 50°+ 80° góc lệch pha cp từ thông từ thông vòng chống rung tính thoả mãn f Từ thông vòng ngắn mạch: 58 tgl ’ ' ' s, ’ ' 140.10'6 Theo công thức 5-56, TKKCĐHA, có: Ịôh _ yj\+c2 + 2.C.COS(p ,,= c.o C=-0 cosọ Với số liệu tính toán trên: Ogh = p 2,17.10'4 Wb = 0,77 coscp = 0,49 c= = 1,58 0,49 0,77 Thay số vào công thức ta có: 2,17.10-4 = 9,7.10 Vl + 1,582 +2.1,58.0,49 hv=~Y = 3,4 [mm\ Vậy ta chọn À = mm hv =3,5 mm b.Tính toán độ chênh nhiệt vòng chống rung: - Hệ số toả nhiệt vòng chống rung không khí: KTKK =3.10"3.(I + 0,0017.0 - mt)= l(r3(l + 0,0017.230)= 4,2.10" \w lmm10c\ Hệ SỐ toả nhiệt vòng chống rung lõi thép: KTFe = 2,9.10_3.(l + 0,0068.em/) = 2,9.10“3 (1 + 0,0068.230) = 7,44.10”5 Diện tích toả nhiệt vòng chống rung vào không khí: SncK = pv A + 2.(^4 + 2.A).hs + A + 2.A) A+4.hv.Av b b STKK = 69,2.2 + 2(—— + 2.2).3,5 + 2.(— + 2.2).2 + 4.3,5.2 = 316 [mmzị - Diện tích toả nhiệt vòng chống rung vàolõi thép: SrFe = 2.b.hv+ 2.b A + pv hv 61 KTKK •STKK + KTFe 'STFe 52 T = Ov-Gm, ±!1± _- 49« Q Vậy nhiệt độ phát nóng vòng chống rung với kích thước 2x2 mm2: 0V = T + emt = 40 + 40 =80°c =4> thoả mãn phạm vi cho phép pV =T r V V • Để tính toán dòng điện cuộn dây ta qui đổi dòng điện tổn hao vòng chống rung cuộn dây Trong : : hệ số tính tới vòng ngắn mạch w: số vòng cuộn dây Tính toán tổn hao lõi thép: a.Xác định trọng lượng lõi thép: M = v.y.kc Trong : kc: hệ số ép chặt lõi thép kc = 0,9 y : tỉ trọng thép kĩ thuật điện 931, y = 7,65 g/cm3 V : thể tích mạch từ V = A.B.b - 2.D.E.Ồ 62 B = 9,3 cm Bề rộng mạch từ b = 2,5 cm Bề dày mạch từ D = 3,4 cm Chiều cao cửa sổ mạch từ E = 1,8 cm Chiều rộng cửa sổ mạch từ V = 7,6.9,3.2,5 - 2.3,4.1,8.2,5 = 146,1 cm3 M = 146,1.7,65.0,9 = 1006[g] = [kg] b.Suất tổn hao lõi thép ứng với từ cảm cực đại: 4Ĩ X u max udm-^IR _ V2.1,1.220.1 CO w = 5,69.10 -4[Wb} Vậy từ cảm cực đại : ^max 72 694.10 Với từ cảm B = 0,82 T < 1T theo bảng 5-4, TKKCĐHA có suất tổn hao pB/50 = w/kg với f = 50 Hz B < 1T c Công suất tổn hao thép: Ppe - kg pB/50.M Trong : kg : hệ số xét tới số lượng mối nối mạch từ kơ = -ỉ- Chọn kg = PFe = 3.2.1 = w Dòng điện đặc trưng cho tổn thất lượng lõi thép: Pp Tính toán dòng điện cuộn dây: a.Dòng điện cuộn dây hút: 63 1,h" w Trong : XHị.lị : tổng từ áp phân đoạn mạch từ Khi nắp đóng ô nhỏ, dòng điện cuộn dây gồm thành phần từ hoá lõi thép Ith, dòng điệnHi, từ lị hoá khe hởđộkhông khí Ig, phục đoạn tổn hao lõi thép : cường từ trường dòng độ dàiđiện củakhắc phân Ipe dòng ngắn mạch Iv: au = Htb.itb \ = h + Ith + Iv + ^Fe Htb, ltb: cường độ từ ti*ường tmng bình lõi thép chiều dài trung Dòng điện từ hoá khe hởmạch không bình từ.khí: T _ uđm Tính theo h- giá Ị trị hiệu dụng : Bmax = 0,82 T, tra đường cong từ hoá thép 331 Vx2có+R2 hình 5-6, TKKCĐHA giá trị tương ứng Hmax = 1,7 A/cm Vì X = CO.L = G).W2.GE » R i T ^đm ^đin => 15 — — — -) X CO.W2.GX GI : Từ dẫn tổng mạch từ nắp đóng ôb = 0,5 mm Gz = G5 + GrqđE= 9,06.10'7+0,59.10'7 = 9,65 10'7H r 220 Is = y = 0,2[A] 314.19152.9,65.10'7 Dòng điện từ hóa lõi thép: T = Z»iJi 64 ltb = 2.B + 3.D = 2.9,3 + 3.3,4 = 29 cm ỵHi.Ii = = 0,02[4] Ith 1,2.29 w 1915 Giá trị biên độ dòng điện hút: /* = j(MỮ + (VỮ = V (0,094 + 0,0273)2 + (0,02 + 0,2)2 = Mật độ dây quấn phần ứng hút: = Ih = 0,25 = 3,6 \_A! mm2] Jh q 0,007 Như làm việc chế độ dài hạn mật độ dòng điện dây quấn jh = 3,6 A/mm2 đáp ứng giới hạn cho phép [ j ] = -ĩ- A/mm2 b.Dòng điện dây quấn phần ứng nhả Khi ô = 6,5 mm, dòng điện cuộn dây chủ yếu từ hoá khe hở không khí, dòng điện từ hóa lõi thép tổn hao nhỏ nhiều Do dòng điện cuộn dây tính gần bằng: T _ ^dm '^Umax Anh Inh Với Ginh :từ dẫn khe hở phần ứng nhả: Gz„h = G6nh + Grqđz = 0,96.10'7+0,59.10'7 = 1,55 10‘7 [H] 220 = 1,4 ^ nh 314.19152.1,55.10‘7 Hệ số bội số dòng điện: Ị_nh _ 1>4 _g 65 Vậy Kj nằm phạm vi cho phép: Kj = -ỉ- 15 lO.Tính toán nhiệt cuộn dây : a.Điện trở dây quấn: R = Pe l,b-w Với : Pe : điện trở suất dây quấn nhiệt độ cho phép Theo bảng 6-1, TKKCĐHA với cách điện cấp F có [ ] = 155°c p20 = l,681.10'8Qm : điện trở suất đồng tinh khiết, theo bảng 6-2, TKKCĐHA ltb : chiều dài trung bình vòng dây Pe =p20.[ + a.( - 20)] = 1,681.10'8.[ + 4,3.10'3.( 155 - 20 )] = 2,6.10"8 Qm = 2,6.10'5 Qmm ltb - 2.[ a + b + 4.( A, + A2 + A5) + 2.(A3 + bcd )] = 2.[ 28 + 25 + 4.( 1,5 + 0,5 + ) + 2.( 0,5 + 10,35 )] = 173,4[mm] => R = 2,6.10"5.173,4'1915 = 123[Q] 0,07 b Tổn hao lượng dây quấn: pd = lị R = 0,251123 = 7,7[ W] c Độ tăng nhiệt bề mặt cuộn dây: 66 X= pd KỴ s J Trong đó: T = - 0mt: độ chênh nhiệt cuộn dây KT : hệ số toả nhiệt cuộn dây Tra bảng 6-3, trang 301, TKKCĐHA, có KT = - 14 w/m2.°c Ta chọn Kx = 12 w/m2.°c Sj : diện tích toả nhiệt cuộn dây Sy = 2.[ a + b + 4.( A| + A") + A3 + A5 + bccl )].hCCị = 2.[ 28 + 25 + 4.( 1,5 + 0,5 + 0,5 + + 10,35 )].26 = 5637 mm2 = 5637.10'6m2 => T = — = 114[°C] 12.5637.10'6 Như nhiệt độ cuộn dây thoả mãn điều kiện cho phép cấp cách điện = X + e,„, = 114 + 40 = 154 °c < [ ] = 155°c IV DUNG ĐẢC TÍNH LUC HÚT Theo công thức 5-50, trang 263 - TKKCĐHA,có: dG8 | dG Fh = 2.K.4ĨGÌ d5 dô Trong đó: Fh : lực hút điện từ tác động lên phần ứng O5 : từ thông khe hở không khí 67 qđ dô dô ,b 4,44.f.w = 0,85 t h ì t h ì t h ì G5X =l 1.1 10'7 ( mm ) 0,1 (H ) 44,2 0,5 9,06 4,66 2,47 2,5 6,5 2,03 1,74 1,37 1,16 0,96 = 0,85.220.0,98 = 3107'\o4[Wbị Kết tính ta có: 1/3 thừa số đánh giá ảnh hưởng Gr qui đổi theo từ thông trung (D = 1-220.0,98 =5 07i4.io-4f^] 4,44.50.1915 ^ = 0 Vì 1,1.220.0,98 10-4|-^ ' 4,44.50.1915 o5= ơr dGs ơr F„(N) Ku K„ = lõi thép Ku = Trong đó: 0tb: từ thông trung bình 1,1 ơr : hệ số từ rò 0,85 [...]... (A/N0,5): 32 A.0„c.(l + ị.a.e„c) A= n.fỉ,p0(ỉ + ja.e„í.) Trong đó: PD : Điện trờ suất của vật liệu tiếp điểm ở 0°c p 20 l-\-CL-,Q 1 3, 5.10'5 + 20 .3, 5.10 = 3, 27.10 5(Q.mm) Hệ số nhiệt điện trở a = 3, 5.10 '3[ 1/°C] : Hệ số dẫn nhiệt.A, = 3, 25 (W/cm) = 32 5 (W/m) HB : Độ cứng Brunmen ở 0 °C,Hg = 50 kg/ mm2 Thay số ta có: A= 32 .34 00.(1+ - .32 5 .34 00 )32 5 -2 - I 3, 14.50.10° .3, 27.10^.(1 + -32 5 .34 00) I,hhd... -0.9) = 1 .33 .10~5 = 1 .33 .10 2.2 ,3 / = 2.0,0611.0.1.Vl-Kv = 1.7.10 ~3[ .?] = 1.7[m.ỉ] 2 .3 Xm và tm ở trên đuợc tính ứng với khối lượng phần động của một tiếp điểm.Vì công tắc tơ có ba tiếp điểm=>: xm 0. 133 , Ku ị 17 * Theo công thức (4-27 TLTKKCHA) tổng thời gian rung là:t£=(1.51.8)2.tm.Chọn t£=1.8.2.tm=1.8.2.0.57=2.1 [s].Vì tỵ >0.3s là thời gian rung dẻ có thể bỏ qua độ rung của công tắc tơ, vậy dợ rung... Vậy; f = Có : 38 0 -Vl-0,82 = 11.1 03 Hz 65.2.71.50 L 11.10 -3 = 13, 6 kHz fơ = 43, 4 kHz > f, = 13, 6 kHz Kết luận: ta chọn số tấm ntk = 3 là chấp nhận được Có thể lấy thêm một tấm để dự trữ —> ntk = 4 Chiều dài nhỏ nhất của tấm: 1,> l, 73. ỗị.td.ựĩ^ 30 td - thời gian dập hồ quang: có thể nhỏ bằng 2 -ỉ- 3 nửa chu kì hoặc lớn hơn ( nhưng không lớn hơn 0,1 s ) Chọn td = 0, 03 s 1, > 1, 73. 210, 03. 3/65” = 0.84 cm... (Rtx tiếp = 0,4.10 '3) điểm Tra bảng (2- 13- TLTKKC) có p = 3, 5.10'9 Q.m 3, 14.82.10 s= = 50,265[ m m 2 ] R : Điện trở tiếp điểm: p]_ = 1,4.10“7[Q] R= s 3, 5.10_9.2.10 3 50,265.10' Kt: Hệ số toả nhiệt bề mặt của thanh dẫn Kt = 8 (W/ m2) X : Hệ số dẫn nhiệt x = 3, 25 (W/ m ) p : Chu vi tiếp điểm: p = n.d = 3, 14.8.1 03 = 25,12.10 3 ( m ) Thay số ta có : tì _4n 652 .3, 5.10~9 0,4.1(T3 652 _ 652,(1,4.1Q-7)2... định mức của hệ thống là Uđm = 38 0V và hệ thống không khí Khi đó có: 29 0 38 0 3 f = —.( 15000+ 30 00.204 ) = 433 72Hz = 43, 4 kHz 415.^ntk -0,6 1LI2 415. ^3- 0,6 L.652 ~~ L _ 045 Điện cảm của mạch ngắt được xác định theo công thức: L= -cos2cp0 i w Trong đó : Ưđm - điện áp định mức của hệ thống: 38 0V Ing - dòng điện ngắt định mức: 65A co - tần số góc của hệ thống cp0 - góc lệch pha ban đầu của dòng điện và... lò xo nhả Từ công thức(4 -3 2-TLTKKCHA): w= ' ■ Trong đó: -f:Độ nén của lò xó: fV.8.c\F _ 16,8.8, 53. 12,87 = 12,65[T77777] f = (d.d 80.1 03. ! d .Chiều dài của lò xo tính cả vong dệm chống nghiêng 0 hai đầu là: 33 ơx ~ 2.n.d3 ~ n d2 ' x 3, 14.12 d = ialn=w.tng+l,5.d Trong đó tn=d +12,65/16=1,79 [mm] =>ln=16.1,79 + 1,5 =30 ,15 e [mm] Kiểm tra lò xo Trị số ứng suất xoắn khi có lực tác dụng theo công thức (4-28_... số: + Ký hiệu : KM K- A32 + Tỷ trọng : 8,7 ( g/ cm3) + Nhiệt độ nóng chảy: 34 00 °c + Điện trở suất ở 20 °c : 3, 5xl0'5 ( flmm ) + Độ dẫn nhiệt: 3, 25 (W/ cm.°C) + Tỷ trọng nhiệt: 0, 234 (W.s/ cm.°C) + Độ cứng Briven : 45 -ỉ- 65 ( kg.mm2) + Hệ số nhiệt điện trở : 3, 5x10 Độ mở tiếp điểm: - Độ mở tiếp điểm là khoảng cách giữa tiếp điểm động và tiếp điểm tĩnh ỏ vị trí ngắt của công tắc tơ - Độ mở tiếp điểm... xúc với thanh dẫn khác, ta có công thức sau: 2 r14/7, ỉ 16 = 65 1 2 ,3. 10~8 .3, 14.50.10< 16 .38 02 = 1,141(TV) 33 7 *So sánh lý thuyết và thực nghiệm ta thấy Ftđ thực nghiệm lớn hơn rất nhiều, Vậy ta chọn Ftđ = 4,6 ( N ) Tính điện trở tiếp xúc: Ta có công thức: RK, “  ... -0.9) = 1 .33 .10~5 = 1 .33 .10 2.2 ,3 / = 2.0,0611.0.1.Vl-Kv = 1.7.10 ~3[ .?] = 1.7[m.ỉ] 2 .3 Xm tm đuợc tính ứng với khối lượng phần động tiếp điểm.Vì công tắc tơ có ba tiếp điểm=>: xm 0. 133 , Ku ị... hồ quang nhanh chóng dập tắt hồ quang, nhờ tiếp điểm bị mòn I YẺU CẨU THIẾT KẾ .pha kiểu điện từ Thiết kế công tắc tơ xoay chiều tiếp điểm thường mở - Tiếp điểm : - Số lượng : Số lượng - Nam châm... Thay số ta có: A= 32 .34 00.(1+ - .32 5 .34 00 )32 5 -2 - I 3, 14.50.10° .3, 27.10^.(1 + -32 5 .34 00) I,hhd = 195,64- ^3^ 6 = 726,7( Ả ) Vậy: Theo thực nghiệm : -Theo công thức Butloêvit, tính cách